山东某综合楼模板施工方案(钢模-竹胶板-附计算书).doc

一、编制依据：
1、施工图纸。
2、《建筑施工手册》第一册、第二册
3、《冷弯薄壁型钢结构技术规程》GBJ18-87
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002
二、工程概况：
德州市****综合楼位于德州市****中心以东，***国道北侧。本工程由主楼和裙楼组成，四角为裙楼，分为A、B、C、D四段，中间为主楼，每段裙楼东西长88米，南北宽14米，地上共五层，总高度21米，钢筋混凝土结构，其中C、D段有一层地下室，裙楼总建筑面积约为40000m2。
地下室结构：C楼地下室外围墙为250mm厚；D楼地下室外围墙体在D-1－D-7轴之间部分为600mm厚，D-7－D-12轴之间部分为400mm厚，内墙为250mm、300mm、400mm，NQ4、NQ5厚度为1200mm；D楼遮弹层墙板和顶板厚度为1000mm。C楼地下室顶板厚180mm；D楼地下室顶板D-1－D-7轴为700mm厚，D-7－D-12轴之间部分顶板为500mm厚。主体结构：主体顶板厚度为100mm，柱截面尺寸多为600×700mm，梁截面多为400×850mm。
三、模板支设的一般规定
模板工程是混凝土成型的可靠保证，是保障钢筋混凝土结构施工质量的重要组成部分，其应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。模板支设后，现浇板的底模作为施工中的工作面，人要在其上行走，施工机具要堆放在模板上，其施工荷载依据现场具体情况确定并计算。施工荷载确定后，接着计算混凝土及模板支撑的自重及计算混凝土的侧压力等数值，并对模板及其支撑进行验算。同时各构件模板及支撑在满足强度、挠度及稳定性的同时，还要满足构造上的要求，如在构造上作必要的支撑和加固等。本工程混凝土浇筑完成后，必须达到清水混凝土效果。
四、模板的选用
根据工程的具体情况，A、B楼基础承台、拉梁、基础柱采用组合钢模板钢管支撑；C楼、D楼筏板基础砌650mm高，240mm厚的砖模；地下室墙板、柱、顶板采用竹胶板模板。裙楼主体框架均采用竹胶板模板支模，选用Ф48×3.5mm钢管及50mm×80mm木方做竖向支撑或加固横楞，模板使用情况见下表：
使用部位
模板种类
支撑种类
基础垫层
工具式组合钢模板

基础承台、拉梁、柱
工具式组合钢模板
Ф48×3.5mm钢管
地下室筏板、基础梁
砖模与钢模
Ф48×3.5mm钢管
地下室墙柱及顶板、框架柱、梁、板
9mm厚竹胶模板
50×80mm、50×100mm、100×150mm木方及Ф48×3.5mm钢管（碗扣）
楼梯
楼梯底模采用9mm厚竹胶模板模板，楼梯踏步为30厚木模板
50×80mm木方及Ф48×3.5mm钢管
五、施工工艺
本工程C、D楼基础筏板、地梁、地下室300高外墙模板（D楼为500mm高），一次支设成型后分段整体泵送混凝土。C楼地下室剪力墙、框架柱、顶板一次成型，分段整体浇筑。D楼地下室主体混凝土浇筑分二次施工，即先浇筑墙、柱混凝土，再浇筑梁、板混凝土。裙楼主体框架采取整层支模，整体浇筑。
（一）地下室模板设计

1、基础筏板采用砖模，在筏板的外围边线用M5水泥砂浆砌240mm厚粘土砖墙，墙高650mm。并在砖墙内侧抹水泥砂浆。该做法既做基坑边坡挡土墙，又可以代替筏板及地梁模板。墙面水泥砂浆兼作筏板及地梁侧面水泥砂浆找平层。
2、根据图纸要求为保证外墙防水效果，浇筑底板混凝土时外墙混凝土需要上翻，C楼上翻300mm（D楼上翻500mm），上翻部分采用竹胶板支模，在止水钢板下用M12的止水螺栓固定模板，尺寸做法同外墙止水螺栓。
底板上翻墙体吊模图示：
30厚×50×50木块
竹胶板
φ12@600,与墙体立筋焊接

M12止水螺栓@350
底板
φ10钢筋两道固定止水钢板

3、地下室墙体模板设计：
地下室墙体采用竹胶板模板，模板主要承受墙体混凝土传来的侧压力，其外墙模板的加固由止水螺杆和两根钢管加固来完成，内墙模板的加固由普通螺杆和两根钢管加固来完成。根据计算，厚度600mm以下的墙体采用Ф12对拉螺杆和钢管的布置，水平和竖直方向间距为400mm。（1000-1200mm厚墙体采用Ф16的对拉螺杆间距为350×350mm）布置形式如下图，内墙采用竹胶板，其加固形式同外墙模板，但对拉螺杆不加止水钢片。所有对拉螺栓每端套丝长度
均不少于80mm。注意先固定内模找正后再合上外侧模板。

400
400

400

400

50×50×30钢板止水片
墙厚
200
钢筋模板控制卡
30×50×50木块
外墙止水对拉螺栓
200

端部套丝长度8cm

200
200
墙厚

钢筋模板控制卡
端部套丝长度8cm

内墙对拉螺栓

（二）框架结构模板设计
地下室顶板、柱及地上框架结构，采用竹胶板模板，支撑用钢管支撑。

1、梁、板模板支设
顶板、梁均采用竹胶模板，支撑采用Φ48钢管支架，钢管支架上铺设50×80木方，做为竹胶板的支承和连接，如下图示。梁侧立杆应通到板底，上部应设斜撑或水平撑，这样便于固定梁侧模及防止混凝土在梁中部涨模。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。对于梁高超过700mm，可采用Ф12对拉螺栓进行加固。
经稳定性和承载力计算：现浇板模板的钢管支架，内楞按间距180mm设置，外楞按间距1500mm，跨距1100mm设置,立管按1100mm×1500mm设置满堂架体，立杆上水平横杆间距1500mm设置；梁立杆按双排架体宽1200mm,小楞间距350mm，立杆纵距按1000mm设置，立杆上水平横杆间距1500mm设置。水平横杆设置不少于三道，第一道距地150mm～300 mm左右。地下室、主体顶板架体均要在纵向及横向上间隔不大于8m间距设置剪刀撑一组，以使架体有足够的稳定性。

大横楞
小横楞

主体梁模板支设示意图

2、柱模设计
柱模采用竹胶板，支设时应根据混凝土板面所弹出的柱边线就位，因层高较大，柱混凝土浇筑时模板侧压力较大，柱箍采用Ф48钢管加固，第一步距地10-15cm，经计算其余每步间距20-40cm，对于柱截面尺寸大于600mm的柱，
两侧模板根据柱箍间距设Ф12对拉螺栓（如下图示），同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑和斜撑，可通过柱箍与梁、板支撑相连成一个整体。

200
200
200
钢短管
木方
竹胶板
螺杆
双扣件双螺母

六、模板工程的有关验算
混凝土自重γc为24 KN/m3，强度等级C30，坍落度为70mm，采用0.6混凝土运输器具，浇筑速度，对柱为4m/h，对剪力墙为2.0m/h，混凝土温度为30℃，用插入式振动器振捣。
(一)框架柱模板系统验算
柱模采用9毫米竹胶板；柱箍为Ф48钢管，壁厚3.5毫米；
选取一截面为a×b=600×700mm,柱高为4000mm的框架柱作为研究对象。
1、荷载设计值
1)混凝土侧压力标准值
取小值
F1=0.22γc t0β1β2V1/2
F2=γc H
F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；

γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；
200
（T+15）
t0——新浇混凝土的初凝时间（h）。当缺乏试验资料时，可采用t＝
计算；
T——混凝土的温度（℃）；
V——混凝土的浇筑速度（m/h）；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时取1.0；110～150mm时，取1.15。
用F1式计算：取 t0=3h或 t0=200/（30+15）=5.71（混凝土的初凝时间）
β1（外加剂修正系数）取1，β2（坍落度修正系数）取1
V浇筑速度取4m/h
F1=0.22×24×3×1×1×41/2=31.68KN/m2
用F2式计算 H为混凝土侧压力计算位置处至现浇混凝土顶面总高度取4000mm。
h
H
F2=24×4=96KN/m2
取两者中小值，即F1=31.68 KN/m2
混凝土侧压力的有效压头高度h=F/γc
h= F1/γc=31.68/24=1.32m
F
侧压力计算分布图其中h为有效压头高度。

2）混凝土侧压力设计值：F= F1×分项系数(查《施工手册》表8—67)
=31.68×1.2=38KN/m2
3）倾倒混凝土时产生的水平荷载
查《施工手册》表8—66得：倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为4 KN/m2。
荷载设计值为4×1.4=5.6 KN/m2
4）荷载组合：F＇=38+5.6=43.6 KN/m2
2、计算简图如下： 1－50×80木方； 2－Φ48钢管柱箍； 3－9mm厚竹胶板
柱模板支设示意图

l1=600+50×2+9×2=718mm
l2=700+50×2+9×2=818mm
q= F＇·C×0.9
q柱箍所承受的均布线荷载
0.9—折减系数（查《施工手册》2P150页）

3、强度验算
1）、按强度计算柱箍（为抗弯构件）
①σ=σ1+σ2≤f
σ钢管所承受的最大应力值
ｆ为柱箍杆件抗拉强度设计值（Q235钢）ｆ＝215Ｎ／ｍｍ２
②σ1=M/Wγ (受弯时产生的最大应力)
Ｍ为柱箍杆件最大弯矩设计值
γ—弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，因受振动荷载，取γ＝1.0
Ｗ—弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（查《施工手册》表８—７）Φ48钢管为5.08×103mm3
③σ2=N/A（两端受拉时产生的应力）
N—柱箍承受的轴向力设计值
A—柱箍杆件净截面面积（查《施工手册》表8-7）Φ48钢管为489㎜2
④ M=ql22/8= F＇·C×0.9 l22/8
⑤N=qa/2= F＇·C×0.9 a/2
a—柱截面的短边
C—柱箍间距
将上述①②③④⑤公式整理，得
C≤8fWγΑ/0.9f(l22A+4aWγ)=8×215×5.08×103×1.0×489/
{0.9×43.6×10-3×(8182×489+4×600×5.08×103×1.0)}
=4272686400/13317806.28=320.8㎜
根据计算柱箍间距取300㎜
2）挠度验算

查《施工手册》表8—73得简支梁计算公式
ω=5 q＇l24/384EI≤[ω]
[ω]—柱箍杆件允许挠度（㎜）（查《施工手册》8-6-2-2）为L/400
E—柱箍杆件弹性模量（N/㎜2）E=2.06×105N/㎜2（查《施工手册》表2-83）
I—弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩（㎜4）查《施工手册》表8—7为12.19×104㎜4
q＇—柱箍承受侧压力的均布线荷载设计值
l2—柱截面的长边+两层竹胶板+两层木方的长度
故q＇= F×0.9×C=38×103×0.9×300/106=10.26N/㎜
ω=5×10.26×8184/384×2.06×105×12.19×104=2.38㎜
＞818/400=2.05㎜(不可)
柱箍间距按200mm计算
q＇= F×0.9×200=38×103×0.9×200/106=6.84N/㎜
ω=5×6.84×8184/384×2.06×105×12.19×104=1.57㎜
＜818/400=2.05㎜(可)
故柱箍间距在柱高（H-h）的范围之内应按200mm设置； 在柱高（H-h）的范围以上的柱箍间距可以按300 mm—400 mm 设置 。
(二)框架梁模板计算：
框架梁截面选400×750mm作为研究对象，模板支撑选用Φ48×3.5钢管，其支撑由小楞、大楞、和立柱及立柱上水平大横杆组成。
1、梁底模板验算
﹤1﹥抗弯强度验算
按三跨连续梁计算：计算简图如下，查《施工手册》表8-73得

计算公式：
①M=0.10ql2
②σ=M/W≤σm
式中M—弯矩设计值（N·㎜）
q—作用在梁底横杆上的均布线荷载（N/㎜）按《施工手册》表8—69组合
l—小楞间距（㎜）
σ—受弯应力设计值
W—竹胶板截面抵抗矩 W=bh2/6(h为竹胶板板厚。b为梁底板宽度)
σm—竹胶板的净曲强度设计值（查《施工手册》表8-59，为80 N/㎜2）
荷载组合（线荷载）按《施工手册》表8—69组合
a、混凝土自重荷载设计值
24×10-6×750×400×0.9×1.2=7.78 N/㎜
b、模板结构自重荷载设计值（查《施工手册》表8-59，
γ=0.86g/cm3=8.6×10-6N/m）
8.6×10-6×9×400×0.9×1.2=3.34×10-2 N/㎜
c、钢筋自重荷载设计值 查《施工手册》2册P148页8-6-2-1
1.5×10-6×750×400×1.2×0.9=0.486 N/㎜
d、振捣混凝土产生的荷载设计值 查《施工手册》2册P149页
2.0×10-3×1.4×0.9×400=1.01 N/㎜

荷载组合
q=7.78+0.0334+0.486+1.01=9.31 N/㎜
W=bh2/6=400×92/6=5400㎜3
把①、②式整理得
l≤ wσm/0.1q = 5400×80/(0.1×9.31)=681㎜
则小楞间距取l=500mm
﹤2﹥挠度验算，查《施工手册》表8-73
ω=0.877×qˊl4/100EI≤[ω]=l/250
qˊ—作用在梁底模上的均布线荷载（N/mm）按《施工手册》表8—69组合
E—竹胶板的弹性模量（查《施工手册》表8-59得，E=10.4×103 ㎜2）
[ω]—柱箍杆件允许挠度（㎜）（查《施工手册》8-6-2-2）
l小楞间距取l=500mm
I—竹胶板的截面惯性矩（㎜4）I=bh3/12(h为竹胶板与板下木方的平均厚度,因竹胶板的弹性模量与樟子松的弹性模量9000㎜2相差15﹪，经计算取25㎜厚；b为梁底板宽度为400㎜)
qˊ=7.78＋0.0334＋0.486=8.30N/㎜
I=bh3/12=400×253/12=5.21×105
ω=(0.677×8.30×5004)/(100×10.4×103×5.21×105)=0.65mm<1mm
小横杆间距为500时，满足要求。
2、小横楞验算:
按简支梁验算,计算简图如下：（小横楞间距500mm，跨度1200mm即大横楞的间距）

1﹥强度计算：M=pl(2-b/l) /8
σ=M/W≤fm
式中P—作用在小横楞上的集中荷载（N）按《施工手册》表8-69组合
σ—受弯应力设计值
M—弯矩设计值（N·㎜）
l—计算跨度
b—梁的宽度
fm—钢材的抗弯强度设计值（N/㎜2）Q235钢fm=205N/mm2
W—钢管截面抵抗矩，查《施工手册》表8-7为5.08×103 mm3
荷载组合按《施工手册》表8—69组合
a、小楞自重荷载设计值
3.84×10-2×1200×1.2×0.9=49.77N
b、模板自重荷载设计值
8.6×10-6×9×400×500×1.2×0.9=16.72N
c、混凝土自重荷载设计值
24×10-6×400×750×500×1.2×0.9=3888N
d、钢筋自重荷载设计值
1.5×10-6×9×400×750×500×1.2×0.9=243N
e、振捣混凝土荷载设计值
2.0×10-3×400×500×1.4×0.9=504N

荷载合计：
P=49.77+16.72+3888+243+504=4701.49 N
则M=4701.49×1200×（2-400/1200）/8=1175372.5 N
σ= 1175372.5/5.08×103=231.37N/mm2＞205 N/mm2 （不可）
按小横楞间距取350㎜计算
荷载组合
a、小楞自重荷载设计值
3.84×10-2×1200×1.2×0.9=49.77N
b、模板自重荷载设计值
8.6×10-6×9×400×350×1.2×0.9=11.725N
c、混凝土自重荷载设计值
24×10-6×400×750×350×1.2×0.9=2721.6N
d、钢筋自重荷载设计值
1.5×10-6×9×400×750×350×1.2×0.9=170.1N
e、振捣混凝土荷载设计值
2.0×10-3×400×350×1.4×0.9=352.8N
荷载合计：
P=49.77+11.725+2721.6+170.1+352.8=3305.335N
则M=3305.335×1200×（2-400/1200）/8=826333.75 N
σ= 826333.75/5.08×103=162.66N/mm2＜205 N/mm2 （可）
所以小横楞间距取350㎜，大横楞的间距取1200㎜。
2﹥挠度验算，查《施工手册》表8-73
ω=Pˊl3/48EI≤[ω]=l/250

Pˊ—作用在小楞上的集中荷载按《施工手册》表8-69组合
l-大横楞的间距取1200㎜
E—钢材弹性模量 E=2.06×105 N/mm2
I—钢管截面惯性矩，查表《施工手册》8-6 ，I=12.19×104㎜4
Pˊ=49.77+11.725+2721.6+170.1=2953.195N
ω=2953.195×12003/48×2.06×105×12.19×104=4.23
＜1200/250=4.8（可）
则小横楞间距取350㎜
3、大楞计算
大楞选用ø48×3.5钢管，跨矩1000㎜(即立杆间距)
计算简图如下：简化为均布荷载,按连续梁计算

1﹥抗弯强度计算：M=ql2/10
σ=M/W≤fm
q—作用在大横楞上的均布线荷载（N/㎜）
M—弯矩设计值（N·㎜）
W—钢管截面抵抗矩，查《施工手册》表8-7为5.08×103 mm3
l—计算跨度1000m
σ—受弯应力设计值
fm—钢材的抗弯强度设计值（N/㎜2）Q235钢fm=205N/mm2

荷载组合（N）（按《施工手册》表8-69组合）
模板自重11.725×1000/350=33.5N
小楞自重49.77×1000÷350=142.2N
新浇筑混凝土自重：2721.6×1000÷350 =7776N
钢筋自重： 170.1÷350×1000=486N
振捣混凝土时产生的荷载：352.8÷350×1000=1008N
合计：P=33.5+142.2+7776+486+1008=9445.7N
变为线荷载
q0=p/小楞的跨度=9445.7/1200=7.87N/㎜
大楞自重线荷载0.0384 N/㎜
q=q0/2+0.0384=7.87/2+0.0384=3.97N/㎜
则M=ql2/10=3.97×10002/10=397000N·㎜
σ=M/W=397000/5.08×103=78.15N/㎜2﹤205 N/㎜2
满足要求
2﹥挠度验算
ω=q＇l4/150EI≤[ω]
荷载组合（按《施工手册》表8-69组合）
P＇=33.5+142.2+7776+486=8437.7N
变为线荷载q0＇= p＇/小楞的跨度=8437.7/1200=7.03 N/㎜
大楞自重线荷载0.0384 N/㎜
q＇= q0＇/2+0.0384=7.03/2+0.0384=3.55 N/㎜
ω=3.55×10004/(150×2.06×105×12.19×104)=0.94㎜﹤1000/250=4㎜
满足要求

4、立杆验算
立杆的稳定性控制，按两端铰接受压构件来简化计算
σ=N/ψA≤f
式中
N—每根立柱承受的荷载（N）
σ—钢材强度许用应力设计值
A—钢管截面面积（㎜２）查表８－６得Ａ＝489㎜２（ø48×3.5钢管）
ｆ—钢材强度设计值 Q235 f=215N/㎜2
ψ—轴心受压稳定系数，据钢管立柱的长细比λ求得
λ=l/i（l为横杆步距，即水平支撑间距1500㎜；i为钢管回转半径,
i= (d2+d12)/4 式中d为外径, d1为内径）根据λ查ψ值。
由前面计算知，ø48×3.5钢管立柱跨距1000㎜，设横杆步距1500㎜
则i= （482+402）/4=31.24
λ=1500/31.24=48
由《冷弯薄壁性钢结构技术规范》查表，得ψ=0.858
N=P/2+立杆跨距长度内的一根大楞自重（P为除大横杆自重及振捣混凝土时产生的荷载以外的所有荷载，则P=8437.7N）
=8437.7/2+3.84×10-2×1000×1.2×0.9=4260.32N
σ=N/фA=4260.32/0.81×489=10.75﹤215 N/mm2
满足要求
经计算小楞间距取350 mm，跨距取1200 mm；
大楞跨距取1000mm（即立杆步距）。
（三）混凝土剪力墙计算：

墙高3m，厚250mm。
模板采用9mm厚竹胶板，外附50×80木方，木方间距300mm，内钢楞，采用2根ø48×3.5钢管，钢楞间距500；外钢楞，采用2根ø48×3.5钢管，钢楞间距600，对拉螺栓，采用M12，间距500×600
混凝土自重24KN/m3，强度等级C30，塌落度70mm，采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为2.0m/h，混凝土温度为30℃，用插入式振捣器振捣，钢材的抗拉强度设计值Q235为215N/mm；M12普通螺栓容许拉力12.9KN（查《施工手册》表8-4）；允许挠度：竹胶板面板1.0mm，钢楞为1mm；木方（以樟子松计算）抗弯强度fw=13N/mm2，弹性模量：E=9000 N/mm2（查《施工手册》表2-98）；竹胶板容许应力σ2 =80N/ mm2 ，弹性模量E=10.4×103 N/mm2（查《施工手册》表8-59）
600
600
600

1、荷载设计值
〈1〉混凝土侧压力
混凝土侧压力标准值
F1=0.22P tβ1β2V1/2

F2=γc H
F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；
γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；
200
（T+15）
t——新浇混凝土的初凝时间（h）。当缺乏试验资料时，可采用t＝
计算；
T——混凝土的温度（℃）；
V——混凝土的浇灌速度（m/h）；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时取1.0；110～150mm时，取1.15。
其中t=200/（30+15）=4.44h
F1=0.22×24000×4.44×1×1×21/2=33.15KN/m2
F2=2400×3=72KN/ m2
二者取小值F1=33.15KN/m2
混凝土侧压力设计值
F=F1×分项系数×折减系数=33.15×1.2×0.9=35.8KN
〈2〉倾倒混凝土时产生的水平荷载
查《施工手册》为4KN/ m2
荷载设计值4×1.4×0.9=5.04KN/ m2
〈3〉按《施工手册》8-69表进行组合
F′=35.8+5.04=40.84KN/m2

2、验算：
1〉竹胶板验算，按多跨连续梁计算，计算简图如下：

选木方之间宽度为L=300-80=220mm的竹胶板为研究对象
其截面特征为：竹胶板厚度h=9mm，竹胶板的惯性矩I=bh3/12=3000×93/12=182250mm4
竹胶板的截面抵抗矩W=bh/6=3000×92/6=40500mm3
简化为均布线荷载：q1= F′b=40.84×103/106×3000
=122.52N/mm（用于计算承载力）
q2=Fb=35.8×103/106×3000=107.4N/mm（用于计算挠度）
抗弯强度验算查《施工手册》表8-73得：
M=0.1q1l2=0.1×122.52×2202=592996.8mm
σ=M/W=592996.8/40500=14.64N/mm2＜80N/mm2（可）
挠度验算：查《施工手册》表8-7得：
ω=0.677×q1l4/100EI=0.677×107.4×2204/100×10.4×103×18.225×104=0.9＜1.0mm（可）
2)木方验算，按多跨连续梁计算
木方截面特征为：厚度h=50mm，截面惯性矩I=bh3/12=80×503/12=8.3×105mm4
截面抵抗矩W=bh2/6=80×502/6=3.33×104mm3
樟子松为:弹性模量E=9000N/mm2；抗弯强度fω=13 N/mm2

计算简图：

简化为均布线荷载
q1=F＇b=40.8X103/106X300=12.25N/mm(用于计算承载力)
q2=Fb=35.8X103/106X300=10.74N/mm(用于计算挠度)
抗弯强度验算查《施工手册》表8-73页
M=0.10q1l2=0.10×12.25X5002=306250 N·㎜
σ=M/W=306250/3.33×104=9.2N/mm2<13 N/mm2(可)
挠度验算,查《施工手册》表8-73页
ω=0.677q2l4/100EI=0.677×10.74×5004/(100×9000×8.3×105)=0.61mm﹤1mm(可)
3)内钢楞计算:按多跨连续梁两端悬挑梁计算
查《施工手册》表8-6得：2根φ48×3.5mm钢管的截面特征为:
I=2×12.19×104=24.38×104mm4
W=2×5.08×103=10.16×103mm3
计算简图:

简化为均布线荷载:
q1=F＇b=40.8X103/106X500=20.42N/mm(用于计算承载力)
q2=Fb=35.8X103/106X500=17.9N/mm(用于计算挠度)
抗弯强度验算:
查《施工手册》表8-74
M=0.084q1l2=0.084×20.42×6002=6.17X105N.mm
σ=M/W=6.17×105/10.16×103=60.72N/mm2<215 N/mm2(可)
挠度验算,查《施工手册》表8-74
ω=0.273×q2l4/100EI=0.273×17.9×6004/100×2.06×105×24.38×104=0.13mm<1mm(可)
4)对拉螺栓计算:
查《施工手册》表8-4
对拉螺栓的拉力
N=F＇×对拉螺栓横向间距×对拉螺栓竖向间距
=40.84×0.5×0.6=12.25KN<12.9KN(可以)
（四）现浇混凝土平板模板系统计算
混凝土现浇板厚为100mm ,层高为3500mm，净跨度长×宽为：5600×4200，采用9mm竹胶板模板；内外楞及柱均采用φ48×3.5钢管；其模板支撑构造如图：

立杆按间距1500均匀布置；内楞间距300设置；外楞间距1500设置；平撑按间距1500设置。
1、板底模板验算：
1）计算简图：

按三跨连续梁均布荷载验算：
荷载设计值（线荷载）
a、模板结构自重：
0.86g/cm3×9×5600×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×5600×1.2×0.9=0.46N/mm；
b、混凝土自重：

24×10-6×100×5600×1.2×0.9=14.52N/mm;
c、钢筋自重：
1.1×10-6×100×5600×1.2×0.9=0.67N/mm；
d、施工人员及设备荷载：
2.5×10-3×5600×1.2×0.9=15.12 N/mm。
按《施工手册》8-69组合
q1=0.46+14.52+0.67+15.12=30.77 N/mm(用于承载力计算)
q2=0.46+14.52+0.67=15.65 N/mm(用于挠度计算)
2）抗弯强度计算（查《施工手册》表8-73）
M=0.10q1l2=0.10×30.77×3002=276930N.mm
σ=M/W=276930×6/(300×92)=68.4N/mm2﹤80 N/mm2 (可)
3）挠度计算（查《施工手册》表8-73）
ω=0.677×q2l4/100EI=(0.677×15.65×3004)/｛100×10.4×103×(300×92)/12｝=4.52mm（不可）＞1mm
改用内楞间距180 mm计算：
ω= (0.677×15.65×1804)/｛100×10.4×103×(180×92)/12｝
=0.97mm＜1mm（可）
所以：内楞间距采用180mm。
2、内楞计算：
1）计算简图：按三跨连续梁计算

线荷载设计值：
a、模板结构自重：
0.86g/cm3×9×180×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×180×1.2×0.9=0.015N/mm；
b、混凝土自重：
24×10-6×100×180×1.2×0.9=0.467N/mm;
c、钢筋自重：
1.1×10-6×100×180×1.2×0.9=0.0214 N/mm；
d、施工人员及设备荷载：
2.5×10-3×180×1.2×0.9=0.486 N/mm；
e、钢管自重：
4.83kg/m×1.2×0.9=0.0483N/mm×1.2×0.9=0.052 N/mm；
按《施工手册》8-69表荷载组合：
q1=0.015+0.467+0.0214+0.486+0.052=1.04 N/mm(用于承载力计算)
q2=0.015+0.467+0.024+0.052=0.555 N/mm(用于挠度计算)
2）抗弯强度计算（查《施工手册》表8-73）
M=0.10q1l2=0.10×1.04×15002=234000N.mm
σ=M/W=234000/(5.08×102)=46.06N/mm2＜215N/mm2 (可)
3）挠度计算（查《施工手册》表8-73）

ω=0.677×q2l4/100EI=(0.677×0.555×15004)/（100×2.06×105×12.19×104）=0.76mm＜1mm（可）
3、外钢楞计算：按多跨连续两端悬挑梁计算
1）计算简图：

荷载设计值：
a、模板结构自重：
0.86g/cm3×9×1500×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×1500×1.2×0.9=0.125N/mm；
b、内楞钢管自重：
4.83kg/m×1500/180×1.2×0.9=0.0483N/mm×1500/180×1.2×0.9=0.435 N/mm；
c、外楞钢管自重：
4.83kg/m×1.2×0.9=0.0483N/mm×1.2×0.9=0.052 N/mm；
d、混凝土自重：
24×10-6×100×1500×1.2×0.9=3.888N/mm;
e、钢筋自重：
1.1×10-6×100×1500×1.2×0.9=0.178 N/mm；
f、施工人员及施工设备荷载：
1.5×10-3×1500×1.2×0.9=2.43 N/mm；
按《施工手册》8-69表荷载组合：

q1=0.125+0.435+0.052+3.888+0.178+2.43=7.11 N/mm(用于承载力计算)
q2=0.125+0.435+0.052+3.888+0.178=4.678 N/mm(用于挠度计算)
2）抗弯强度计算（查《施工手册》表8-73）
M=0.105q1l2=0.105×7.11×15002=1.68×106N.mm
σ=M/W=1680000/(5.08×103)=330N/mm2>215N/mm2 (不可)
取外楞跨距1200时：
M=0.105q1l2=0.105×7.11×12002=1.075×106N.mm
σ=M/W=1075000/(5.08×103)=211.6N/mm2〈215N/mm2 (可)
3）挠度验算（查《施工手册》表8-74）
ω=0.273×q2l4/100EI=(0.273×4.678×12004)/（100×2.06×105×12.19×104）=1.05mm〉1mm（不可）
取外楞跨距1100时：
ω=0.273×q2l4/100EI=(0.273×4.678×11004)/（100×2.06×105×12.19×104）=0.74mm〈1mm（可）
则外楞跨距按1100 mm布置。
4、立柱计算：
立柱间距1100×1500
立柱荷载：
a、模板结构自重：
0.86g/cm3×9×1100×1500×1.2×0.9=8.6×10-6N/mm3×9×1100×1500×1.2×0.9=137.93N；
b、混凝土自重：
24×10-6×100×1100×1500×1.2×0.9=4276.8N;

c、内楞钢管自重：
4.83kg/m×1100×1500/180×1.2×0.9=0.483N/m×1100×1500/180×1.2×0.9=478.17 N；
d、外楞钢管自重：
0.0438N/m×1100×1.2×0.9=57.38N；
e、施工人员及设备荷载：
1.0×10-3×1100×1500×1.2×0.9=1782 N；
按《施工手册》8-69表荷载组合：
N=4276.8+137.93+478.17+57.38+1782=6732.28 N
立柱的稳定性控制按两端铰接受压构件计算：
σ=N/φA≤f λ=L/i(L支撑间距为mm)
i= (d2+d12)/4 = (482+402)/4 =31.24
λ=L/i=1500/31.24=48
查表，得φ=0.858
σ=6732.28/(0.858×489)=16.05N/mm2<215 N/mm2满足要求.
经计算确定内楞间距180 mm，外楞间距1100mm，
立柱间距1100mm×1500mm。
七、模板安装支设要点
1、必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
2、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装。
3、模板的拼（接）缝应严密，模板接缝处应加胶条，不得漏浆。柱、墙模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。
4、模板工程应保证混凝土浇筑完成后，混凝土表面达到清水混凝土效果。

5、对跨度大于等于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起