落地式钢管脚手架卸料平台施工方案1.doc

土井头地块房地产开发建设项目
（御香园二期)

落地式钢管脚手架卸料平台
搭拆施工方案

江苏省建工集团有限公司
2015年5月
专项施工方案审批表
编号：

土井头地块房地产开发建设项目（御香园二期）工程, 落地式钢管脚手架卸料平台施工方案 已于2015年 5月 10日 编制完毕,请审批。

编制人（签字）： 项目技术负责人（签字)：
项目经理（签字）： 年 月 日
施工
单位
审批
意见
审查意见：

专业技术负责人（签字）：
年 月 日
审查意见:

企业技术负责人（签字）： 施工单位（盖章）
年 月 日
监理
单位
审批
意见

监理工程师审查意见：

监理工程师（签字）：
年 月 日
总监理工程师审查意见：

总监理工程师（签字)： 监理单位（盖章）
年 月 日

目 录

一 编制依据 3

二 工程概况 3

三 施工部署 4

四 材料准备 4

五 施工方法 5

六 质量和安全措施 9

七、附图计算书(附后） 10

一 编制依据
序号
内 容
备 注
1
钢管脚手架扣件
GB15831—2006
2
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80—2011
3
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130—2011
4
建筑施工安全检查标准
JGJ59—2011
5
建筑结构荷载规范
GB50009-2012
6
御香园二期工程施工图纸

7
御香园二期工程施工组织设计

二 工程概况
2.1工程简介
序号
项 目
内 容
1
工程名称
土井头地块房地产开发建设项目御香园二期
2
工程地址
绍兴市会稽山旅游度假区
3
建设单位
浙江涌森置业有限公司
4
设计单位
浙江联建工程设计有限公司
5
监理单位
绍兴市城建监理有限公司
6
质量监督单位
绍兴市质量监督站
7
施工总承包单位
江苏省建工集团有限公司
8
合同工期
开工时间为2015年5月20日，
竣工时间为2017年5月。
9
合同质量目标
合格工程
2.2整体工程概况
序号
项目
内 容
1
建筑
功能
1-39＃楼均为住宅
2
建筑
面积
总建筑面积(m2）
94939.75
3
建筑
层数
地上3、6层,地下室一层
4
结构
形式
框架结构
三 施工部署
3。1 卸料平台选型
本工程卸料平台采用A48×3.0mm钢管搭设的落地式脚手架。
3。2 卸料平台设计
卸料平台平面尺寸为3.6m×4.2m，立杆横距0。9m、纵距0。7m，脚手架步距1。2m。卸料平台最高搭设高度拟采用双排脚手架搭设高度20m计算。
3。3 卸料平台的位置
卸料平台位置均撘于地库顶板上,具体按楼栋的单元搭设，即一个单元设置一个卸料平台。详细位置可根据现场实际情况而定
四 材料准备
4.1 钢管的进场检验
本工程使用A48扣件式钢管脚手架，其检验标准如下:
(1)应有产品质量合格证；
(2)应有质量报告，钢管材质检验方法符合国家现行标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定；
（3)钢管表面应平直光滑,不得有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
（4）钢管必须涂有防锈漆；
（5）钢管质量标准见下表:
序号
项 目
允许偏差（mm）
检查工具
1
外径48.0mm，壁厚3mm
-0.5
游标卡尺
2
钢管两端端面斜切偏差（△)
1.70
塞尺
3
钢管内外表面锈蚀深度
△=△1＋△2）
≤0.5
游标卡尺
4
钢管弯曲偏差
a．各种杆件端部弯曲（起弯曲点距离杆端l≤1。5m）
≤5
钢板尺
b。立柱钢管弯曲:
3m＜l≤4m
4m＜l≤6m
≤12
≤20
c.栏杆、支撑体系钢管弯曲
l≤6.5m
≤30

4.2 扣件的进场检验
扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种;其外观及附件质量应符合以下指标：
(1)扣件各部位不允许有裂纹存在；
（2)扣件不允许在主要部位有缩松；
（3）扣件表面大于10mm²的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50mm²；
(4）扣件表面粘砂面积累计不应大于150mm²;
（5）扣件表面凸（或凹)的高值（或深)不应大于1mm;
（6）扣件与钢管接触部位不应有氧化皮,其他部位氧化面积累计不应大于150mm²；
(7）铆钉应符合GB876的规定，铆接处应牢固,铆接头应大于铆钉直径1mm，且美观，不应有裂纹存在；
（8）T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料用符合GB700的有关规定。螺栓、螺母的螺纹应符合GB196的规定,垫圈应符合GB95的规定。
（9）活动部位应能灵活转动，旋转扣件两面间隙应小于1mm；
(10）产品的规格、商标应在醒目处铸出,字迹图案要清晰、完整；
(11）扣件表面应进行防锈处理（不能用沥青漆），油漆应均匀美观，不应有堆漆或露铁。
(12）扣件质量标准见下表:
名称
扣件型式
性能要求
抗滑
直角
P=7.0kN时,△1≤7。0mm;P=10。0kN时，△1≤0.5mm
旋转
P=7.0kN时，△1≤7.0mm;P=10.0kN时，△1≤0.5mm
抗破坏
直角
直角P=25.0kN时,各部位不得破坏
旋转
直角P=17.0kN时,各部位不得破坏
扭转刚度
直角
力矩为900N·m时，θ≤4°
抗拉
对接
抗拉P=4.0kN时,△≤2.0mm
注：脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
五 施工方法
5.1 搭设工艺流程
落地卸料平台搭设的工艺流程为：定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网.
5.2 基础处理
本工程脚手架地基基础位于地库顶板上，垫厚度不小于50mm的通常木板，再施工上部结构。
5。3 搭设要求
5.3.1卸料平台与脚手架同步搭设，每两步两跨设置连墙件；平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距700mm，横向间距900mm。立杆采用对接扣件连接。
5。3.2平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。斜杆与立面倾角在45度至60度之间，撑头要顶在有实力的地方,不得滑动，并且要贴服有力.剪刀撑的接头采用旋转扣件连接,固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上。
5。3。3卸料平台的平台面上纵向水平杆间距加密为300mm,然后再铺双层松木板,木板与架体连接应牢固、搭设严密,平台板向楼层倾斜一定坡度。
5.3。4脚手架开口处，下部增加斜撑，确保脚手架稳定。
5。3.5每一卸料平台三面设置防护栏杆，上杆1。2m，下杆居中设置，扫地杆200mm，内设硬质板防护，高度不得低于1.5m，卸料平台满挂密目安全网。
5。3。6卸料平台必须单独设置,不得与脚手架共用立管或架设其上。
5。3.7连墙件采用刚性连接，在结构每一层墙体上预留砖孔，必须用双扣件将连墙件与墙体相连,连墙件隔层设置，每层连墙件横向间距为4.2m。
5。3.8连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，且应靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm.
5。3.9卸料平台平面图及剖面示意图见下图：

5.4卸料平台的使用要求
5.4.1使用要求、
5。4。1.1使用之前由工长向操作人员做操作规程和安全技术交底。
5.4.1.2卸料平台在使用中要严格限制1.0t的荷载量，严禁超载，卸料平台内外侧必须挂设限重牌,让每个有关人员都了解最大承载量（1.0t)。
5。4。1。3卸料平台每次就位安装后，由工程口组织现场负责人、安全负责人、技术负责人共同验收认可，方可投入使用。
5。4.1。4平台放置材料时,应尽量均匀平衡放置，材料沿平台长度方向放置。
5.4.2卸料平台限重
5.4.2.1卸料平台最大承载量1。0t，平台吊运周转材料时,只许放置一种材料，严禁混放，应符合以下要求:
（1）5×10方木（4米一根) =14kg 可放70根
(2）10×10方木（4米一根) =30kg 可放30根
（3)钢管（4米一根） =16。7kg 可放50根
（4）碗扣架立杆2。4m长3。2mΦ48 =10kg 可放90根
(5)碗扣架立杆1.5m长3.5mΦ48 =5.8kg 可放150根
5.5卸料平台拆除
（1）拆架前，全面检查拟拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
（2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.
（3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
（4）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
（5）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣.
(6）连墙杆（拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时,应用临时撑支住，然后才能拆除。
(7）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。
（8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.
(9）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.
(10）拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
(11）高层建筑脚手架拆除,应配备各良好的通讯装置。
（12）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
(13)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
（14）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除.
（15）翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
六 质量和安全措施
6.1 质量要求
（1）地基必须符合要求，并且要有排水设施.
（2)杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。
（3）扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象.
(4)纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。
（5）上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于50 cm。柱头距立杆应小于纵距的1/3.
（6）节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15 cm。
（7）每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装180mm高的踢脚板。
（8）凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。安全平挡板搭设的数量、位置由现场实际情况而定。
6.2 卸料平台脚手架的检查与验收
（1）脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
（2）进行分段验收和检查,发现有不符合要求的应迅速整改,并追究责任；
（3）外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011第八节及JGJ59-2011中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
6。3 安全文明施工
（1）平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护.
(2）卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设,但每阶段搭设后必须按规定进行连接.
(3）安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测.每阶段的脚手架安装完成后,由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用。
（4）卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。
（5）进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
（6)进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌,不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
(7）严禁酗酒人员上平台作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
（8）卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作.
（9)要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结,不得截断架体。
（10）施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品,材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔。
（11）施工员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费.
(12）在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。
(13）若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施,防止踩空。
七、附图及计算书

落地平台计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001)、
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要
疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果.本计算书还参照《施工技术》，《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考.

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

一、参数信息:

1.基本参数
立柱横向间距或排距la（m)：0.90，脚手架步距h（m)：1。20；
立杆纵向间距lb（m）:0。70，脚手架搭设高度H(m）:20.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）:0。50，平台底钢管间距离(mm）：300.00;
钢管类型（mm）：Φ48×3.0，扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.60;

2。荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0。350；
栏杆自重(kN/m2):0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2):5。000；
施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.000;

二、纵向支撑钢管计算：

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4。49 cm3;
截面惯性矩 I = 10。78cm4;

纵向钢管计算简图

1。荷载的计算:
(1）脚手板与栏杆自重(kN/m）:
q11 = 0.150 + 0。350×0。300 = 0.255 kN/m；

(2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12 = 5。000×0。300 = 1.500 kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
p1 = 2.000×0。300 = 0.600 kN/m

2.强度计算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下：

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：q1 = 1。2 × q11+ 1.2 × q12 = 1。2×0.255+ 1。2×1。500 = 2。106 kN/m;
均布活载:q2 = 1.4×0.600 = 0。840 kN/m；

最大弯距 Mmax = 0。1×2.106×0.7002 + 0.117 ×0。840×0。7002 = 0。151 kN.m ；
最大支座力 N = 1.1×2.106×0。700 + 1。2×0.840×0.700 = 2。327 kN；
截面应力 σ= 0.151×106 / （4490.0） = 33.709 N/mm2；

纵向钢管的计算强度 33.709 小于 205。000 N/mm2，满足要求！

3。挠度计算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下：

均布恒载：
q = q11 + q12 = 1.755 kN/m；

均布活载：
p = 0.600 kN/m；
V = （0.677 ×1.755+0。990×0。600)×700.04/(100×2。060×105×107800.0)=0.193mm
纵向钢管的最大挠度小于 900。000 /250 与 10,满足要求!

三、横向支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2。327 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN。m）

支撑钢管计算变形图（kN。m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩 Mmax = 0。388 kN.m ;
最大变形 Vmax = 0。512 mm ；
最大支座力 Qmax = 5。874 kN ；
截面应力 σ= 86。329 N/mm2 ;

横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于700。000/150与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算：

按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。60，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.80kN。

R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取4。80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.874 kN；

R < 4.80 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、模板支架荷载标准值（轴力）：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1)脚手架的自重（kN）：

NG1 = 0。149×20。000 = 2.98 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2)栏杆的自重（kN):
NG2 = 0.150×0。900 = 0。135 kN；

(3）脚手板自重(kN)：
NG3 = 0。350×0。700×0。900 = 0.220 kN；

（4）堆放荷载（kN)：
NG4 = 5.000×0。700×0.900 = 3。150 kN；

经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.485 kN;

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。000×0.700×0.900 = 1。260 kN;

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×6.485+ 1.4×1.260 = 9.546 kN；

六、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式：

其中 N —--— 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 9.546 kN；
σ--—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i —--— 计算立杆的截面回转半径(cm） :i = 1。59 cm；
A ———— 立杆净截面面积(cm2）：A = 4。24 cm2；
W --—— 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3)：W=4。49 cm3；
σ--————-- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）；
[f］———— 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205。00 N/mm2;
Lo--—— 计算长度 (m）;

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1）或（2）计算

lo = k1uh （1）
lo = （h+2a） （2）

k1—-—- 计算长度附加系数,取值为1.185；
u -——- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3;u = 1.700；
a —-—- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.500 m；

公式(1）的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。185×1.700×1。200 = 2.417 m；
Lo/i = 2417。400 / 15。900 = 152.000 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。301 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =9546 /（ 0.301×424.000 ）= 74.798N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 74。798 小于 ［f] = 205.000满足要求！

公式（2）的计算结果：
Lo/i = 2200。000 / 15.900 = 138。000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。357 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =9546 /( 0。357×424.000 )= 63.065 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 63。065 小于 ［f］ = 205。000满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo = k1k2(h+2a） (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.058 ；

公式(3)的计算结果:
Lo/i = 2758。206 / 15.900 = 173.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。237 ;
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =9546 /( 0。237×424。000 )= 95 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 95小于 ［f］ = 205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》