高大模板专项施工方案(1).doc
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高大模板专项施工方案 第一节 编制依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008; 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001; 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002; 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001; 《钢结构设计规范》GB 50017—2003; 第二节 工程概况 本工程为四川建院图书馆工程,位于四川建筑职业技术学院校区内。本工程由上海建筑设计研究院有限公司设计.建筑结构类型:框架结构,基础类型:柱下条基,总建筑面积:18309㎡,建筑层数:地上5层,层高4.5m,建筑高度:22.800m。 1、因立面造型新颖、有进有退,在结构布置上周边从二层至四层有部分梁板凹进建筑物,五层又挑出,因此模板支撑高度大于8m,在9米至13。5m之间,属高大模板支撑体系. 2、模板支撑系统支撑在二层现浇梁板上,支模标高17.95m, 支撑高度9m、11m、13,5m,支撑范围内的梁截面尺寸有400×900mm、300×600mm,跨度8m,板厚120mm 3、支模范围 详施工平面图 施工平面图 第三节 模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收; 5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,还必须符合JCJ59-99检查标准要求,要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用木模板及其满堂脚手架支撑方案: 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。 梁模板 面板采用15mm 胶合面板50×100木方(内楞)现场拼制,圆钢管φ48×3。5(外楞)支撑,采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架,由扣件、立杆、横杆、支座组成,采用φ48×3.5钢管。 第五节 模板安装 一、梁、板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板→模板加固→验收 ②技术要点 按设计要求起拱(跨度大于4m时,起拱0。2%),并注意梁的侧模包住底模。 二、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子,以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 ≤1 2、相邻模板之间高低差 ≤1 3、模板平整度 ≤2 4、模板平面尺寸偏差 ±3 三、模板定位 当二层梁板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1。2MPa),即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线,以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕,模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点,引出每道轴线,根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位,以便于模板的安装和校正。 四、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物,并将施工缝表面浮浆剔除,用水冲净.所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 五、梁模板支撑 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm,钢管作为外楞间距800mm,采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固水平间距800mm,竖向间距同外楞.梁模板采用15mm胶合面板作为面板,梁底采用50×100mm木枋 木枋横向布置,间距130mm。纵向支承为φ48×3。5钢管。 2、扣件式钢管脚手架作为支撑系统,脚手架梁跨方向0.8m,梁两侧立杆间距0.8m,步距1.65m,剪刀撑布置按下图。 3、梁模板施工时注意以下几点: (1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方; (2)根据梁跨度,决定顶板模板起拱大小:<4m不考虑起拱,≥4m 的按2‰起拱; (3)梁侧设置斜向支撑,采用钢管+U型托,对称斜向加固(尽量取45°) (4)钢管排架搭设横平竖直,纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接牢固,水平拉撑连通; (5)立柱接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。 (6)严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 (7)满堂模板和共享空间模板支架立柱,在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度宜为4~6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑(详剪刀撑布置图)。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45°~60°。除应满足上述规定外,还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位,应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 (8)在支撑立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距6~9m、竖向间距2~3m与建筑结构设置一个固结点. 第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模. 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求.在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土强度必须符合100%设计强度后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆. 4、楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,其余模板均落在满堂脚手架上。 5、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂.模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。 6、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。 第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求: (1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验)。 (2)外观质量检查标准(通过观察检验) 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 .每平方米污染面积不大于0。005m2 (3)规格尺寸标准 厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm 处,长短边分别测3 点、1 点,取8 点平均值;各测点与平均值差为偏差.长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值.对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB 50204—2002)及相关规范要求。即”模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。 (1)主控项目 1)安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架;上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。 检查数量:全数检查. 检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2)在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处. 检查数量:全数检查. 检验方法:观察。 (2) 一般项目 1)模板安装应满足下列要求: 模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净; 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱。 检查数量:按规范要求的检验批(在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件;对板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3 间.)检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。 3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定; 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间). 检验方法:钢尺检查。 (3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定. 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:(检验方法:检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。) (4)模板垂直度控制 1)对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测,无误后,方可模板安装。 2)模板拼装组合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度满足要求; 3)模板就位前,检查支模立杆位置、间距是否满足要求。 (5)模板标高控制 每层梁板抄测标高控制点,在框架柱主筋上测量抄出500线,根据层高4500mm及梁板尺寸确定梁板底模标高. (6) 模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时,用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时,及时修整。 (7)与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程中,严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一些质量通病制定预防措施,防患于未然,以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 (1)胶合板选统一规格,面板平整光洁、防水性能好的。 (2)进场木枋先压刨平直统一尺寸,并码放整齐,木枋下口要垫平。 (3)模板配板后四边弹线刨平,以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 (4)模板的对拉螺栓孔平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶。穿梁螺栓套硬塑料管,塑料管长度比墙厚少2~3mm。 (5)架体水平撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置. 4、脱模剂及模板堆放、维修 (1)木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂,机油:柴油=2:8。 (2)模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木.垫木间距要适当,避免模板变形或损伤。 (3)装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 (4)拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理。破损的板面及时进行修补. 第八节 安全、环保文明施工措施 (1)拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 (2)支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等). (3)在拆模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合;拆除模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂”禁止通行"安全标志,操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。 (4)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复.经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理。 (5)木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m,外壳接保护零线,且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹(使用前检查,使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。 (6)用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 (7)钢模板堆放时,使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上,防止模板在风荷载下倾覆。 (10)环保与文明施工 夜间22:00~6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站.做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 第八节 梁模板计算 因本工程梁支架高度大于8米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:按五层最大kL=400×900mm验算。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0。40; 梁截面高度 D(m):0.90 混凝土板厚度(mm):0.12; 立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.80; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20; 脚手架步距(m):1.65; 梁支撑架搭设高度H(m):13.50; 梁两侧立柱间距(m):0.80; 承重架支设:1根承重立杆,木方支撑垂直梁截面; 立杆横向间距或排距Lb(m):0。80; 采用的钢管类型为Φ48×3。50; 扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80; 2。荷载参数 模板自重(kN/m2):0。35; 钢筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2。0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种:速生杉木; 木材弹性模量E(N/mm2):9000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.2; 面板类型:胶合面板; 钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205。0; 面板弹性模量E(N/mm2):9500。0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0; 4.梁底模板参数 梁底模板支撑的间距(mm):300。0; 面板厚度(mm):15.0; 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm):800; 次楞间距(mm):250; 穿梁螺栓水平间距(mm):800; 穿梁螺栓竖向间距(mm):500; 穿梁螺栓直径(mm):M14; 主楞龙骨材料:钢楞; 截面类型为圆钢管48×3.5; 主楞合并根数:2; 次楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm; 次楞合并根数:2; 二、梁模板荷载标准值计算 1。梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: 其中 γ —— 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3; t —— 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h; T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V —- 混凝土的浇筑速度,取1。500m/h; H —- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; β1-— 外加剂影响修正系数,取1.200; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 44.343 kN/m2、18。000 kN/m2,取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载. 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯验算 其中, σ —— 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 面板的最大弯距(N.mm); W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 80.00×1.5×1.5/6=30.00cm3; [f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2×0。80×18.00×0。90=15。55kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0。80×2。00×0。90=2.02kN/m; q = q1+q2 = 15.552+2。016 = 17。568 kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm; 面板的最大弯距 M= 0.1×17.57×250.002 = 1.10×105N。mm; 经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 1.10×105 / 3。00×104=3。660N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13。000N/mm2; 面板的受弯应力计算值 σ =3。660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13。000N/mm2,满足要求! 2。挠度验算 q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.80 = 14.40N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm; E——面板材质的弹性模量: E = 9500。00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I = 80。00×1.50×1.50×1。50/12=22.50cm4; 面板的最大挠度计算值: ω = 0。677×14.40×250.004/(100×9500.00×2。25×105) = 0.178 mm; 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250.000/250 = 1.000mm; 面板的最大挠度计算值 ω =0。178mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.000mm,满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 1。内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×100×100/6 = 83。33cm3; I = 50×100×100×100/12 = 416。67cm4; 内楞计算简图 (1)。内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中, σ —— 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W —— 内楞的净截面抵抗矩; [f] -— 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×18。000×0.90+1.4×2。000×0。90)×0.250/2=2.75kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm; 内楞的最大弯距: M=0。1×2.75×800.002= 1.76×105N.mm; 经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.76×105/8.33×104 = 2.108 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.000N/mm2; 内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.108 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=11。000N/mm2,满足要求! (2)。内楞的挠度验算 其中 E -- 面板材质的弹性模量: 9000。00N/mm2; q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18。00×0.25/2= 2。25 N/mm; l——计算跨度(外楞间距):l = 800.00mm; I——面板的截面惯性矩:E = 4.17×106N/mm2; 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2。25×800.004/(100×9000.00×4。17×106) = 0.166 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 3.200mm; 内楞的最大挠度计算值 ω=0.166mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=3。200mm,满足要求! 2.外楞计算 外楞(钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5; 外钢楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3; 外钢楞截面惯性矩 I = 12。19cm4; 外楞计算简图 (1).外楞抗弯强度验算 其中 σ —— 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M —— 外楞的最大弯距(N。mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; [f] —-外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算: 其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0。90+1。4×2.00×0。90)×0.80×0。50/2=4。39kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm; 外楞的最大弯距:M = 0.175×4392.000×500.000 = 3.84×105N.mm 经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 3。84×105/5。08×103 = 75.650 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2; 外楞的受弯应力计算值 σ =75。650N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求! (2).外楞的挠度验算 其中 E —— 外楞的弹性模量,其值为 210000。00N/mm2; p——作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =18.00×0.80×0。50/2= 3。60 KN; l—-计算跨度(拉螺栓间距):l = 500。00mm; I--面板的截面惯性矩:I = 1。22×105mm4; 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×3。60×103×500.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0。201mm; 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1。250mm; 外楞的最大挠度计算值 ω =0.201mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.250mm,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -— 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/mm2; 查表得: 穿梁螺栓的直径: 14 mm; 穿梁螺栓有效直径: 11。55 mm; 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18。000×0。800×0。500×2 =14。400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17。850 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN,满足要求! 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载. 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.00×15.00×15.00/6 = 3。00×104mm3; I = 800。00×15.00×15。00×15.00/12 = 2。25×105mm4; 1。抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, σ —— 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN。m); l-—计算跨度(梁底支撑间距): l =130。00mm; q —— 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值: q1: 1.2×(24。00+1.50)×0。80×0。90×0.90=19。83kN/m; 模板结构自重荷载: q2:1。2×0.35×0.80×0。90=0.30kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3: 1.4×2.00×0。80×0.90=2。02kN/m; q = q1 + q2 + q3=19.83+0.30+2.02=22。15kN/m; 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.125×22。147×0.13=0.36 kN.m; σ =0.36×106/3.00×104=12 N/mm2; 梁底模面板计算应力 σ =12 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中,q-—作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)×0.900+0.35)×0。80= 18。64N/mm; l—-计算跨度(梁底支撑间距): l =130。00mm; E—-面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2; 面板的最大允许挠度值:[ω] =130.00/250 = 0。520mm; 面板的最大挠度计算值: ω = 0。521×18。640×130.04/(100×9500。0×2.25×105)=0。013mm; 面板的最大挠度计算值: ω =0.013mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 130。0 / 250 = 0。520mm,满足要求! 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载. 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = (24.000+1.500)×0.900×0.800=18.360 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.350×0.800×(2×0.900+0.400)/ 0。400=1.540 kN/m; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P1= (2。500+2.000)×0。400×0.800=1。440 kN; 2。方木的支撑力验算 均布荷载 q = 1.2×18。360+1.2×1。540=23。880 kN/m; 集中荷载 P = 1。4×1.440=2。016 kN; 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为: N1=1.845 kN; N2=7.979 kN; N3=1.845 kN; 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10。000×10。000/6 = 83.33 cm3; I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416。67 cm4; 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 7。979/0.800=9。973 kN/m; 最大弯距 M =0。1ql2= 0.1×9.973×0。800×0.800= 0.638 kN。m; 最大应力 σ= M / W = 0.638×106/83333.3 = 7.659 N/mm2; 抗弯强度设计值 [f]=13。0 N/mm2; 方木的最大应力计算值 7。659 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13。0 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×9.973×0。800 = 4。787 kN; 木方的截面面积矩 S =0.785×50.00×50。00 = 1962.50 N/mm2; 木方受剪应力计算值 τ =4。79×1962.50/(416。67×50.00) = 0。45 N/mm2; 方木抗剪强度设计值 [fv] = 1。200 N/mm2; 方木的受剪应力计算值 0。451 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。200 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: 方木最大挠度计算值 ω= 0.677×8.311×800.0004 /(100×9000。000×416。667×104)=0.615mm; 方木的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3。200 mm; 方木的最大挠度计算值 ω= 0.615 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm,满足要求! 3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN。m) 支撑钢管弯矩图(kN。m) 经过连续梁的计算得到: 支座反力 RA = RB=0.574 kN; 最大弯矩 Mmax=0.140 kN。m; 最大挠度计算值 Vmax=0。043 mm; 支撑钢管的最大应力 σ=0。140×106/5080.0=27.476 N/mm2; 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205。0 N/mm2; 支撑钢管的最大应力计算值 27。476 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205。0 N/mm2,满足要求! 八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆. 九、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN. 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6。40 kN; R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=0.57 kN; R < 6。40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =0.574 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0.123×13。500=1。986 kN; N =0。574+1。986=2.560 kN; φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1。58; A —- 立杆净截- 配套讲稿:
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