都市广场岩土工程详细勘察毕业实习报告.doc

都士广场岩土工程详细勘察
毕业实习报告

姓名：田强强
专业：地质工程
班级：地质09-5班
学号：05092148
指导老师： 李小琴
实习地点：
实习时间：年 月 日- 年 月 日

中国矿业大学资源与地球科学学院

实习报告摘要
针对查明拟建场地岩土工程条件的背景和原因，进行场地与地基的岩土工程勘察，充分了解建筑场地与地基的工程地质条件，结合了土工试样室内试验、原位测试试验及地下水水质分析，论证和评价场地、地基的稳定性和适宜性、不良地质现象、砂土液化判断、软弱地基处理与加固等岩土工程的技术决策和实施方案，并讨论各层的承载力和压缩性。勘察证明本场地浅层的土层的承载力不能满足上部荷载对软弱下卧层变形的要求，不具备采用天然地基浅基础条件，应该采用桩基础加强浅部地基土强度，降低地基土变形以满足建筑设计对地基强度和变形的要求。基坑施工期较长，地下水位较高，施工期间和使用期可能遇到台风暴雨，应进行抗浮设计。基坑开挖应进行支护，可采用水泥土墙进行支护后，再进行开挖，基坑内积水可采用明沟加积水潭法排除。

目录（按原来各自编写的提纲写）

第一章 前言 3

第二章 场地工程地质条件 4

第三章 水文气象及场地水文地质条件 9

第四章 场地的地震效应 24

第五章 场地地基土的分析与评价 24

第六章 基础方案分析与评价

第七章 基坑开挖与支护 24

第八章 结论与建议 24

正文
第一章 前言
第一节 工程概况
苏州伟成置业发展有限公司拟建都士广场，拟建场地位于吴江市笠泽路南侧，西侧为在建佰亿左岸广场，东侧为百润发广场。都士广场包括一座经济型酒店，由主楼、裙房及地下室组成。都士广场主楼地上15层、地下1层，为框架结构，柱网尺寸7.2m×8m，承台尺寸4.8m×4.8m，单柱最大荷载12500kN；裙房2~3层，框架结构，柱网尺寸7.5m×8m，承台尺寸2.5m×2.5m，单柱最大荷载2500kN；设一层地下室，框架结构，柱网尺寸8×8m，设计抗拔力1000kN；拟建建筑物基础埋深为室外地坪下5m，室外地坪标高基本同其东侧百润发广场室外地坪，约为1985国家高程基准2.60m）。本工程由浙江宏正建筑设计有限公司设计，受业主委托，我院于2007年1月5日~2007年1月12日对拟建场地进行了岩土工程详细勘察工作。
工程重要性等级为二级，场地等级为二级，地基等级为二级，基坑安全等级为二级，勘察等级为乙级，本次勘察阶段为详细勘察阶段。
第二节 勘察目的、任务和要求
1、查明拟建场地75.00m以浅各岩土层的类型、结构、分布规律，提供各土层的物理力学性质指标。
2、查明场地内是否存在不良地质作用及暗塘、河道、河浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利埋藏物，并提出防治建议。
3、查明拟建场地地表水分布及地下水类型、补给和排泄条件、渗透性，提供水位变化幅度及抗浮设计水位。判别场地水和土对建筑材料的腐蚀性。
4、提供基坑开挖时稳定计算及支护设计所需的岩土参数，论证和评价基坑开挖、降水等对邻近工程的影响。对高层建筑、桩基础、基坑支护、地下室抗浮等方面进行分析，并作出经济可行的建议。
5、查明桩基础持力层及下卧层埋藏深度、厚度、性状及变化，对桩基的适宜性及持力层的选择提出建议。
6、对地基土的工程特性作出评价，并提供各土层的承载力特征值，提供桩基设计所需的岩土参数，并进行沉桩可行性分析。
7、进行场地地震效应评价并判别建筑场地类别。
第三节 勘察工作依据
本次勘察工作执行及参照执行以下规范：
1、《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）；
2、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；
3、《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ 72-2004）；
4、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）；
5、《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）；
6、《土工试验方法标准》（GB/T 50123-1999）；
7、《建筑工程地质钻探技术标准》（JGJ 87-92）；
8、《原状土取样技术标准》（JGJ 89-92）；
9、《静力触探技术标准》（CECS 04：88）；
10、《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）；
11、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）；
12、《岩土工程勘察报告编制标准》（CECS99-98）。
第四节 勘探点的布设测放
本次勘察布设勘探点18个，其中机钻取土孔5个，其中孔深75米左右钻孔3个，孔深50米左右钻孔2个，双桥静力触探孔11个，孔深45~50m，单桥静力触探孔2个，孔深20m。
第五节 孔位测放
勘探点测放根据委托方提供的建筑物总平面图利用CAD软件提取各勘探点坐标。放样控制点分别为场地西侧规划路上的新点1（X=48106.533，Y=61126.250）及新点2（X=48052.523，Y=61106.107），由委托方提供。各勘探点高程引测于BM6点（H=2.40，1985国家高程基准，委托方提供）。若施工中用其它高程点作基准点，需与该点联测校核无误后，方可使用本报告，放样控制点及高程引测点详见“控制点及高程引测点平面位置图”。
各勘探点位置详见“建筑物及勘探点平面布置图”，各勘探点坐标、孔口标高、孔深等详见表1-1。
勘探点性质一览表
表1-1
孔号
坐 标
孔口
标高
(m)
孔深
(m)
潜水稳定
水位标高/初见水位(m)
勘探点性质
X(m)
Y(m)
J1
48062.821
61175.999
1.65
50.25
1.58/1.22
取土机钻孔
J2
48055.295
61135.283
1.79
76.30
1.57/1.20
J3
48044.571
61162.069
1.69
74.30

J4
48006.573
61110.582
2.65
47.45
1.78/1.25
J5
47997.487
61146.399
1.85
76.30
1.64/1.21
C1
48078.909
61135.599
2.05
50.00

双桥静力触探孔
C2
48071.679
61156.504
1.89
47.00

C3
48054.769
61127.382
1.88
50.00

C4
48040.612
61168.318
1.82
50.00

C5
48030.673
61118.916
2.04
43.00

C6
48025.835
61132.903
2.22
50.00

C7
48024.219
61156.300
1.88
52.00

C8
48016.515
61159.852
1.80
50.00

C9
48004.556
61126.327
1.92
47.00

C10
47999.474
61131.109
1.90
47.00

C11
47992.375
61151.636
1.81
47.00

C12
47974.044
61144.979
1.80
20.00

单桥静力触探孔
C13
47955.142
61138.442
1.97
20.00

第六节 勘察方法
1、工程钻探与采样
本次施工钻机使用SH-30型钻机，采用螺纹钻取土，粘性土中利用上提双锥面活阀式取土器，砂性土中利用环刀内置取砂器，软土中采用薄壁取土器，采用重锤少击法采取不扰动土样。扰动样利用标贯器采集。
2、静力触探试验
采用SYW-15型液压静力触探仪（贯入力15T）及手摇链式静力触探仪（贯入力3 T）各一台，探头锥底截面积分别为15cm2及10cm2，进场前探头已进行了相关标定。贯入速率控制在1.20±0.30米/分钟，每2米进行一次归零校验。通过探头内的锥尖传感器把探头在贯入土层中所受的锥尖阻力（qc）、侧壁摩阻力（fs）和比贯入阻力（Ps）转变为电讯号，最后由D310静探微机自动采集数据。
3、标准贯入试验
将标准贯入器置于预定的试验深度处，使重63.5kg的自由落锤提升76cm，然后使其自由下落，先将标准贯入器预打入土中15cm（以消除土层扰动对标准贯入击数的影响），而后再记下打入30cm的击数（每10cm记录一次击数）。
4、波速测试
本次勘察采用单孔法进行孔内波速测试，测定各土层的剪切波速提供20m以浅土层的等效剪切波速。具体成果见“波速测试报告”。
5、室内土工试验
根据《土工试验方法标准》（GB/T 50123-1999）有关要求，对所取不扰动土样进行测试，采用KTG-4型数据采集处理系统。
第七节 勘察工作量
本次勘察工作具体完成工作量见表1-2。
完 成 工 作 量 表
表1-2
项 目
单 位
工 作 量
备注
取土机钻孔
m/只
326.60/5

双桥静力触探孔
m/只
513.00/11

单桥静力触探孔
m/只
40.00/2

波速试验
m/只
40.00/2
J2、J5孔兼做
标准贯入试验
次
22

取原状土样
筒
86

取扰动土样
件
22

常规物理力学测试
组
79

无侧限
组
67

颗粒分析
组
28

有机质分析
组
3

水质分析
组
2

孔位测放
点
18
全站仪、水准仪

第二章 场地工程地质条件
第一节 场地地形地貌
拟建场地位于吴江市笠泽路南侧，西侧为在建佰亿左岸广场，东侧为百润发广场。场地原为民居，现已拆除整平，属长江三角洲太湖流域冲湖积平原区。地势平坦，测得各勘探点孔口标高为1.65~2.65m。
第二节 地基土的构成与特征
本次勘察最大孔深76.30米，根据野外鉴别，室内土工试验资料结合原位测试结果，将场地76m以浅土层可分为10个工程地质层，12个工程地质亚层，自上而下分别描述如下：
①素填土：灰黄色，松散，上部1.0m主要为回填粘性土，间夹碎石、砖块，下部以粘性土为主。层厚1.00~3.50米，层底标高-0.85~0.89米，局部地段分布有居民用排水管，该土层拟建场地均有分布，压缩性不均，工程性质差。
②淤泥质粉质粘土：灰色，局部深灰色，流塑，含有机质、腐植物（含量1.4~2.4%）。层厚11.10~13.10米，层底标高-13.00~-11.12米，场地内均有分布。该土层压缩性高，工程性质差。
③1粉质粘土：灰绿色，可塑，较均质，有光泽，干强度高，韧性中等，无摇振反应。层厚1.20~2.60米，层底标高-13.74~-13.16米，场地内除C12、C13缺失外均有分布。该土层压缩性中等，工程性质较好。
③2粉质粘土：灰黄色，可塑，含氧化铁斑点，夹青灰色条带，有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。层厚3.40~4.80米，层底标高-18.04~-16.75米，场地内除C12、C13孔缺失外均有分布。该土层压缩性中等，工程性质中等。
④粉质粘土：灰色，软塑，夹少量薄层粉土，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。层厚1.10~14.00米，层底标高-31.19~-18.52米，场地内均有分布。该土层压缩性中等，工程性质一般。
⑤粘土：暗绿色，可塑，含氧化铁斑点，夹灰色条纹，有光泽，干强度高，韧性高，无摇振反应。层厚1.30~4.60米，层底标高-24.32~-22.72米，拟建场地大多地段分布，场地东北角、南部地段缺失。该土层压缩性中等，工程性质较好。
⑥粉质粘土：灰绿~灰黄色，可塑，含氧化铁斑点，局部粉质含量较多，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。层厚1.60~4.80米，层底标高-28.38~-26.95米，场地内均有分布。压缩性中等，工程性质中等
⑦粉质粘土：深灰色~灰绿色，可塑，较均质，局部夹薄层粉土，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。层厚1.00~12.00米，层底标高-39.10~-29.56米，场地内局部分布。该土层压缩性中等，工程性质一般。
⑧1粉土：灰色，中密~密实，湿，夹粉质粘土薄层，无光泽，干强度低，韧性低，摇振反应迅速。层厚1.60~9.00米，层底标高-37.75~-35.95米，场地内局部分布。该土层压缩性中等，工程性质中等。
⑧2粉土：灰色，密实，湿，含石英、长石、云母等矿物，无光泽，干强度低，韧性低，摇振反应迅速。层厚15.40~18.00米，层底标高-54.34~-53.15米，场地内均有分布。该土层压缩性中等偏低，工程性质较好。
⑨粉质粘土：灰色，软~流塑，层理发育，夹有薄层状粉土，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。层厚13.00~15.00米，层底标高-68.15~-67.34米，场地内均有分布。该土层压缩性中等，工程性质一般。
⑩粉质粘土：浅灰绿色，可塑，较均质，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。本次勘探未揭穿，最大控制厚度7.0m。该土层压缩性中等，工程性质中等。
第三节 地基土的物理力学性质
本次勘察对各土层进行了现场原位试验（双桥静力触探试验、标准贯入试验），并对各土层取样作了室内土工试验，各土层的物理力学性质见“物理力学性质指标一览表”。各勘探点的物理力学指标详见“附图、附表中钻孔柱状图及静力触探成果表”。

第三章 水文气象及场地水文地质条件
第一节 区域水文地质资料
吴江市所属热带季风气候。根据我院近年来搜集的资料，吴江市1999年以前历史最高洪水位为2.75m（发生在盛泽镇），1999年最高洪水位为3.13m；潜水位一般在地面下0.50m，年变幅约1.00m。
第二节 场地水文地质资料
根据勘察资料，本场地对工程有影响的地下水主要为潜水，潜水主要赋存于浅部粘性土层中，富水性较差；受大气降水及周边河流的侧向补给，以地面蒸发为主要排泄方式；受季节影响明显，年变幅约1.0m，勘探时测得潜水初见水位标高1.20~1.25m之间，测得潜水稳定水位在1.57~1.78m。
第三节 浅部各土层的渗透系数
据地区勘察经验及我院在该地区邻近场地勘察时所做室内渗透试验结果，②淤泥质粉质粘土渗透系数为K=4×10-7cm/
第四节 水、土腐蚀性评价
据《岩土工程勘察规范》附录G，拟建场地环境类型属Ⅱ类，根据勘察时所取水样进行水质分析，根据结果：PH=8.50~8.70，无侵蚀性CO2，属微碱性水，水质类型为HCO3Cl-Ca~HCO3CISO4~Ca型水，又据本次勘察调查本场地及附近无污染源，结合本地区建筑经验，按《岩土工程勘察规范》12.2.1~12.2.5条之规定，经综合评判，本场地地下水对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性，场地地下水位以上土体对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。具体结果详见附件“水质检验报告”。
第四章 场地的地震效应
第一节 浅层饱和砂土的液化判别
根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001），吴江市抗震设防烈度为6度（第一组），设计基本地震加速度值为0.05g。本场地20.0m以浅不存在饱和砂性土。可不进行液化判别。
第二节 建筑场地类别
据区域地质资料及邻近场地钻探结果，本场地的覆盖层厚度大于80m。根据本场地2个波速测试孔（J2、J5兼）实测剪切波速结果，本场地20m以浅土层的等效剪切波速Vse=131.8~134.9m/s（见表3），实测成果见“波速试验报告”。根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）4.1.6条，判定本场地为Ⅳ类建筑场地，特征周期为0.65S。因浅部分有较厚的软弱层，本场地属建筑抗震不利地段。
场地土层等效剪切波速计算表
表3
孔 号
J2
J5
土层代号及名称
厚度
di(m)
波速
Vsi(m/s)
厚度
di(m)
波速
Vsi(m/s)
①素填土
1.60
115.8
1.30
106.7
②淤泥质粉质粘土
12.40
124.8
11.90
120.0
③1粉质粘土
1.30
178.6
2.00
176.2
③2粉质粘土
4.00
167.7
3.40
166.1
④粉质粘土
0.70
168.7
1.40
164.3
各孔等效剪切波速Vse(m/s)
134.9
131.8

第五章 场地地基土的分析与评价
第一节 场地稳定性、适宜性评价
吴江市处于地震活动相对稳定的地区，据历史记载，最大里氏震级均未超过5.5级，根据勘察结果并结合吴江市的区域地质资料，本场地及邻近地带无全新活动断裂、岩溶、滑坡、采空区等不良地质作用，故本场地稳定性较好，采取适当基础型式后适宜本工程建设。
第二节 地基土分析评价
根据本次勘察结果，勘探深度76.30m以浅土体可分为10个工程地质层， 12个工程地质亚层。
①素填土，高压缩性，工程特性差。②淤泥质粉质粘土，高压缩性，工程特性差。③1粉质粘土，中等压缩性，工程特性较好。③2粉质粘土，中等压缩性，工程特性中等。④粉质粘土，中等压缩性，工程特性一般。⑤粘土，中等压缩性，工程特性较好。⑥粉质粘土，中等压缩性，工程特性中等。⑦粉质粘土，中等压缩性，工程特性一般。⑧1粉土，中等压缩性，工程特性中等；⑧2粉土，中等偏低压缩性，工程特性良好。⑨粉质粘土，中等压缩性，工程特性一般。⑩粉质粘土，中等压缩性，工程特性中等。
第三节 地基土均匀性评价
拟建场地分布有可作为桩端基础持力层的⑧2粉土层，层位较稳定，且处于同一地质单元，层面坡度小于10%，经整体分析可视为均质地基。
第四节 场地稳定性、适宜性评价
根据各土层的抗剪强度指标、原位测试指标及根据物理指标确定的各土层的承载力特征值fak见表4“承载力特征值表”。
根据以上结果并结合吴江地区工程实践经验综合确定供本工程设计使用的承载力特征值fak见表4“综合确定值”。

第六章 基础方案分析与评价
第一节 天然地基方案分析与评价
根据本次勘察结果，结合建筑物的结构性质，拟建场地浅部无合适的天然地基基础持力层，拟建建筑物不应采用天然地基方案。

第二节 复合地基方案
拟建场地普遍分布有较深厚的②淤泥质粉质粘土，该土层为高灵敏度土层，触变性强，工程特性极差，拟建工程地下车库及汽车入口段基底处均为该土层。应采用水泥土搅拌法对②淤泥质粉质粘土进行处理，以处理并检验合格后的增强体作为复合地基基础持力层。搅拌桩桩端宜进入③1粉质粘土层及④粉质粘土层。固化剂宜选用强度等级为32.5级以上的普通硅酸盐水泥，水泥掺入比12~15%，置换率宜为20%，水泥土搅拌法设计参数见表5。
水泥土搅拌法设计参数表
表5
土层
桩周土侧阻力
特征值qsi(kPa)
桩端地基土承载力特征值qp(kPa)
含水量%
有机质含量%
②淤泥质粉质粘土
6

47.0
1.4~2.4
③1粉质粘土
15
200
23.5

④粉质粘土
10
120
32.8

复合地基承载力特征值应通过现场复合地基荷载试验和单桩载荷试验确定，复合地基经检验合格后方可作为基础持力层。
第三节 桩基方案分析与评价
1、桩端持力层的选择
根据本次勘察成果，拟建场地北部地段普遍分布有工程特征中等的⑥粉质粘土层，该土层厚度3.70~4.80m，层顶标高-23.64~-23.15m，压缩系数0.243MPa-1，压缩模量7.71MPa，可作为拟建无地下室的2~3层裙房的桩端（尖）持力层。
场地普遍分布有工程特性良好的⑧2粉土层，该土层层厚15.40~18.00m，层顶标高-37.75~-36.21m，静力触探锥尖阻力qc平均值为12.10MPa，标准贯入试验平均击数56.5击，是拟建16层经济型酒店及其东侧2层裙房理想的桩基础桩端持力层，必要时亦可作为酒店北侧2~3层裙房的桩基础桩端持力层。
如主楼与2~3层裙房选择不同的桩基础持力层，因荷载差异较大，故建议该两个建筑之间应设置沉降缝，防止不均匀性沉降。
2、桩型选择及桩基参数
根据本地区建筑经验结合场地土层的岩性分布特点，桩型可选用预应力管桩，依据有关规范中公式计算，并结合地区检验确定的桩基参数见表6。
桩 基 参 数 表 表6
土层代号
及名称
桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)
桩的极限端阻力标准值qpk(kPa)
抗拔系数
λ
预制桩
钻孔灌注桩
沉管灌注桩
预制桩
钻孔灌注桩
沉管灌注桩
②淤泥质粉质粘土
16
12
11

0.65
③1粉质粘土
65
60
56

0.75
③2粉质粘土
56
52
50

0.70
④粉质粘土
45
40
38

0.70
⑤粘土
70
65
60

0.75
⑥粉质粘土
60
55
50
2400

1900
0.70
⑦粉质粘土
45
40
38

1600
0.70
⑧1粉土
70
65
58

0.70
⑧2粉土
80
72
70
7000
2000

3、单桩竖向承载力的估算
主楼以⑧2粉土作桩端（尖）持力层，采用φ500mm或φ600mm预应力管桩或采用φ800mm钻孔灌注桩，采用物理经验公式及双桥静力触探法进行计算； 2~3层裙房以⑥粉质粘土或⑧2粉土作桩端（尖）持力层，φ400mm或φ500mm预应力管桩或φ600mm钻孔灌注桩采用物理经验公式法及双桥静力触探法进行计算。
单桩竖向承载力值估算表 表7
建筑物名称
估算
孔号
计算公式
桩顶
标高(m)
桩型
桩径
(mm)
桩长
(m)
桩端
持力层
桩端进入
持力层深度(m)
单桩竖向承载力
极限植/特征值
Quk/Ra
(KN)
特征值
建议值Ra(KN)
主

楼
C6
静探公式
-3.0
φ500mm
预应力管桩
36
⑧2粉土
3.22
4524.8/2262.4
4200/2100
物理公式
4159/2079
静探公式
φ600mm
预应力管桩
5712.5/2856
5400/2700
物理公式
5321/2660
C9
静探公式
-3.0
φ500mm
预应力管桩
36
⑧2粉土
0.92
3902/1951
3800/1900
物理公式
3843/1921
静探公式
φ600mm
预应力管桩
4997/2498
4800/2400
物理公式
4941/2470
2~3
层
裙
房
C1
静探公式
-3.0
φ400mm
预应力管桩
22
⑥粉质粘土
1.85
1644/822
1500/750
物理公式
1502/751
静探公式
φ500mm
预应力管桩
2120/1060
1900/950
物理公式
1971.8/985.9
静探公式
-3.0
φ400mm
预应力管桩
34
⑧2粉土
1.05
4025.6/2012.8
3600/1800
物理公式
3125/1562
静探公式
φ500mm
预应力管桩
5293.8/2646.9
5000/2500
物理公式
4181/2090
C4
静探公式
-3.0
φ400mm
预应力管桩
22
⑥粉质粘土
1.02
1560/780
1400/700
物理公式
1464/721
静探公式
φ500mm
预应力管桩
2015.8/1007.9
1800/900
物理公式
1924/962
静探公式
-3.0
φ400mm
预应力管桩
34
⑧2粉土
0.82
3392/1696
3000/1500
物理公式
2911/1455
静探公式
φ500mm
预应力管桩
4502/2251
4000/2000
物理公式
3914/1857
主

楼
C6
物理公式
-3.0
φ800mm
钻孔灌注桩
36
⑧2粉土
3.22
5009/2504
4800/2400
C9
物理公式
-3.0
φ800mm
钻孔灌注桩
36
⑧2粉土
0.92
4513/2256
4400/2200
2~3
层
裙
房
C1
物理公式
-3.0
φ600mm
钻孔灌注桩
34
⑧2粉土
1.05
3585/1792
3500/1750
C4
物理公式
-3.0
φ600mm
钻孔灌注桩
34
⑧2粉土
0.82
3311/1655
3300/1650
注：特征值中未考虑桩身强度。
3.1物理经验公式法
根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值可以根据下列公式计算：Quk=uΣqsik.li+qpkAP 特征值Ra=1/2Quk
3.2双桥静力触探法
按双桥探头qc、fsi估算单桩竖向极限承载力标准值，本方法适用于一般粘性土和砂土，计算公式如下：Quk=uΣli.βi.fsi+αqcAP，特征值Ra=1/2Quk。
3.4沉（成）桩可行性分析
拟建裙房以⑥粉质粘土层作为桩（端）尖持力层时，在沉桩过程中，桩身需穿越流塑状②淤泥质粉质粘土层，该层土厚度较大，沉桩时易产生倾斜移位，施工时应注意桩的垂直度；桩身穿越③1粉质粘土局部地段分布有⑤粘土并进入⑥粉质粘土有一定深度，预计沉桩有一定的困难，因此需选用合适的施工设备并选择加强强度的桩型，合理安排沉桩顺序，必要时可采用设置防挤沟等方法以保证沉桩的顺利进行。
拟建主楼以⑧2粉土层作为桩（端）尖持力层时，在沉桩过程中，桩身需穿越流塑状②淤泥质粉质粘土层，该层土厚度较大，沉桩时易产生倾斜移位，施工时应注意桩的垂直度；桩身穿越③1粉质粘土、⑤粘土及⑧1粉土（密实状）并进入密实状的⑧2粉土层有一定深度，由于采用预应力管桩，较大的挤土效应使得孔隙水压力上升，短期很难消散，预计沉桩有一定的困难，在⑧1粉土分布地段沉桩会更加困难，因此需选用合适的施工设备并选择加强强度的桩型，合理安排沉桩顺序，控制沉桩速率，必要时应采用设置防挤沟或采用预钻孔取土等方法以保证沉桩的顺利进行。
如采用钻孔灌注桩时、成孔时应做好泥浆护壁工作及控制孔底沉渣，以防缩颈、孔壁坍塌等影响成孔质量。
场地均有分布的①素填土层上部夹有碎石、砖块、混凝土块，桩基施工时，应对桩位处的该土层中的夹杂物进行清除后进行施工。
3.5桩基沉降计算参数及沉降预测分析
根据室内土工试验成果确定土层的压缩模量Es（详见本报告附图附表“分层压缩曲线），具体设计时可计算自重应力至有效自重应力加附加应力压力段所对应的压缩模量值。
本场地桩端持力层分布较均匀，且厚度适中、强度较大，根据拟建建筑物情况，预测不会发生过量沉降和倾斜。
3.6沉桩对周边环境的影响
拟建场地地处吴江市市区笠泽路南侧，东侧为百润发广场，其西侧紧邻规划道路。北侧距笠泽路25.0m，由于是挤土桩，且由于建筑物荷重大，使得桩较为密集，挤土效应明显，沉桩对场地西侧的道路及东侧百润发广场地坪有一定影响，应采取有效措施，如设置防挤沟、预钻应力释放孔等，施工过程中应加强对周边道路、地下管线的监测工作，采取有效措施后，沉桩对周边环境的影响能得到有效控制。

第七章 基坑开挖与支护
第一节 场地周围环境调查
拟建场地西侧2.5m~12m为规划道路，布设有污水管线，东侧5m~12m为百润发广场室外地坪及雨水管道、北侧距笠泽路25.0m，南侧较为空旷。具体位置详见“基坑周边环境平面图”。
第二节 基坑设计参数
根据室内试验及现场试验成果，基坑设计参数见表8。
基 坑 设 计 参 数 表
表8
土层代号
及名称
土的容重
γ
（KN/m3）
固结快剪指标
无侧限抗压强度
静止侧压力系数
ko
CK
(kPa)
φK
(度)
qu
(kPa)
qu'
(kPa)
st
①素填土
18.5*
15.0*
10.0*

0.70*
②淤泥质粉质粘土
17.1
10.27
8.41
20.5
2.62
7.68
0.75*
注：上表中打“*”为经验值。
第三节 基坑开挖及支护方案
拟建工程设地下室一层，开挖深度为整平后室外地坪下5.00米，整平后室外地坪标高基本同其东侧百润发广场地坪，约为1985国家高程基准2.60m），则基底标高为-2.40m。基坑开挖范围土层依次为①素填土、②淤泥质粉质粘土。
根据场地现状，基坑南、北侧较空旷，东西两侧紧邻道路，且基坑基底位于②淤泥质粉质粘土中，该层压缩性高，高灵敏度土，触变性强，工程特性差，故需用对基坑开挖进行围护，可采用水泥土墙进行支护。基坑开挖应注意对地基土的保护，避免扰动。基底土宜进行加固处理，处理方法可采用水泥土搅拌法，基坑周边严禁超堆荷载。
第四节 基坑降水方案
由于基坑开挖范围内无强透水层，基坑内积水主要为上部潜水，因水量较小，基坑积水可采用明沟加积水潭法排除。
第五节 基坑抗浮设计水位及抗浮措施
由于基坑施工期较长，地下水位较高，施工期间和使用期可能遇到台风暴雨，地下室应采取抗浮措施，纯地下室部位可布设抗拔桩，抗浮设计水位宜按整平后室外地坪标高确定。本工程主楼和裙房部位采用桩基础，施工期抗浮措施可充分利用工程桩，即工程桩既为抗压桩，又为抗拔桩，同时做好施工期排水工作。
第六节 抗拔（浮）桩参数及基桩抗拔极限承载力标准值估算
按地区施工经验，类似工程的抗拔桩一般选用预应力管桩，根据本场地土层分布特征，拟建场地南侧宜选用29m桩长，场地北侧宜用22m桩长，假定桩顶标高-3.00m，桩长分别为22m、29m，采用φ400mm预应力管桩，估算基桩抗拔极限承载力标准值见表9。抗拔系数见表5，抗拔桩的承载力特征值应由单桩抗拔静载荷试验确定。
基坑抗拔极限承载力标准值估算表
表9
孔号
桩长
（m）
基坑抗拔极限承载力标准值UK(KN)
C5
22
832
C11
29
1071
第七节 基坑监测
基坑施工过程中应确保基坑工程的安全和质量，对基坑周围环境进行有效的保护，并做好对土体侧向变形、基坑周边地面道路的沉降、周边地下管线的位移以及地下水位的监测工作，同时应根据监测结果采取相应有效措施，以确保基坑工程质量和安全。

第八章 结论与建议
第一节 结论
1、四系以来，本场地沉积的地层较为均匀，不存在浅埋的活动断裂，场地稳定性较好，场地中均匀分布有工程性能中等的⑥粉质粘土层及工程特性较好的⑧2粉土层，采用适当方案后适宜本工程建设。
2、江市抗震设防烈度为6度（第一组），设计基本地震加速度值为0.05g。本场地属于Ⅳ类建筑场地，本场地存在软弱土，且厚度较大，属抗震不利地段，特征周期为0.65s。
3、建场地及周围无明显污染源，地下水对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，地下水对钢结构有弱腐蚀性。场地内土体对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构的钢筋无腐蚀性。
4 、素填土松散、②淤泥质粉质粘土具高压缩性，为本场地主要软弱土层。
5 、⑥粉质粘土、⑧2粉土分布较稳定，工程性能良好，可作为拟建建筑物的桩基础桩端持力层。
第二节 建议
1、A：拟建2~3层裙房（无地下室部位），可选用⑥粉质粘土层或⑧2粉土层作为桩端持力层，桩型可采用预应力管桩。
B：拟建主楼及其东侧2层裙房（含地下室）可选用⑧2粉土层作为桩端持力层，桩型可采用预应力管桩。
C：拟建地下车库及汽车入口段，可采用复合地基，可采用水泥土搅拌法加固处理，以检验合格后的增强体作为基础持力层。
2、楼、裙房、地下室宜采用适当结构和施工措施，以防止不均匀沉降发生。
3、建筑物以⑥粉质粘土层或以⑧2粉土层作为桩（端）尖持力层时，由于建筑物荷载较大，使得桩较为密集，较大的挤土效应使得孔隙水压力上升，预计沉桩有一定的困难，因此需选用合适的施工设备及选择加强强度的桩型，合理安排沉桩顺序，以及设置防挤沟、预钻孔取土等方法以保证沉桩的顺利进行。
4、采用钻孔灌注桩时、成孔时应做好泥浆护壁工作及控制孔底沉渣，以防缩颈、孔壁坍塌等影响成孔质量。桩基施工时，应按规范要求在不同的工程地质条件区先打试验桩并进行单桩静载荷试验，以最终确定单桩竖向承载力，并根据试验结果采取相应措施，同时采用低应变动测法进行桩身完整性检测。
5、于地下室（室外纯地下室）基坑施工期较长，地下水位较高，施工期间和使用期可能遇到台风暴雨，应进行抗浮设计。根据本地区建筑经验，对纯地下室可采用抗浮桩，抗浮设计水位可参照整平后室外地坪标高确定；对主楼及带地下室的裙房可充分利用工程桩，同时做好施工期的排水工作。
6、基坑开挖应进行支护，可采用水泥土墙进行支护后，再进行开挖，基坑内积水可采用明沟加积水潭法排除。地下室基底土为软弱土层，也可采取水泥土搅拌法进行加固处理。宜进行抗隆起、整体稳定性验算。
7、坑施工时宜按照基坑侧壁安全等级为二级的要求进行相应的观测工作，对基坑周边道路位移、沉降，地下管线位移变形等宜布设观测点。
8、坑开挖时应及时通知验槽。

承载力特征值表
表4
土层代号
及名称
抗剪强度C、φ值
标贯试验
双桥静力触探
承载力特征值fak(kPa)
统计修
正系数
统计修
正系数
平均值
平均值
标准值
标准值
统计修
正系数
杆长
修正值
标准值
统计修
正系数
平均值
标准值
CK、φK值计算值
标贯击数确定值
静探确定值
物理指标确定值
综 合

确定值
ψC
ψφ
Cm
(kPa)
φm
(度)
CK
(kPa)
φK
(度)
ψN
N’
(击)
N’K
(击)
ψ
qc
(MPa)
qck
(MPa)
双桥
②淤泥质粉质粘土