土木工程专业毕业设计-银行办公楼设计.pdf

摘要本次毕、也设计是陈仓区中国银行办公楼，底层层高4.2米，其余层层高为3.3米。建筑物总高度为18.83米，采用框架结构，主体为5层，本地区抗震设防烈度为7度，近震，场地类别为I类场地。楼、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。主要进行的是结 构设计部分。结构设计简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西。结构 语言就是结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的 结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的 方式传递至基础。结构设计的阶段大体可以分为三个阶段：一结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层 数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构；二结构计算阶段：包括荷载计 算、内力计算和构件计算；三施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件 布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关 最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的 重要依据。关键词：结构设计；荷载计算；节点验算；框架结构；抗震设计XXXX大学本科设计（论文）ABSTRACTThis gra dua tion project is a n of f ice building of Ba nk of China Limited in Chenca ng,f irst f loor building store height 4.2 meters,other la yer upon la yer is 3.3 meters,the heights of building is 18.83 meters.This works is a f ra mework structure f or a f ive-storey ma in,in the region ea rthqua ke intensity of 7 degrees nea r La n site cla ssif ica tion a s Cla ss II venues.Floor roof were using ca st-in-pla ce reinf orced concrete structure,it wa s some of structura l design tha t ma inly ca rried on.The structura l design expresses the thing tha t the engineer will express in structura l la ngua ge in brief.The structura l la ngua ge is structura l elements simplif ied out ref ined f rom the building a nd other specia lized dra wings of structura l engineer,including f ounda tion,wa ll,column,roof bea m,boa rd,sta ir,f ull-pa ge proof deta il picture,etc.Then come to f orm the structura l systems of the building or structures with these structura l elements,including vertica lity a nd bea ring a nd resist strength system of level,a nd then va rious loa d tha t situa tion produce in a most succinct wa y f rom tra nsmission to f ounda tion.The sta ge of the structura l design ca n be divided into three sta ges on the whole:1.Structura l scheme sta ge:According to the importa nce of the building,providing f ortif ica tion a ga inst ea rthqua kes in the ea rthqua ke intensity,the geologic prospect report of the project of the building site,cla ssif ica tion a nd height a nd storey of the building of the building f ield a re counted to conf irm the structura l f orm of a rchitecture,wha t this project is a dopted is f ra me structure;2.Ca lcula te sta ge in structure:Including loa ding a nd ca lcula ting,the interna l f orce is ca lcula ted a nd ca lcula ted with the component.Construction dra wings design pha se:According to described a bove result of ca lcula tion,come,conf irm component a ssign with component mixing muscling a nd coming,conf irming structura l structure mea suring of component a ccording to the request of norm f ina lly.The whole structure of the design process,in strict complia nce with the releva nt prof essiona l sta nda rd,ref erence to releva nt inf orma tion a nd the la test na tiona l sta nda rds a nd specif ica tions,a nd design of the va rious components of a comprehensive scientif ic considera tions.In short,a pplica tion,security,economic a nd user-f riendly design is the principle.Design rea sona ble a nd worka ble structure of the progra m is the construction site of the importa nt ba sis f or the construction.KEY WORDS：Structural de sig n;Load and calculate;Nodal ch e cking computations;Frame structure;A nti-se ismic de sig nVI目录目录1建筑设计说明.11.1 建筑概况.11.2 建筑要求.1L3地质资料.11.4 建筑概况.11.5 建筑细部设计.11.5.1 墙身做法.1152楼面做法.11.5.3 屋面做法.1154门窗做法.22楼板设计.32楼面结构平面布置.32.2 荷载计算.42.2.1 楼面面层做法.42.2.2 楼面面荷载.42.3 板的计算（按弹性理论计算）.52.3.1.板的内力计算.52.3.2 板的配筋计算.82.4 板的配筋计算.82.5 次梁配筋计算.133竖向荷载作用下框架的内力.173.1 计算简图及梁柱线刚度.173.1.1 确定框架计算简图.173.1.2 梁柱尺寸初估.173.L3框 架梁柱的线刚度计算.183.2 荷载计算.193.2.1.各楼面荷载.193.2.2.梁、墙、柱及其余构件荷载.213.2.3.各层楼面导荷.223.2.4.竖向荷载下框架受荷计算.243.2.5.竖向受荷总图.263.3 内力计算.273.3.1.一次分配法求杆端弯矩.273.3.2竖 向荷载下的弯矩分配.283.3.3.计算跨中弯矩.343.3.4.计算梁柱剪力.363.3.5.计算柱轴力.394横向水平地震作用验算.41XXXX大学本科设计（论文）4.1 重力荷载代表值下的内力（恒+0.5活荷）.414.1.1 重力荷载代表值下的弯矩组合值.414.1.2 重力荷载代表值下的梁端剪力组合值：.414.1.3 重力荷载代表值下的轴力组合值：.414.2 框架柱的侧移刚度计算如下表：.424.3 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算.425水平地震作用下框架内力计算.455柱端剪力及弯矩算法：.455.2梁端弯矩，剪力，及轴力计算：.466框架内力组合.486.1 梁内力组合.486.2 柱内力组合.556.2.1 M,N计算过程见下表，弯矩以顺时针为正，轴力以受压为正.556.2.2 V的组合与M,N同理，现仅将结果列出：.627框架梁柱截面设计.647.1柱的计算.647.1 柱剪跨比和轴压比验算：.647.1.2 柱的计算长度：.657.1.3 配筋计算如下.667.1.4 箍筋酉己置.697.2梁的计算.707.2.1 纵筋.707.2.2 箍筋配置.738楼梯设计.748.1 底层楼梯设计.748.1.1梯 段板.748.1.2.平台板.758.1.3.平台梁.768.2 其他层楼梯设计.789基础设计.799.1 设计资料.799.2 基础截面确定.799.3 基础梁内力计算.799.3.1 基础反力.809.3.2 翼缘板计算（按每米长计）.809.3.3 用弯距分配法计算基础弯距.809.3.4 基础剪力计算.819.3.5 按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯距.829.3.6 由以上条件可求得条形基础的弯距和剪力。.829.4 截面强度计算及配筋.82总结.84致谢.85参考文献.86附录一外文翻译译文.87VIII目录附录二 外文翻译原文.90目录1建筑设计说明1建筑设计说明1.1 建筑概况设计题目：中国银行陈仓支行综合楼设计建筑面积：2376 m2建筑总高度：18.83m(室外地坪算起)建筑层数：五层结构类型：框架结构1.2 建筑要求建筑面积2300 nf左右，一层营业厅，以上各层均为办公室。投资600万元。建筑 位于宝鸡市陈仓区，可用地面积50X20m。1.3地质资料在平均埋深为2.71m分布着漂石层，该层土厚度大承载力高，但粒径变化过大，很不均匀，不宜直接利用，建议在基地下铺设一层砂石垫层进行调整，再在砂石垫层 上采用柱下条形基础方案。不考虑场地地下水及土对建筑的腐蚀性。设防烈度7度(0.15g),第一组，建筑场地类别为H类，场地特征周期为0.35s。1.4建筑概况采用框架结构，柱下条基。1.5建筑细部设计151墙身做法墙体为加气混凝土砌块。用M5混合砂浆砌筑。内粉刷为20mm厚水泥砂浆打底，做水泥内墙面，做水刷石外墙面。152楼面做法楼板顶面为大理石面层，水泥砂浆擦缝，30mm厚1：3干硬性水泥砂浆和水泥浆丝 打底找平，楼板厚120mm。楼板底面为15 mll1厚水泥砂浆打底，刷内墙涂料。1.5.3 屋面做法板底151nm厚抹灰，120mm厚现浇钢筋混凝土板，40mm厚水泥石灰焦渣砂浆找坡层，XXXX大学本科毕业设计（论文）15mll1厚水泥砂浆找平层，冷底子油一道上铺SBS防水卷材二道，30mm厚C20细石混凝 土防水。1.5.4 门窗做法门厅处为塑钢门，其余为铝合金推拉窗、木门。22楼板设计2楼板设计2.1楼面结构平面布置取第三层楼面上的轴的楼面进行计算,图所示。按双向板弹性理论计算。标高10.8m处，楼面的结构布置如(1).确定板厚：双向板肋型楼盖中，板的厚度应满足下列要求：h 80mm或2,(四边简支双向板)/1 45-4；(四边连续双向板)/1 50其中4取板的短边跨长，由于上面板中短边最大值为3600,所以需板的结构层厚度不 小于80mmo取板结构层厚度90mm。(2).确定梁的截面尺寸：按照要求，承重框架梁按“主梁”估算，需h=(-)l08 12次梁：上(木5儿=(：%式中/。为梁的计算跨度。3XXXX大学本科毕业设计（论文）因而，取梁 A、B、C、D 截面为 300 x600,梁 1、2、3、4、5、6 截面为 250 x500。次梁截面取200 x400。卫生间上的小段次梁取150X300。2.2荷载计算2.2.1楼面面层做法办公楼、展厅、会议室、阅览室、走道参楼地面建筑构造（01J304）42页 25号，具体做法见表，取装修荷载1.5 kN/m?构.造地 面 I 楼 面1.防滑彩色釉面砖8 10厚,干水泥擦缝2.1：3干硬性水泥砂浆结合层20厚,表面撒水泥粉3.水泥浆一道（内掺建筑胶）4.C10混凝土垫层60厚 1 4.现浇钢筋混凝土楼板或5,夯实土 预制楼板之现浇叠合层卫生间，上人屋面参楼地面建筑构造（01J304）43页28号，具体做法见表,取装修荷载2.2 kN/m2构 造地 面 楼 面1.防滑彩色釉面砖810厚，干水泥擦缝2.1：3干硬性水泥砂浆结合层30厚表面撒水泥粉5聚氨酯防水层L5厚4.1:3水泥砂浆或细石混凝土找坡层最薄处20厚抹平5.水泥浆一道（内掺建筑胶厂：5.现浇楼板五面制楼板工乏6.C1O混凝土垫层60厚 现浇叠合层7.夯实土2.2.2楼面面荷载1）.BO、Bl、B2、B7、B8 板荷载计算恒荷载标准值：装修层结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板）1.5kN/m20.09X25=2.3kN/m2小计活荷载标准值：办公室：恒荷载设计值：活荷载设计值：合讨.按弹性理论计算:2）.B3、B4板荷载计算3.8kN/m22.OkN/m2 g=1.2X3.8=4.6kN/m2 q=1.4X2.0=2.8kN/m2 p=g+q=7.4kN/m2g=g+q/2=6.OkN/m2 q=q/2=1.4 kN/m242楼板设计恒荷载标准值：装修层结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板）1.5kN/m2 0.9X25=2.3kN/m2小计活荷载标准值：走廊：恒荷载设计值：活荷载设计值：合计：按弹性理论计算：3）.B5、B6板荷载计算恒荷载标准值：装修层结高层（90mm厚钢筋混凝土楼板）3.8kN/m22.5kN/m2g=1.2X3.8=4.6kN/m2 q=1.4X2.5=3.5kN/m2p=g+q=8.lkN/mJ g=g+q/2=6.4kN/m2 q=q/2=l.8 kN/m22.2kN/m20.9X25=2.3kN/m2小计活荷载标准值：卫生间：恒荷载设计值：活荷载设计值：合计.按弹性理论计算:4.5kN/m22.OkN/m2 g=1.2X4.5=5.4kN/m2 q=1.4X2.0=2.8kN/m2 p=g+q=8.2kN/m2g=g+q/2=6.8kN/m2 q=q/2=l.4 kN/m22.3板的计算（按弹性理论计算）2.3.1.板的内力计算双向板的弯矩计算如下：跨中最大弯矩为当内支座固定时，在作用下的跨中弯矩值与内支座较支时 在力作用下的跨中弯矩值之和；支座最大弯矩为当内支座固定时，在g包作用下的支座弯矩值。B0板内力计算lox/lov=3.6m/5.4m=0.667属两连续边简支，采用插值法，得加丫，叫，机，加的系数 弯矩系数分别为0.0491、0.0278、-0.1027、-0.0775；q/2对应的简支梁的巩，叫系 数分别为 0.0783、0.0425；lx=3.6m豹,+0.07 83仪=0.0491 x6.0 x3.6x3.6+0.0783x 1.4x3.6x3.6=5.24kN*m/mm=0.0278x（g+）/；+o.0425 x-/2y 22 x=0.0278x6.0 x3.6x3.6+0.0425x1.4x3.6x3.65XXXX大学本科毕业设计（论文）=2.93 kN*m/mm=-0.1027x(g+q)/j=-0.1027x7.4x3.6x3.6=-9.85 kN*m/mm,=-0.0775x(g+q)/；=-0.0775x7.4x3.42x3.42=-7.43 kN*m/mBl板内力计算lox/lov-3.6m/5.4m=0.667属一边简支，采用插值法，得机1.，叫,根：，相丫的系数弯矩 人 了 人 了系数分别为0.0389、0.0193、-0.0789、-0.0572；q/2对应的简支梁的叫，小，系数 人 y分别为 0.0783、0.0425；lx=3.6mm=Q.0389x(g+幺)/；+o.0783x41x 2 2 x=0.0389x6.0 x3.6x3.6+0.0783x 1.4x3.6x3.6=4.45kN*m/mm=0.0193x(g+9)/:+0.0425 x%;=0.0193x6.0 x3.6x3.6+0.0425x1.4x3.6x3.6=2.27kN*m/mmx=-0.0789 x(g+q)l：=-0.0789 x 7.4 x 3.6 x 3.6=-7.56kN*m/mm=-0.0572x(g+)/：=-0.0572x7.4x3.6x3.6=-5.49kN*m/mB2板内力计算lOx/loy=3.3m/5.4m=0.611属一边简支，采用插值法，得叫,，/?2V，加加的系数弯矩 人 J 人 J系数分别为0.0404、0.0184、-0.0810、-0.0572；q/2对应的简支梁的外，心系数分 人 y别为 0.0854、0.0409；/3.3mm=Q.0404x(g+&)/：+o.0854x4/；2 2=0.0404x6.0 x3.3x3.3+0.0854x 1.4x3.3x3.3=3.95kN*m/mmv=0.0184 x(g+)/+0.0409x/2 y x x=0.0184x6.0 x3.3x3.3+0.0409x 1.4x3.3x3.3=1.83kN*m/m mx=-0.0810 x(g+L=-o.0810 x7.4x3.3x3.3=-6.53kN*m/m m,=-0.0572x(g+矶2=_0.0775x7.4x3.3x3.3=-4.61kN*m/m 将B3、B4板简化成两端固短模型，如下图：按弹性计算其固端弯矩为W=-跨中弯矩为M=p/2且/二2.1-0.3=1.8in（净跨）p=8.1X1=8.IkN/m所以 M=-8.1 X 1.8X 1.8/12=-2.187kN*m/mM=2.187kNWmB5板内力计算1/1。尸2.79m/2.85m=0.979属两边简支，采用插值法，得外，/,机的系数弯 62楼板设计矩系数分别为0.0301、0.0297、-0.0698、-0.0686；q/2对应的简支梁的叫.，叫.系 数分别为 0.0459、0.0444；lx=2.79mm=0.0301 x(g+幺)/：+o.0459 x 幺/Jx 2 2=0.0301x6.8x2.79x2.79+0.0459x1.4x2.79x2.79=1.91kN*m/mmy=0.0297x(g+q/2K2+0.0444x(q/2)1 x2=0.0297x6.8x2.79x2.79+0.0444x 1.4x2.79x2.79=1.87kN*m/m-0.0698x(g+g)/j=-o.0698x7.2x2.79x2.79=-4.3kN*m/mmy=0.0686x(g+-0.0686x7.2x2.79x2.79=-3.95kN*m/mB7板内力计算lox/lov-3.6m/5.7m=0.632属一边简支，采用插值法，得叫.，名,小：，加y的系数弯矩 人 J 人 J系数分别为0.0400、0.0187、-0.0804、-0.0572；q/2对应的简支梁的牝，叫,系数 分别为 0.0827、0.0417；lx=3.6m/凡=0.0400 x(g+-)/2+0.0827x1x 2 2=0.0400 x6.0 x3.6x3.6+0.0827 x 1.4x3.6x3.6=4.61 kN*m/mm、=0.0187x(g+)Z/+0.0417x9/；2 2=0.0187x6.0 x3.6x3.6+0.0417x 1.4x3.6x3.6=2.21 kN*m/mmx-0.0804 x(g+q)l=0.0804x7.4x3.6x3.6=-7.70 kN*m/mmy=-0.0572x(g+q)l=-0.0572x7.4x3.6x3.6=-5.49 kN*m/niB8板内力计算lox/lov-3.3m/5.7m=0.579属一边简支，采用插值法，得外，/71V，m：，加丫的系数弯矩 人 J 人 了系数分别为0.0412、0.0178、-0.0819、-0.0571；q/2对应的简支梁的叫，叫系数 人 y分别为 0.0896、0.0398；lx=3.3mm0.0412x(g+幺)/；+o.0896x殳2 2=0.0412x6.0 x3.3x3.3+0.0896 x 1.4x3.3x3.3=2.90 kN*m/mmy=0.0178 x(g+乳2+0 0398*%：2 2=0.0178x6.0 x3.3x3.3+0.0398 x 1.4x3.3x3.3=1.27 kN*m/mmx=0.0819x(g+q)/j=-0.0819x7.4x3.3x3.3=-4.72kN*m/mmy-0.0571 x(g+q)l=-0.0571x7.4x3.3x3.3=-3.29kN*m/mB9板内力计算lOx/lov=3.9m/5.7m=0.684属二边简支，采用插值法，得叫.，人,小：，加丫的系数弯矩 人 J 人 J系数分别为0.0481、0.0279、-0.1009,-0.0772；q/2对应的简支梁的叫，叫系数分别为 0.0762、0.0429；lx=3.9m7XXXX大学本科毕业设计（论文）%=0.0481X（g+支）1：+0.0762 x%；Ji 人 A=0.0481 x 6.0 x3.9x3.9+0.0762 x 1.4x3.9x3.9=6.02kN*m/mm=Q.0279 x（g+幺）/：+0429 x/2 y 人 a=0.0279x6.0 x3.9x3.9+0.0429 x 1.4x3.9x3.9=3.47 kN*m/mmx=0.1009x（g+q）/j=-0.1009x7.4x3.9x3.9=-ll.36 kN*m/mm=-0.0772x（g+q）l：=-0.0772x7.4x3.9x3.9=-8.70kN*m/m2.3.2板的配筋计算纵向受力钢筋为HRB335,箍筋及构造钢筋为HPB235,混凝土强度等级采用C30。（1）先求截面抵抗矩系数4：（2）再求截面相对受压区高度J：J=l J1 2%（3）最后计算纵向受力钢筋截面面积4=幼%牛且所配钢筋面积需满足最小配筋率和受压区高度限制要求，即：劭，自工部，其中对于 HRB335 钢筋，C30 混凝土，pmin=0.215%,低二0.550。式中：M为截面弯矩，b为截面宽度，出为截面有效高度，纵向受力钢筋为HRB335,4 为30。N/mm 2,箍筋及构造钢筋为HPB235,fy为210 N/mm 2,fc为混凝土轴心抗 压强度设计值，C30混凝土为14.3 N/如?2 2,必取1.0。板的x方向图取75mm,y方 向取65mm o2.4板的配筋计算B0板 x方向：_ M 5.24xl06s 2-%=1.0 X 14.3 X1000 X752d 2as=0-0674 pminb/t=0.00215X5400X90=1046/tw?,满足。、，十七 M 2.93 xlO6Y 方向：as=-T=-rajcbh 1.0 xl4.3xl000 x652J=l-Jl-2%=0.04975=0.550A,二劲瓦皿=0.0497 X 3600 X 65X14.3/300=555 mm282楼板设计 pminbh=0.00215X 5400X90=1046mm2,满足。丫方向支座：a,M7.43 xlO6afbh；1.0 xl4.3xl000 x652J=J1-24=0.1317 pminbh=0.00215 X 3600X90=697 mm2,满足。同理:Bl板x方向:A、二幼瓦生至二1099 Mm 2 fy pmnbh.00215X5400X90=1046mm2,满足。丫方向：As=/t0-=428mm2 fy pminbh=0.00215 X 5400 X 90=1046mm2,i荫足。丫方向支座：A、=劲皿=1065加加2 fy pminbh=O.00215X3600X90=697mm2,满足。B2板x方向：A,=劲期=973/切7?fy pmmbh=0.00215X5400X90=1046mm2,不满足。=1046 mm2丫方向：9XXXX大学本科毕业设计（论文）A,二功%啦 315=0.0346X3300X65X14.3/300=354 mm2 于y pn.inbh=0.00215 X 5400 X 90=1046mm2,i荫足。Y方向支座：4=功/7。竽Jy=813 pmnbh=0.00215 X 3300 X 90=639/72/n2,5荫足。B3、B4、B6板为单向板：B6板由于面积较小，横向配筋取与B5相同，纵向按构 造要求满足最小配筋率配筋。B3、B4 板：M=M=2.187kN所以x方向制作处负筋与跨中正筋配置相同。M2.187 xlO6a-=-ajcbh 1.Ox 14.3 X1000 x752=0.027224 二 0.0276=0.550每米范围内-=M皿=0.0276X1000X75X 14.3/300=99.1 mm2 fy pminbh=0.00215X 1000X90=194mm2,不满足。所以按最小配筋率配筋。A,=A；=194mm2/m单向板Y方向也按最小配筋率配筋。As=As=194mm2/mB5板x方向:A,=功/%=245加加2 pminbh=0.00215X2850X90=552mm2,不满足。所以 As=552 mm2Y方向：A，=/瓜巴日=272 mm2 fy.劭=0.00215X2790X90=540 mm2,满足。B7板x方向:A,二功为二1203加加2 fy pm-nbh=0.00215 X 5700 X 90=1103mm2,i荫足。Y方向：As-hhn 1 二416 mm2 fy pmnbh.00215X5700X90=1103mm2,满足。Y方向支座：As=/t0-=1065mm2 fy pmnbh=0.00215 X 3600X90=697 mm2,5 荫足。B8板x方向:A,二纳h。也=749 mm2 于y pminbh=0.00215 X 5700 X 90=1103 mm2,不满足。取 Ar=1 103/777772Y方向：A,二功%乜=218加加2 于y pmmbh=0.00215 X 5700 X 90=1103mm,满足。Y方向支座：As=bh0=573mm2 fy pmnbh=0.00215 X 5700 X 90=1103mm2,i荫足。丫方向：As=劭=716 mm2 fy pminbh=0.00215X5700X90=1103/W,满足。丫方向支座：4,=助%=1888 Mm 2 fy pminbh=0.00215 X 3900 X 90=755m/n2,5荫足。截面配筋计算结果及实际配筋见下表。(梁两侧支座负弯矩不同者按较大值配)板配筋表跨中截面h o(mm)As(mm2)配筋实配As(mm2)B O x方向751302。82001358y方向65697（最小配筋）。8200905.4B l x方向751099。82001358y方向65697（最小配筋）。8200905.4B 2 x方向751046。82001358y方向65639（最小配筋）。8200855.1B 3 x方向751397（最小配筋）。61201698y方向65408（最小配筋）。6120509B 4 x方向751281（最小配筋）。61201556.5y方向65408（最小配筋）。6120509B 5 x方向75最小配筋6120y方向65最小配筋6120B 6 x方向751103（最小配筋）61201358y方向65273（最小配筋）6120340122楼板设计B 7X方向751203082001433y方向65697（最小配筋）6120849B 8X方向751103（最小配筋）061201358y方向65636（最小配筋）6120792B 9X方向751586081801609y方向65755（最小配筋）06120906支座配筋计算表支座截面As(mm2)配筋实配As(mm2)B 0-B 12529。81002716B 0-B 31468。81201509B 1-B 31065。81501207B 1-B 11909。81202264B 1-B 21909。81202264B 2-B 21637。81501810B 2-B 4813。8180922B 5-B 3584。8200702B 5-B 5584(/)8200702B 5-B 6560。8200702B 6-B 72055。81202364B 7-B 72055。81202364B 7-B 82055。81202364B 8-B 81233。81801592B 7-B 31065。81501207B 8-B 4639（最小配筋）。8200824B 7-B 931168903069B 9-B 31888。81201962（注:有相关板的配筋规定，当板厚小于或等于150mm时,受力钢筋间距不宜大于200mm）根据构造要求，支座构造负筋不小于。8200,所以取。8180。采用分离式配筋，具体配筋详见结构施工图。2.5次梁配筋计算次梁的板荷载分配可近似按下图计算：13XXXX大学本科毕业设计（论文）且次梁全部为简支梁。简支梁上荷载及配筋计算：CL1所受荷载如下图（ql为板及活荷载，q2为墙荷载）山,11 Hilling,1800 1800-/-.-Z-Zql=7.4x3.6=26.7kN/mq2=L 2x22x3.3x0.12=10.5kN/m(填充墙材料采用耐火砖)所以经计算得CL1跨中弯矩：M=121.2kNM _ 121.2x1()6”于函 1.0 x 14.3 x 200 x 3652=0.3181142楼板设计J=l-J1-24 二 0.3969V5=0.550A,=助%皿=0.3969 X 200 X 365 XI4.3/300=1381 mm2 fy pmnbh=0.00215X200X400=172mm2,满足。取4根直径22mm的钢筋，4=1520mm2次梁2所受的板传来的荷载为次梁1的3.3/3.6=11/12,墙荷载相同，配筋按次梁1取，4根直径22mm的钢筋，As=1520mm2 oCL3所受荷载（ql为板及活荷载，q2为墙荷载）：ql=7.4x3.6=26.7kN/mq2=l.2x22x3.3x0.12=10.5kN/m（填充墙材料采用耐火砖）所以经计算得CL3跨中弯矩：M=135.2kN135.2xl06M-a/。%?1.0 xl4.3x200 x3652=0.3548J=l-J1-24 二 0.4611 pmnbh=0.00215X200X400=172mm2,满足。取4根直径25mm的钢筋，As=1964mm2次梁4所受荷载：ql=7.4x3.3=24.4kN/mq2=l.2x22x3.3x0.12=10.5kN/m（填充墙材料采用耐火砖）所以经计算得CL4跨中弯矩：M=122kN二 境afbh；1.0 xl4.3x200 x3652J=l-Jl-2%=0.4003V5二0.550A,=物0 皿=0.4003 X 200 X 365 XI4.3/300=1393 mm2 于y pmnbh=0.00215X200X400=172mm,满足。取4根直径22mm的钢筋，4=1520mm2CL5所受荷载ql=7.4x1.95=14.43kN/mq2=l.2x22x3.3x0.12=10.5kN/m（填充墙材料采用耐火砖）所以经计算得CL5跨中弯矩：M=92.IkNa-M-92-lx l6-q 2417s ajcbh 1.0 xl4.3x200 x36521=1-J1-24=0.281245=0.5504.=物9=0.2812X200X365X 14.3/300=979mm2 fy pmnbh=0.00215X200X 400=172 mm2,满足。15XXXX大学本科毕业设计（论文）取4根直径20mm的钢筋，As=1256mm2CL8:所受荷载q2=l.2x22x3.3x0.12=10.5kN/m（填充墙材料采用耐火砖）所以经计算得CL8跨中弯矩：M=10.22kN10.22 xlO6M-二 _ -ajcbh 1.0 xl4.3xl50 x2652=0.0678J=J1-24 二 0.07031=0.550A=法鼠=0.0703X150X265X14.3/300=133.2mm2 fy pm-nbh=0.00215 X 150 X 300=96.7 mm2,i防足。取3根直径10mm的钢筋，As=236mm2CL7所受荷载经计算，跨中弯矩：M=93kN93x106M%.ajcbh l.Ox 14.3 x 200 x3652=0.24411=1-J1-24=0.284645=0.550A,二助&也=0.2846 X 200 X 365 XI4.3/300=990 mm2 于y pmnbh=0.00215X200X 400=172 mm2,满足。取4根直径20mm的钢筋，Av=1256/加？CL6所受荷载略小于CL7,亦取4根直径20mm的钢筋，A=1256mm2考虑该建筑为三级抗震：根据构造要求，CL1至CL7非加密区箍筋采用。8150,加密区采用。8100,加密区长度为L5h=600mm；CL8采用。6150,加密区采用。6100,加密区长度为500mm。上部架力筋CL1-CL7采用2根直径16mm钢筋，CL8采用2跟10mm钢筋。163竖向荷载作用下框架的内力3竖向荷载作用下框架的内力3.1 计算简图及梁柱线刚度3.1.1 确定框架计算简图框架的计算单元如图所示,取轴上的一根框架计算。假定框架柱嵌干固干基础 顶面，框架梁与柱刚接。由于各层的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间 的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内高差，定 为-1.10m(根据相关规定若埋深比室外地平低0.5m以上，亦按室内外高差+0.5m=l.1m 选取)，二层楼面标高为4.2m,故底层柱高5.3m。计算简图见下页。3.1.2 梁柱尺寸初估1).确定梁截面按照要求，承重框架梁按“主梁”估算，需h=(j-t)Z08 12B=(r次梁：h=-)/01U 1 o式中4为梁的计算跨度。因而，取梁 A、B、C、D 截面为 300 x600,梁 1、2、3、4、5、6 截面为 250 x500。2).确定柱的截面尺寸：由于该建筑属丙类建筑，由场地条件设防烈度为7度(0.15