教学楼建筑结构设计-PKPM计算书.pdf

一.建筑设计1.设计要点1.1 工程概况设计原始资料：场地类别：II类设计地震分组：第二组建筑类别：乙类设计使用年限：50年地面粗糙度：C类；抗震等级：二级抗震设防烈度：8度 结构重要性系数：1.01.2 建筑平面设计（1）依据建筑功能要求，确定柱网的尺寸，然后，再逐一定出各房间的开间 和进深；（2）根据交通、防火与疏散的要求，确定楼梯间的位置和尺寸；（3）确定墙体所用的材料和厚度，以及门窗的型号与尺寸。1.3.建筑立面设计（1）确定门窗的立面形式。门窗的立面形式一定要与立面整体效果相协调；（2）与平面图对照，核对雨水管、雨棚等的位置及做法；（3）确定墙体立面装饰材料做法、色彩以及分格艺术处理的详细尺寸。L4建筑剖面设计（1）分析建筑物空间组合情况，确定其最合适的剖切位置。一般要求剖到楼 梯及有高低错落的部位；（2）进一步核实梁、楼板等在外墙高度上的关系，确定选用那种类型的梁、楼板及其形状和材料；（3）根据平面图计算确定的尺寸，核对楼梯在高度方向上的梯段的尺寸，确 定平台梁的尺寸。2.方案设计根据设计任务的要求，本方案尽量追求完美，造型美观大方、新颖，有教学 楼特色和气息，方案可实施性较强。2.1 建筑平面设计平面上力求简单、规则、对称，整个建筑平面为大体上为L形结构。既有利 于自然采光和自然通风，同时又有利于抗震。本工程为现浇混凝土框架结构。在框架结构的平面布置上，柱网是竖向承重 构件，柱网布置既要满足建筑平面布置和使用功能的要求，又要使结构受力合理,构件种类少，施工方便。柱网布置还应与建筑分隔墙布置互相协调，一般常将柱 子设在纵横建筑墙交叉点上，以尽量减少柱网对建筑使用功能的影响。框架结构 常用的柱网布置方式有：内廊式、外廊式、等跨式、不等跨式等。本框架结构采 用内廊式柱网布置。建筑物的总长为13 4.1米，总宽度为63.15米，根据结构抗 震规范，房屋的不均匀沉降，在8-9、19-20、E-F轴线间各设置一条伸缩缝。2.2建筑立面设计该教学楼在建筑立面上门厅以上采用玻璃幕墙，有效的满足室内采光的要 求，同时可以表现简洁和现代感，还增加了立面的美观效果。建筑立面和竖向剖 面上力求规则，避免立面的凹进或突出，使结构的侧向刚度变化均匀，有利于结 构抗震。2.3建筑剖面设计建筑物的剖面图要反应出建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计 的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑物的层数及建筑空间的组合关 系。在建筑物的层高上，该教学楼的层高均为3.9m,室内外高差为0.45m。总建 筑高度为2 3 m,满足8度抗震设防烈度区建筑物高宽比不允许超过3的要求。另 外从室内采光和通风及各层梁柱高度的角度考虑，窗台的高度取0.9m,屋顶为 平屋顶形式。此设计满足“适用、经济、美观”的总体要求，建筑平面简洁、明快、体现 时代待征，结构方案合理，体系选择准备、技术先进、利于施工，装饰简洁适用、经济。既体现“以人为本”的思想，又能反映学校发展历程所凝练的文化特色。3.建筑设计说明本工程为理工大学丁香教学楼，该工程总建筑面积约为14763.97布。该工程 位于抗震设防烈度为8度的区域，设计基本地震加速度为0.2 g,设计地震分组 为第二组，框架抗震等级为二级。烈度为8度的区域，场地勘探深度内地层以第 四纪中密-密实状态的圆砾为主，故建筑场地内的类型为中硬场地土，场地类别 为II类。3.1.图中标注除有特别注明外，标高以米计，尺寸以毫米计。房屋正常使用年限为50年。3.2.放样以现场实际为放样依据。4.建筑构造及做法4.1.墙体工程外墙体采用300厚水泥空心砌块，内墙采用200厚水泥空心砌块砌块。4.2.门窗铝合金门窗、塑钢窗和木制防火夹板门。4.3楼梯本设计楼梯采用现浇梁式楼梯。4.4屋顶屋顶采用非上人屋面。它是建筑顶部的围护结构，由防水层和保温层及结构 层三部分构成，具体作法见剖面图。4.5散水做法为了保护近地墙不因外界雨、雪的侵袭而受潮受冻以致破坏，为加固墙身，以防因外界破坏而使墙身受损，同时也为了对建筑物立面处理产生一定效果，本 设计用剁斧石勒脚，做600毫米宽散水4.6女儿墙为了美观，立面设置女儿墙400mm高，100mm厚混凝土压顶，并方便布置避 雷网线。4.7雨水口屋面雨水口做法详见图集；水落管材料采用直径为100PVC水落管。雨水管 间距不大于2 4mm5.结构设计5.1结构方案5.1.1建筑结构选型本工程是理工大学丁香教学楼，建筑面积为14763.97面，建筑结构选型为 钢筋混凝土框架结构。建筑结构按材料分为砌体结构，混凝土结构，钢结构等，各类结构都有一定的适用范围，应根据材料性能、结构形式、受力特点和结构使 用要求及施工条件等因素合理选择。一般而言，钢筋混凝土结构主要用于建筑多 层住宅、办公楼、教学楼以及单层工业厂房；钢结构多用于建造超高层建筑以及 有重型吊车,跨度大于3 6m或有特殊要求的厂房。其余情况可用钢筋混凝土结构。本工程用钢筋混凝土结构即可。5.1.2设计依据本设计主要依据以下现行国家规范及规程设计：建筑结构荷载规范(GB50009-2 001)建筑抗震设计规范(GB50011-2 008)混凝土结构设计规范(GB50010-2 002)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2 002)5.1.3结构布置及计算简图设计资料基本风压：0.55/m2.基本雪压：0.4雨/他2地面粗糙类别：C类地质条件：地基承载力的标准值为220故/机2,不考虑地下水的作用该地区的抗震设防烈度为8度，设计基本加速度值0.2 0g,建筑安全等级II 级，场地类别H类。图1结构平面柱网布置图图2 一根框架结构计算单元（52轴）5.1.4初步估计梁柱的截面尺寸框架结构沿纵横两个方向布置框架梁：纵、横向外框架梁：取h=700mm,截面宽度取为b=3 50mm纵、横向井字梁边框梁：取h=700mm,截面宽度取为b=3 50mm次梁:取 hXb=500X2 50柱截面尺寸的确定：柱截面尺寸统一为hXb=600X6005.1.5 PKPM软件荷载输入值计算1）屋面均布荷载不上人屋面，活荷载标准值0.5KN/；上人屋面活荷载标准值2.OKN/m2;雪荷载标准值0.4KN/m2;风荷载标准0.55KN/m2;说明：由建筑工程勘察设计规范，屋面均布荷载不应于雪荷载同时组合,取面均布活荷载为0.5KN/m2,教室、办公室活荷载标准值为：2.OKN/m2；走廊、门厅、楼梯活荷载标准值为：2.5KN/m22）屋面工程a.屋面防水层（刚性）30厚细石混凝土防水 1.0 KM/m2找平层：15 厚水泥砂浆 0.015mX2 0KN/m3=0.3 0KN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%。找平0.O4mX14KN/m3=o.56KM/it f保温层：80厚矿渣水泥 0.08niX14.5 KN/m3=i.16刚/肝结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12 mX2 5 KN/m-JBKN/nr合计：6.19KN/m2b.各层走廊楼面水磨石地面（10 mm面层、2 0 mm水泥砂浆打底、素水泥浆结合一道）0.65KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12 mX2 5KN/m3=3 KN/ni2抹灰层：10 mm厚混合砂浆 0.Ol mX17KN/m3=o.17KN/It f合计：3.82 KN/m2c.标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝、30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2 mm厚素水泥水泥浆结合层一道 1.IGKN/nf结构层：120厚现浇钢筋混凝土板012 rnX2 5KN/m3-3 KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.Ol X17KN/m3=o.UKN/it f合计：4.3 3 KN/m23）墙体工程外填充墙厚度为3 00mm,采用规格为300 X 250 X 160mm的水泥空心砖砌筑,容重为 10.3 KN/m3（GB5009-2 001）;内外两面厚2 0nm1：20水泥砂浆抹面，容重取20 KN/m3（GB5009-2 001）;钢框玻璃窗自重为 0.4-0.45 KN/m2（GB5009-2 001）,取 0.45 KN/m2o4）计算PKPM输入各梁间恒荷载（为安全考虑门、小窗不折减）(1)外纵墙自重标准层：纵墙：0.9111X0.2 4mXI8N/m3=3.89 KN/m铝合金窗：0.3 5KN/m2XI.8m=0.63 KN/m水泥粉刷内墙面：(3.3 m-1.8m)X0.36 KN/m2=O.54KN/m外墙面水泥粉刷外涂涂料：(3.3 m-1.8m)X0.5 KN/m2=O.75 KN/m合计：5.81KN/m底层：纵墙：(5.45-3.0-0.6-0.4)XO.2 4X 18N/m3=6.26 KN/m水泥粉刷外涂涂料外墙面：(5.45-3.0)XO.50k N/m2=l.2 3 k N/m水泥粉刷内墙面：(5.45-3.0)XO.3 6k N/m2=l.17k N/m合计：8.66KN/m(2)内纵墙自重标准层：纵墙：3 mX0.2 4mX 18KN/m3=12.96k N/m水泥粉刷内墙面：3 mX0.36 k N/m2X2=2.16 k N/m合计：15.12 KN/m(3)内隔墙自重底层：内隔墙：(4.2-0.6)XO.2 4X18KN/m3=H.67KN/m水泥粉刷墙面：(4.2-0.6)X2 X0.3 6KN/m2=l.94KN/m合计：13.61 KN/m标准层：内隔墙：水泥粉刷墙面:(4.2-0.6)X0.2 4X18KN/m3=i5.52 KN/m(4.2-0.6)X2 X0.36 KN/m2=2.59 KN/m合计：18.l l KN/m5.2结构计算5.2.1板的计算一、基本资料：1、房间编号：12、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g=4.3 3 k N/M2可变荷载标准值：q=2.00 k N/M2计算跨度 Lx=2700 mm；计算跨度 Ly=7800 mm板厚H=120 mm；碎强度等级：C3 0；钢筋强度等级：HPB2 3 54、计算方法：弹性算法。5、泊松比：u=1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：一、基本资料：1、房间编号：12、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g=4.33 k N/M2可变荷载标准值：q=2.00 k N/M2计算跨度 Lx=2700 mm；计算跨度 Ly=7800 mm板厚H=120 mm；磴强度等级：C3 0；钢筋强度等级：HPB2 3 54、计算方法：弹性算法。5、泊松比：u=1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：收=(0.042 2 5+0.00190/5)X(1.20 X 4.3+1.40X 1.0)X 2.72=2.05k N-M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Msa=(0.11604+0.00760/5)X(1.4X 1.0)X 2.72=1.2 0k N-M2.05+1.20=3.2 5k N MAsx=3 68.46mm2,实配力 812 5(A,=402.mm2)p min=0.307%，p=0.335%My=(0.00190+0.042 2 5/5)X(1.2 0 X 4.3+1.40 X 1.0)X 2.72=0.50k N-M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.00760+0.11604/5)*(1.4*1.0)*2.72=0.3 1k N MM尸 0.50+0.3 1=0.81k N-MAsy=3 68.46mm2,实配力 8125(氏=402.mm2)P min=0.307%，P=0.335%Mx，=0.083 3 0X(1.2 0X 4.3+1.40X 2.0)X 2.72=4.86k N-MAsx=3 68.46mm2,实配 6 812 5(As=402.mM,可能与邻跨有关系)P min=0.307%,P=0.335%My=0.05544X(1.2 0X 4.3+1.40X 2.0)X 2.72=3.2 3 k N-MAs产3 68.46mm2,实配6 812 5(As=402.m/,可能与邻跨有关系)p min=0.307%,p=0.335%三、跨中挠度验算：Mk-按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq-按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk=(0.042 2 5+0.00190/5)X(1.0X 4.3+1.OX 2.0)X 2.72=1.97k N-MMq=(0.042 2 5+0.00190/5)X(1.OX 4.3+0.5 X 2.0)X 2.72=1.66k N-MEs=2 10000.N/mm2 Ec=2 9791.N/mm2Ft k 2.01N/mm2 R=2 10.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：巾=1.1-0.65 X 品/(P*osk)(混凝土规范式&1.2-2)。疝=Mk/(0.87 X hX As)(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=1.97/(0.87X 101.X 402.)=55.68N/mm矩形截面，AlO.5X bX h=0.5X 1000X 12 0.=60000.mm2P t.=As/At e(混凝土规范式 8.1.2 4)P t e=402./60000.二0.00670巾=1.1-0.65X 2.01/(0.00670X 55.68)=-2.3 95当力V0.2时，取巾=0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a.；：a e=Es/Ec=2 10000.0/2 9791.5=7.049、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值丫矩形截面，丫=0、纵向受拉钢筋配筋率P=鼠/b/h0=402./1000/101.=0.003 98、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式8.2.3-1)计算：BS=ESX ASX h：/L 15 3+0.2+6X a EX p/(l+3.5yf)Bs=2 1000X 402 X1012/l.15X 0.2 00+0.2+6X 7.049X 0.003 98/(1+3.5X 0.00)=143 9.58k N-M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0:按混凝土规范第8.2.5条，当P=0时，。=2.0(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算：B=Mk/MqX(0-1)+Mk X Bs(混凝土规范式 8.2.2)B=1.97/1.66*(2-1)+1.97 X 143 9.58=781.52 4k N-M、挠度 f=k X QkX L4/Bf=0.002 61X 6.3 X 2.77 781.52 4=1.12 3 mmf/L=1.12 3/2 700.=1/2 403.,满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数。，按下列公式计算：11)=1.1-0.65 X fl k/(p l eX o sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)。“=Mk/(0.87 X h0X As)(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=1.97X 107(0.87X 101X 402)=55.68N/mm矩形截面，Al e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000.mm2P t e=As/At 0(混凝土规范式 8.1.2 4)Pt e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01 x 55.68)=-1.242当力V0.2时，取力=0.23 皿=a 小 力 X o sk/EsX(1.9c+0.08X De q/p t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)oma x=2.1X 0.2 00X 55.7/2 10000.X(1.9X 2 0.+0.08X 11.43/0.01000=0.014,满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：11)=1.1-0.65 X ft k/(p l eX o sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)。“=Mk/(0.87 X h0X As)(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=0.48X 107(0.87X 93 X 402)=14.68N/mm矩形截面，A.=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000.mm2P t e=As/At 0(混凝土规范式 8.1.2 4)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 14.68)=-7.781当巾V0.2时，取巾=0.23 ma x=acrX 力 X。sk/EsX(1.9c+0.08x De q/pt e)(混凝土规范式 8.1.2-1)G)ma x=2.IX 0.2 00X 14.7/2 10000.X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000)=0.004,满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：11)=1.1-0.65 X ft k/(p l,X o sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)Osk=Mk/(0.87 X h,X AJ(混凝土规范式 8.1.3 3)Osk=3.84X 107(0.87X 101 X 402)=108.79N/mm矩形截面，At e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0.=60000.mm2P t e=As/Al e(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt cVO.01 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 108.79)=-0.099当巾V0.2时，取巾=0.23 ma x=a C1X 力 X。sk/EsX(1.9c+0.08 X De q/P t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)3ma x=2.IX 0.2 00X 108.8/2 10000X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000)=0.02 8,满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：巾=1.1-0.65 X 品/(P。s k)(混凝土规范式 8.1.2-2)。疝=Mk/(0.87 X h,X As)(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=2.56X 107(0.87X 101X 402)=72.40N/mm矩形截面，At e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000.mm2P t e=As/At e(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt尸 0.01i)=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 72.40)=-0.701当力V0.2时，取巾=0.23 ma x=acrX 力 X。sk/EsX(1.9c+o.08x Dcq/P te)(混凝土规范式 8.1.2-1)3111a x=2.1 X 0.2 00X 72.4/2 10000X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000=0.019,满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：11)=1.1-0.65 X ft k/(p U.X o sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)。sk=Mk/(0.87 X hX As)(混凝土规范式 8.1.3 3)ok=3.84X 107(0.87X 101X 402)=108.79N/mm矩形截面，At e=O.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000.mm2P t e=As/At 0(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 108.79)=-0.099当力V0.2时，取巾=0.23 ma x=a crX 力 X o sk/EsX(1.9c+0.08X De q/p t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)3111a x=2.IX 0.2 00X 108.8/2 10000X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000)=0.02 8,满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数。，按下列公式计算：11)=1.1-0.65 X ft k/(p l eX o sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)Osk=Mk/(0.87 X h.X As)(混凝土规范式 8.1.3 3)Osk=2.56X 107(0.87X 101.X 402.)=72.40N/mm矩形截面，Al e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000mm2P t e=As/At 0(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 72.40)=-0.701当力V0.2时，取巾=0.2301a x=QcrX 1*。sk/反 X(1.9c+0.08 X De q/P t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)3111a x=2.IX 0.2 00X 72.4/2 10000X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000)=0.019,满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号：22、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g=4.33 k N/M2可变荷载标准值：q=2.50 k N/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度Ly=3000 mm板厚H=120 mm；磴强度等级：C3 0；钢筋强度等级：HPB2 3 54、计算方法：弹性算法。5、泊松比:U=1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.00584+0.03828/5)X(1.20X 4.3+1.40X 1.3)X 3.02=0.84k N M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.02 13 8+0.0883 4/5)X(1.4X 1.3)X 3.02=0.62 k N-MMx=0.84+0.62=1.46k N-MAsx=3 68.46mm2,实配。812 5(As=402.mmJ)P min=0.307%,P=0.335%My=(0.03 82 8+0.00584/5)X(1.2 0X 4.3+1.40X 1.3)X 3.0=2.47k N M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.0883 4+0.02138/5)X(1.4X 1.3)X 3.02=1.46k N-M2.47+1.46=3.92 k N-MAs尸 3 68.46mm2,实配。812 5(As=402.mm2)。血尸 0.307%,P=0.335%Mx，=0.05710X(1.2 0X 4.3+1.40X 2.5)X 3.02=4.47k N-MA1 3 68.46mm2,实配6 812 5(As=402 mm；可能与邻跨有关系)p min=0.307%,p=0.335%My=0.08115X(1.2 0X 4.3+1.40X 2.5)X 3.O2=6.3 5k N-MA,产3 68.46mm2,实配6 812 5(As=402.m/,可能与邻跨有关系)P min=0.307%,P=0.335%三、跨中挠度验算：Mk-按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq-按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk=(0.00584+0.03828/5)X(1.OX 4.3+1.OX 2.5)X 3.02=0.83 k N-MMq=(0.00584+0.03 82 8/5)X(1.OX 4.3+0.5X 2.5)X 3.02=0.68k N MEs=2 10000N/mm2 E(:=2 9791N/mm2葭=2.01N/mm2 Fv=2 10N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：巾=1.1-0.65X fLk/(p l tX。5k)(混凝土规范式 8.1.2-2)。如=Mk/(0.87 X h(,X AJ(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=0.83/(0.87X 101.X 402)=2 3.48N/mm矩形截面,At e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0.=60000mm2P*=As/At e(混凝土规范式 8.1.2 4)P t e=402/60000=0.00670.=1.1-0.65X 2.01/(0.00670X 2 3.48)=-7.186当力VO.2时，取巾=0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a e：a e=Es/Ec=2 10000.0/2 9791.5=7.049、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值矩形截面，Yr=0、纵向受拉钢筋配筋率P=鼠/b/h0=402/1000/101=0.00398、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式8.2.3-1)计算：B=ESX ASX h：/1.15X+0.2+6X a FX p/(l+3.5yr)Bs=2 10000X 402 X1017E1.15X 0.2 00+0.2+6X 7.049X 0.003 98/(1+3.5X 0.00)=143 9.58k N-M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0:按混凝土规范第8.2.5条，当P=0时，0=2.0(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算：B=Mk/MqX(0-1)+Mk X Bs(混凝土规范式 8.2.2)B=0.83/0.68X(2-1)+0.83 X 143 9.58=792.2 94k N M、挠度 f=k X QkX L4/Bf=0.002 45X 6.8X 3.07 792.2 94=1.709mmf/L=1.709/3 000=1/1755.,满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数由，按下列公式计算：中=1.1-0.65X fl k/(p l eX a sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)。sk=Mk/(0.87 X hX As)(混凝土规范式 8.1.3 3)Osk=0.83 X 107(0.87X 93X 402)=2 5.50N/mm矩形截面，At e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000.mm2P t e=As/At e(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 2 5.50)=-4.014当力VO.2时，取巾=0.23 ma x=acrX 力 X。sk/EsX(1.9c+0.08x Dcq/P t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)wma x=2.IX 0.2 00X 2 5.5/2 10000X(1.9X 2 0.+0.08X 11.43/0.01000)=0.007,满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数由，按下列公式计算；11)=1.1-0.65 X ft k/(p l eX o sk)(混凝土规范式 8.1.2 2)Osk=Mk/(0.87 X h.X As)(混凝土规范式 8.1.3 3)Osk=2.43 X 107(0.87X 101.X 402)=68.63 N/mm矩形截面，At e=O.5X bX h=0.5X 1000X 12 0.=60000mm2P t e=As/At e(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65x 2.01/(0.01X 68.63)=-0.800当力V0.2时，取巾=0.23 ma x=acrX 力 X。sk/E.X(1.9c+0.08x D(.q/P t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)wma x=2.IX 0.2 00X 68.6/2 10000X(1.9X 2 0.+0.08X 11.43/0.01000)=0.018,满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数。，按下列公式计算：巾=1.1-0.65X ft k/(p,X osk)(混凝土规范式 8.1.2-2)osk=Mk/(0.87X h0X As)(混凝土规范式 8.1.3 3)。4=3.51X 106/(0.87 101X 402)=99.3 3 N/mm矩形截面，A.=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000mm2P t e=As/At e(混凝土规范式 8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.Oix 99.33)=-0.2 13当巾VO.2时，取巾=0.2wma x=acrX 1*a sk/EsX(1.9c+0.08X De q/pt e)(混凝土规范式 8.1.2-1)wma x=2.IX 0.2 00X 99.3/2 10000X(1.9*2 0.+0.08X 11.43/0.01000)二 0.02 6,满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数由，按下列公式计算：巾=1.1-0.65 X 品/(P t X。,J(混凝土规范式 8.1.2-2)Osk=Mk/(0.87X hX As)(混凝土规范式 8.1.3 3)Osk=4.99*106/(0.87X 101X 402)=141.17N/mm矩形截面，At e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000mm2P t尸As/At e(混凝土规范式8.1.24)P t e=402/60000=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65x 2.01/(0.Oix 141.17)=0.176当力VO.2时，取巾=0.23 ma x=acrX 力 X。sk/EsX(1.9c+o.08x Dcq/P t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)3111a x=2.1X 0.2 00X 141.2/2 10000X(1.9X 2 0.+0.08X 11.43/0.01000)=0.03 7,满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数由，按下列公式计算：中=1.1-0.65 X 久/(P.X osk)(混凝土规范式 8.1.2-2)Mk/(0.87X hoX AJ(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=3.51X 107(0.87X 101.X 402.)=99.3 3 N/mm矩形截面，At e=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000mm2P t eAs/At e(混凝土规范式 8.1.2-4)P t e=402./60000.=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01i)=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 99.3 3)=-0.2 13当力VO.2时，取巾=0.23 ma x=acrX 力 X。sk/E.X(1.9c+0.08x D(.q/P t e)(混凝土规范式 8.1.2-1)wma x=2.IX 0.2 00X 99.3/2 10000 X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000)=0.02 6,满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：叱=1.1-0.65 X ft k/(p l eX osk)(混凝土规范式 8.1.2-2)Osk=Mk/(0.87X h0X As)(混凝土规范式 8.1.3 3)Osk=4.99X 107(0.87X 101X 402)=141.17N/mm矩形截面，A.=0.5X bX h=0.5X 1000X 12 0=60000mm2P t e=As/Al e(混凝土规范式 8.1.24)P 改=402./60000.=0.007当 Pt e VO.Ol 时，取 Pt e=0.01巾=1.1-0.65X 2.01/(0.01X 141.17)=0.176当巾V0.2时，取巾=0.23 ma x=a crX 力 X o sk/EsX(1.9c+0.08 X Dcq/p te)(混凝土规范式 8.1.2-1)wma x=2.1X 0.2 00X 141.2/2 10000X(1.9X 2 0+0.08X 11.43/0.01000)=0.03 7,满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号：112、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g=4.3 3 k N/M2可变荷载标准值：q=2.00 k N/M2计算跨度=3900 mm；计算跨度 Ly=7800 mm板厚H=120 mm；碎强度等级：C3 0；钢筋强度等级：HPB2 3 54、计算方法：弹性算法。5、泊松比:口=1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.04000+0.00380/5)X(1.2 0X 4.3+1.40X 1.0)X 3.92=4.09k N-M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：卜葭二(0.09650+0.01740/5)X(1.4X 1.0)X 3.92=2.13 k N-MM=4.09+2.13=6.2 2 k N MAsx=3 68.46mm2,实配 812 5(As=402.mm2)n ul iII=0.307%,n=0.335%My=(0.003 80+0.04000/5)X(1.2 0 X 4.3+1.40X 1.0)X 3.92=1.18k N-M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.01740+0.09650/5)X(1.4X 1.0)X 3.92=0.78k N-MMy=1.18+0.78=1.97k N MAsk 3 68.46mm2,实配 812 5(=402 mm2)p min=0.307%,p=0.335%Mx，=0.082 90X(1.2 0X 4.3+1.40X 2.0)X 3.92=10.08k N-MA*498.3 0mm2,实配6 8100(As=503 mm；可能与邻跨有关系)Pmin=0.307%,P=0.419%M、.，=0.05700X(1.2 0X 4.3+1.40X 2.0)X 3.92=6.93 k N-MAsy-=3 78.45mm2,实配6 812 5 0=402/,可能与邻跨有关系)Pmin=0.307%,P=0.3 3 5%二、跨中挠度验算：Mk-按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq-按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk=(0.04 0 00+0.003 80/5)X(1.0 X 4.3+1.0 X 2.0)X 3.92=3.92 k N-M1 (0.04000+0.00380/5)X(1.0X 4.3+0.5X 2.0)X 3.92=3.3 0k N-M艮=2 10000N/mm2 E,=2 9791N/mm2Ft k 2.01 N/mm2 Fv=2 10N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度B,：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力，按下列公式计算：叱=1.1-0.65 X ft k/(p t eX。J（混凝土规范式8.1.2-2）。sk=Mk/(0.87X h0X As)(混凝土规范式 8.1.3-3)Osk=3.92/(0.87