高模板支架专项施工方案.doc

衢州XXXXXX高模板支架专项施工方案
一、工程概况
衢州XXXXXX位于衢州市衢化东路以西，，施工环境较好，交通便利。1#楼为三层框架结构，建筑面积3847.5 m2 ；2#楼为三层框架结构，建筑面积5312.7 m2；3#楼为地上三层、地下一层框架结构，建筑面积7419.6 m2；4#楼为地上九层、地下一层框架结构，建筑面积19945.32m2；5#～6#楼为三层框架结构，单体建筑面积2665.17 m2；7#～8#楼为三层框架结构，单体建筑面积5293.68 m2；9#～13#楼为三层框架结构，单体建筑面积2665.17 m2；14#楼为三层框架结构，单体建筑面积2665.17 m2；15#～16#楼为五层框架结构，单体建筑面积4208.97 m2。
建设单位：衢州有限公司
设计单位：衢设计院有限公司
勘察单位：浙勘察研究院有限公司
监理单位：浙江工程建设监理有限公司
施工单位：有限公司
安全生产、文明施工目标：创衢州市级安全文明标化工地。
二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006)
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
5、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2011)
6、《简明建筑结构设计手册》
7、《建筑施工手册》(第四版)
8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
9、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）
10、《建筑施工计算手册》（江正荣编著），中国建筑工业出版社
11、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
12、《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
13、浙江省建筑施工安全标准化管理规定
14、衢州凯泰汽车商贸综合体工程1#地块土建施工图
15、衢州凯泰汽车商贸综合体工程1#地块相关技术经济文件
三、方案选择
考虑到施工工期、质量和安全要求，考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构造型力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。
5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，符合文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
1）承重支模架采用的钢管类型为φ48×3.2：梁支撑搭设高度H：11m；梁两侧立杆间距（m）：0.9m；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆步距h(m)：1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.2；梁底、板底采用单扣件。
2）梁底支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底纵向支撑根数：2；梁底木方规格：宽度60mm，高度80mm。
3）板底支撑连接方式:方木支撑；
4）梁侧模形式：次楞间距(mm)：450；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；主楞圆钢管类型：φ48×3.2；主楞合并根数：2；次楞木方规格：宽度60mm，高度80mm；
5）复合面板厚度：18mm。
四、材料选用要求
在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
面板采用18mm厚胶合板，圆钢管φ48×3.2（外楞）支撑，采用M12对拉螺栓进行加固。梁底采用60mm×80mm木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆组成，采用φ48×3.2钢管。
五、模板安装
1、模板安装的一般要求
模板采用在现场拼装，要严格控制好各梁、板之间拼缝，梁接头处要加设步步紧以防漏浆。模板接缝采用透明胶或三合板盖缝，避免漏浆。
2、模板定位
根据引测的建筑物主轴线控制线，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、控制线，以便于模板的安装和校正。
3、本方案特别要求：
1）地基处理：地基土必须分层夯实、平整，沿立杆根部连续布置[16槽钢作为基础，连成整体。
2）立杆接长接头必须采用对接扣件连接；
3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆；
4）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度；
5）利用-0.050m梁、柱，在-0.050m梁、柱位置水平杆全部伸至梁、柱混凝土侧边，并与梁、柱顶紧，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层，以防止架体整体扭曲变形；
6）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
7）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求；
8）确保每个扣件和钢管的质量满足要求（拧紧力矩控制在45~60N·m），变形的钢管不能使用；
9）除上以外，应严格执行规范、规程中的强制性条文及相关要求。
4、模板支架除了要遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》的相关要求外，还要考虑以下内容：
1）整体性构造层的设计
a．当架体与结构相邻时，支撑架应与结构构件进行刚性连接；
b．支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
2）剪刀撑的设计：
a.沿-0.050m梁位置，每隔6m成45°~60°伸至架体中间顶部，剪刀撑根部直接顶至-0.050m梁；
b.在架体中部由底至顶纵横每隔6m连续设置竖向剪刀撑；
c．剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
3）顶部支撑点的设计：
支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
4）施工使用的要求：
a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保支撑系统受力均匀。混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，不得超高堆置，不得采用使支模架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序；作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；混凝土应随浇捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。柱、墙板与梁、板混凝土分开浇筑，柱、墙板混凝土浇筑完毕后，方可浇筑梁板混凝土。沿所有梁跨方向，梁混凝土分层连续浇筑至顶，梁混凝土分层浇筑厚度控制在200mm~300mm，确保模板支架施工过程中均衡受载；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
六、模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆除。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度达到1.2Mpa，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须达到100%强度后方可拆除（依据同条件拆模试块强度而定）。
3、拆除前应对施工人员进行交底。
4、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
5、不得在梁上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土梁，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动模板，以防止拆除时梁的阳角被损坏，拆模后构件未达龄期时要加设临时支撑。
6、模板及其支架拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应有足够的操作面。
7、运至地面的模板、钢管、扣件应及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。

七、模板技术措施
1、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。
1）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
2）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合规定。
2、其它注意事项
在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有书面形式的技术交底。胶合板统一规格，面板平整光洁、防水性能良好。
八、模板安全技术措施
一）预防坍塌事故安全技术措施
建筑模板坍塌事故发生频率之高、数量之多、影响之大，已经上升到社会稳定和谐、家庭幸福的高度，事故也给国家和人民群众的生命财产造成了极大的损失。建筑施工企业的安全管理工作应该把模板坍塌作为重大危险源进行识别和控制，减少坍塌事故的发生，最大限度地降低经济损失。
模板坍塌事故发生的原因主要有以下几个方面：①施工现场管理不完善。②模板支撑搭设不规范。③模板没有经过设计、计算或模板支撑荷载计算错误、考虑不周。④材料质量低劣。⑤模板支撑体系失稳。⑥技术负责人没有对工人交底或工人不按交底要求做等。预防模板坍塌所采取的措施:
1、加大对施工现场的监管力度
加强模板工程施工的管理，建立健全相应的安全技术管理制度及责任制，并将模板工程施工纳入安全工作的范围加强管理，确保模板工程施工安全。严格执行《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》。模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。特别是对于高度超过8米，或跨度超过18米的高大模板支撑系统，应当组织专家组进行论证审查。严格按照安全专项方案组织落实，严把验收关。对于高大模板等危险性较大工程，建立危险源台账，加大检查频次，发现事故隐患立即定人定期整改，拒不整改的采取罚款并通报批评等措施，有效遏制重大事故发生。
2、模板支撑工程必须做到先设计后施工，坚持按图施工，不准擅自修改设计
1）设计内容应包括：a.支撑系统强度计算。计算时应考虑：①模板及支撑重量②砼及钢筋自重③施工人员和设备荷载④砼倾倒和振捣产生的荷载。并按荷载的最不利状态和组合计算，还必须以单扣件抗滑力小于8 kN、双扣件抗滑力小于12kN，对扣件连接点进行验算。b.支承模板支撑系统的楼、地面等的强度计算。c.支撑材料的选用、规格尺寸、接头方法、水平杆步距和剪刀撑设置等构造措施。d.砼浇筑方法及程序、模板支撑的安装拆除顺序以及其他安全技术措施。e.支撑系统安装验收方法和标准。
2）将模板支撑工程施工列入危险作业管理范围。在签发"砼浇筑令"前，除对模板体系验收外，还必须对支撑体系实施整体验收，且技术设计人员必须参与验收。
3）精心设计砼浇筑方案，确保模板支撑均衡受载，并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。在砼浇筑过程中，应派专业技术人员观测模板、支撑系统的应力、变形情况，发现异常应立即停工排险。
3、模板严格按合理顺序施工
模板施工技术方案，应包括模板的制作、安装、拆除等的施工程序、方法及安全措施。模板制作、安装、拆除前，工地技术负责人应按模板设计及施工技术方案的要求对操作人员进行详细的安全技术交底。模板支撑在安装过程中，操作人员应严格按模板设计及施工技术方案进行施工，不得随意更改模板设计的要求。模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。如发现模板支撑设计中存有问题或实施有困难时，需向工地技术负责人提出，并经上一级技术负责人同意后方可更改。模板工程安装完竣后，必须按照设计要求，由项目技术负责人与安全检查员共同检查验收，确认安全可靠后，才能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中，应指定专人对模板支撑的受力状况进行监视。模板支撑的拆除，必须在确认混凝土强度达到设计要求后才能进行，且拆除的顺序也应严格遵照模板施工技术方案的要求，严禁野蛮拆模。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
模板支撑坍塌事故从管理入手，针对模板支撑工程的设计、构造特点，施工现场管各个环节控制情况，模板和脚手架设计、计算，支撑系统强度、稳定性，材料质量低劣等综合分析，找出主要原因。还要结合其他企业出现的重大事故案例进行具体分析，力求达到模板支撑工程施工安全技术措施更趋完善，施工方案合理，在加强施工生产过程中的安全责任制落实的基础上，控制好施工现场安全措施的落实情况，使各级检查到位，就可以减少事故发生的概率，从而达到杜绝事故出现的目的。
二）预防高空坠落事故安全技术措施
1、高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知公司质安部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。
2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。
3、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。
4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。
5、安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
6、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。
7、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m。
8、高处作业前，应由项目技术负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目技术负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。
9、浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。
九、应急救援预案
一） 机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理陈永刚任组长，项目技术负责人何志荣负责事故现场指挥，统筹安排等。
1、 项目部应急救援领导小组：

组 长

副组长

组 员

刘

小
郑桂芳

黄

兵
陈玉生

当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。
施工现场紧急情况处理流程图
项目经理或项目技术负责人
迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。
发现人
发现后立即向项目经理或现场负责人报告
公司分管安全领导
公司质安部
判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司分管安全领导报告。
跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。
应急电话：消防救援—119； 医疗急救—120； 公司安全科：0573
2、应急救援领导小组的职责
1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。
二）应急救援工作程序
1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈永刚立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。
2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
4、项目部指定姜世华负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
三）救援方法
1、高空坠落应急救援方法：
1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
2、模板、坍塌应急救援方法：
1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
3、物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。
十、高梁模板及支架计算书

一）参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.55；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0；
采用的钢管类型为Φ48×3.2；
立杆承重连接方式：单扣件；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：450；主楞竖向根数：3；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；
主楞到梁底距离依次是：100mm，700mm，1200mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二）梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、37.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三）梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 143×2×2/6=95.33cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.43×17.85×0.9=27.564kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.43×4×0.9=7.207kN/m；
计算跨度: l = 450mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×27.564×4502 + 0.117 ×7.207×4502 = 7.29×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×27.564×0.45+1.2×7.207×0.45=17.536kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.29×105 / 9.53×104=7.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ =7.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=27.564N/mm；
l--计算跨度: l = 450mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 143×2×2×2/12=95.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×27.564×4504/(100×6000×9.53×105) = 1.338 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =450/250 = 1.8mm；
面板的最大挠度计算值ν=1.338mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足要求！
四）梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=17.536/(1.550-0.120)=12.263kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.385 kN·m，最大支座反力 R= 7.405 kN，最大变形 ν= 0.467 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.85×105/6.40×104 = 6 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ = 6 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.467mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.405kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.732=9.46cm3；
I = 2×11.357=22.71cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 1.500 kN·m，最大支座反力 R= 16.476 kN，最大变形 ν = 1.716 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.50×106/9.46×103 = 158.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =158.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.716 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 900/400=2.25mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=1.716mm 小于主楞的最大容许挠度值 [ν]=2.25mm，满足要求！
五）梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 300×20×20/6 = 2.00×104mm3；
I = 300×20×20×20/12 = 2.00×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.55+0.50]×0.30×0.90=12.968kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.50)×0.30×0.90=1.701kN/m；
q=12.968+1.701=14.669kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×14.669×3002=1.65×105N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×14.669×0.3=2.2kN
σ =Mmax/W=1.65×105/2.00×104=8.3N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =8.3 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.807kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×12.968×3004/(384×6000×2.00×105)=1.14mm；
面板的最大挠度计算值: ν=1.14mm小于面板的最大允许挠度值:[ν] =1.2mm，满足要求！
六）梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.2/0.3=7.335kN/m
2.方木的支撑力验算

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×7.335×0.32 = 0.066 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.066×106/64000 = 1 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×7.335×0.3 = 1.32 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1.32×1000/(2×60×80) = 0.413 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.413 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×7.335×3004 /(100×9000×256×104)=0.017mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.300×1000/250=1.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.017 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.2 mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=2.200kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.900-0.300)/4×0.300×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.300×(1.550-0.120)×0.500=0.828kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N2=3.028 kN；
最大弯矩 Mmax=0.908 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=3.348 mm；
最大应力 σ=0.908×106/4730=192.1 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值192.1 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七）梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.73 cm3；
I=11.36 cm4；
E= 206000 N/mm2；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.028 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.318 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.323 mm ；
最大支座力 Rmax = 6.51 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.318×106 /(4.73×103 )=67.2 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 67.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.323mm小于600/150与10 mm,满足要求!
八）扣件抗滑移的计算
直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.51 kN；
R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的