模板方案.doc

模板方案592020年4月19日文档仅供参考，不当之处，请联系改正。正荣融信现代城B6#B13#、B17#工程模板工程施工方案莆田市建筑安装工程公司 3月施工组织设计（施工方案）报审表施表7.1 共 页 第 页工程名称正荣融信现代城B6#B13#、B17#工程施工单位莆田市建筑安工程公司编制单位现报上 模板工程 施工组织总设计施工组织设计施工方案文件，请予以审查。主 编编制人工程项目部专业分包施工单位 （盖章）技术负责人 审核单位总承包单位审核意见： 月 日 总承包单位 （盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见：监理审查结论： 同意实施 修改后报 重新编制监理单位 （盖章）专业监理工程师日期：总监理工程师日期：目 录一、工程概况3二、模板工程总体要求3三、模板施工工艺41、地下室承台、地梁、电梯井、集水坑等模板62、柱模板43、地下室内外墙模板54、梁板模板75、楼梯模板9四、模板的验收10五、模板的拆除10六、模板的结构设计12（一）、柱模板设计（二）、梁模板设计（三）楼板模板设计（四）、剪力墙模板设计31七、质量标准37(一) 主控项目37(二) 一般项目38八、质量保证措施40九、安全保证措施41一、工程概况正荣融信现代城B6#B13#、B17#楼。位于福州市金山区轻轨站东侧，金榕路南侧。建设单位为福州世欧房地产开发有限公司，勘察单位为福建省轻纺设计院，由北京东方华太建筑设计工程有限责任公司设计，由福州弘信工程监理公司监理。工程结构设计概况如下：地基与基础埋 深7.45m持力层中砂层（管桩）承载力特征值300050001500KN2500KN桩 基类型：预应力管桩、桩长：36-40m不等桩径：500mm间 距1800mm/1500箱、筏底板厚度： 350mm顶板厚度： 160mm、200mm、220 mm等承台基础800800、10001000、10002500、25002500、25002800、25003050、25003730、25003500、54504000、25003800、25005800等独立基础10001000等主体结构形式现浇钢筋砼框架剪力墙及剪力墙结构主要结构尺寸梁板柱墙200600，300600，300500等120mm，100mm350800，3501050，4001300，5001300等300mm、200mm结构跨度1800、5100、4200、3000、3800、2600、6300等二、模板工程总体要求1、为保证混凝土质量“内实外美”，表面平整光洁度，有较好的观感效果。制定本工程模板配置方案。 2、模板配置尽量采用标准板，不能采用标准板时另行配置异形板，同时注意减少模板种类。3、模板加工时，竖肋与模板及背楞接触面应刨平刨直，保证竖肋之间、竖肋与模板之间接缝严密。模板上对拉螺栓孔的位置、钉眼位置、竖肋上连接孔的位置应弹线固定。4、模板安装前将楼地面找平，模板按模板配置图顺序组装，用临时支撑撑住，并用线坠校正模板的垂直度后，拧紧对拉螺栓，作好模板位置准确、接缝严密，安设牢固，局部不能使用对拉螺栓的部位应加强模板支撑。5、模板拆除时，按先装后拆、后装先拆的顺序进行拆除，拆除过程中不得死撬硬砸，保证模板不被损坏。6、模板拆下后，用刨刀清除板面上的杂物，模板板面破损处用水泥腻子修补，并涂刷脱模剂，以利以后拆模。7、已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度达到设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。三、模板施工工艺本工程地下室为车库，以上为住宅的高层商住楼（高层住宅楼），为框架剪力墙结构。对模板合理设计，选择先进模板体系是确保工程质量和进度的关键，因此，根据工程特点和以往工作经验，设计实用且科学的模板体系，满足该工程质量要求。1、柱模板本工程柱面模板选用胶合板915183018mm，柱模外侧用竖楞和横楞加箍,竖楞用50100、间距为350mm，横楞用100100木枋,距楼面（基础）1.5m以下间距为400mm，1.5m以上间距500600 mm，第一道距楼地面为300mm，超过700 宽的柱，采用可回收12（每隔600一道） 对拉螺栓进行加固（地下室外墙柱采用止水螺栓）。柱模的施工顺序安装柱模时，应先在楼面上弹出轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣混凝土拆柱模（修整，翻至上一层使用）。柱模施工的要点及细部要求A、为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25253mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制模顶的标高。B、柱与梁板的接头尺寸正确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。C、在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证混凝土质量。D、清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100200的清扫洞口，从而保证混凝土浇捣质量。E、拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇捣混凝土之前插入26拉筋，长度一般不小于600mm，确保砌体拉筋位置正确。2、地下室内外墙模板本工程地下室内外墙墙厚有200 mm、300 mm等几种。（1）外墙模板地下室外墙采用18mm厚胶合板，50100mm木竖楞，483.5mm脚手钢管背楞，穿墙螺栓采用12带止水片的对拉螺栓，竖楞间距300，水平背楞间距底部300向上450。穿墙螺栓间距同水平竖向背楞。 3、地下室承台、地梁、电梯井等模板地下室承台、地梁、电梯井等侧模均采用砖胎模，表面抹20mm厚水泥砂浆面层，砖胎模墙厚度控制：a、地梁砖模厚度为120mm；b、电梯井砖模厚度为200mm；c、承台边长或高度大于1000米的承台砖模厚度为200mm，其余砖模厚度为120mm。简图如下：地下室底板、基础梁、承台侧模砖胎模图。（2）地下室内墙模板地下室内墙采用18mm厚胶合板，50100mm木竖楞，间距300，483.5mm钢管水平背楞，底部间距300，向上450，12对拉螺栓间距纵向300，竖向450，穿墙管为20PVC管，人防部位内墙不设穿墙套管。见地下室内墙支模图。4、梁板模板（1）梁模板及支撑体系的选择：梁底、梁侧模板面板采用胶合板加工组拼而成。梁模板采用18mm厚九合板，纵楞采用50mm100mm，间距500mm，门架支撑，间距1500mm；横楞采用70mm150mm，侧模竖楞采用80mm100mm，间距450mm，横楞采用50100梁支模构造 图示 （2）楼板模板及支撑体系的选择：规格9151830m胶合板进行拼装,次龙骨采用50100松木方短边方向布置,间距366mm,主龙骨采用70150,沿长边方向布置,间距800mm,采用M12191950，门架支撑，支撑间距为12001200.板支模构造 图示5、楼梯模板楼梯踏步模板采用50mm75mm 方木与木胶合板制作而成，背面经过方木连接成整体，门架支撑。楼梯模板底模采用18mm 厚木胶合板，侧模采用5cm 厚木板，踏步立模采用18mm 厚木胶合板，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。按这样的要求施工时，踏步要向里移动20mm。楼梯模板斜板施工缝留设在斜板跨度1/3砼踏步半步处，施工缝垂直于斜板。楼梯斜板施工缝模板预留100mm宽的板带暂不支设，待斜板施工缝清理干净后再拼上预留的100mm宽的模板。6、后浇带模板剪力墙后浇带留设时，按墙筋间距，用松木板锯成小口，固定于后浇带两侧作侧模，锯口缝隙用胶带纸粘贴，用方木加固。梁板后浇带侧模用20mm厚松木支设，松木板锯成小口，固定于后浇带侧面，用50100mm木方通长加固。梁板后浇带底模的支撑采用门架，支撑架在后浇带混凝土未浇捣或后浇带混凝土强度未达到设计要求前不可拆除。地下室顶板后浇带两端砼不同时浇捣时，为避免顶板后浇带两端砼板底不平现象，先浇捣砼一端的梁板模板及支撑，在安装时应多装出后浇带0.7m。后浇带梁、板模板及门架支撑都应独立安装，待后浇带砼浇筑完毕，强度达到设计要求后模板及门架支撑方可拆除。四、模板的验收建立模板三级验收制度，认真做好轴线位置、垂直度、平整度、标高、模板刚度和整体稳定性的检查验收。 施工员、质检员实行跟班制度，使潜在不合格在施工过程中得以纠正，并对模板在自检和验收中不符合要求的部位负责监督整改， 浇筑砼时木工组派人二十四小时值班看模。五、模板的拆除模板拆除应根据不同结构,不同部位,留置12组同条件养护试块,经试压后强度达到砼结构工程施工及验收规范（GB50204- ）规定要求后,并申请经施工人员同意后,方可拆模。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除；底模在混凝土强度符合规定后，方可拆除。已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。拆模申请制度拆模由技术质量组组长亲自指挥，任何人无权下令拆模， 拆模按以下程序执行：木工班组提出拆模申请报告，当同条件养护砼试块经试压满足规范要求后， 经技术质量组审批后并报监理审批后,由技术质量组长向木工组下令拆模。项目质检员负责监督拆模，以免发生错误操作。4、拆模不可用力过猛过急, 拆下来的木料及门架要及时整理归类堆放。六、模板的结构设计计算依据混凝土结构设计规范GB50010- 、建筑结构荷载规范(GB 50009- )、钢结构设计规范(GB 50017- )、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。梁段:L1。（0.30.6）单位：m 1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆；4-横杆加强杆 计算门架的几何尺寸图 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.60门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；门架搭设高度(m):2.70；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数板底横向支撑截面类型：木方 : 8080mm；板底纵向支撑截面类型：木方 : 8080mm；梁底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：300mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度80mm；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98266.6672 = 7.81104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.81104 / 2.70104=2.892N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.892N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779266.674/(10095002.43105) = 0.133 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =266.667/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值 =0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.067mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8821/6 = 85.33cm3；I = 8831/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.267=5.86kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.86500.002= 1.46105N.mm； 最大支座力:R=1.15.8560.5=3.221 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.46105/8.53104 = 1.716 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.716 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.27= 4.80 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.85004/(100100003.41106) = 0.06 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.221kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8821/6 = 85.33cm3；I = 8831/12 = 341.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.59 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.90105/8.53104 = 6.92 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =6.92N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.83 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.83mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.45 =5.49 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.49kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+1.5）0.90.30.9=7.436kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.30.9=0.113kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.30.9=0.756kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.436+0.113+0.756=8.305kN/m；面板的最大弯距：M = 0.18.3052502= 51907.5N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.30010318.0002/6=16200.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =51907.500 /16200.000 = 3.204N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =3.204N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.30 = 6.99N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =30.0001.8003/12 = 14.580cm4；面板的最大允许挠度值: =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.992504/(10095001.46105)=0.131mm；面板的最大挠度计算值: =0.131mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1mm，满足要求！（七）、梁底纵、横向支撑计算（1）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 8080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+1.5）0.90.25=5.738kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35(20.9+0.3)/0.30.25=0.262kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.25=0.5kN/m；恒荷载设计值： q = 1.25.7380.9+1.20.2620.9=6.48kN/m；活荷载设计值： P = 1.40.50.9=0.63kN/m；线荷载标准值： q = 6.48+0.63 =7.11kN/m； 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=1.066 KN；横向支撑的最大应力计算值 ： =0.57106 /85333.33=6.676 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： 梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 31.067103/(280.00080.000) = 0.250N/mm2；横向支撑的最大挠度：=2.29 mm；横向支撑的允许挠度: =1219.000/250=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算值 6.676 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.250 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =2.290 mm 小于 最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！（2）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用木方 : 8080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.90.30.25/2 =0.861kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(20.9+0.3)0.25/2 =0.092kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=20.30.25/2 =0.075kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2（0.861+ 0.092)+ 1.40.075 =1.248 kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m) 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.468 kN.m最大剪力：V= 2.340 kN最大变形（挠度）：0.967 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度； W=80.00080.0002/6=85333.333 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=15.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.468106/85333.333 = 5.485 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 5.485 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 15N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.967mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: 梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 32.340103/(280.00080.000) = 0.548 N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.600 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 0.548 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 1.6N/mm2，满足要求！（八）、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.089kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (51.000) / (41.950) = 0.024kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.124 kN/m；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）0.3000.9001.000= 6.885kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(20.900+0.300)1.000 =0.735 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 7.620 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)4.500 + NGk3= 10.488kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0000.3001.000= 0.600kN；（九）、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 10.488 kN/m； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.6 kN；经计算得到，N = 13.426 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.426 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 调整系数，k=1.17； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.9； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 -