宝钢钢管毕业设计-侯立恒.doc

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安徽工业大学 毕业设计（论文）报告纸

宝钢f140 mm机组装备条件下开发f51´9。0 mm T92高压锅炉管
摘　　要
电力是日常生活和工业生产的必需品，电力行业发展与国民经济息息相关。随着我国电力需求的不断增长,火力发电设备逐渐向高温高压、大容量发展，锅炉过热器和再热器的壁温不断提高，同时对高压锅炉管的性能也提出了更高的要求。
火力发电机组的效率主要取决于机组的参数,参数越高,机组效率越高，而高压锅炉管是提高机组效率的关键.总体来说,随着火力发电向更高参数的发展,锅炉的温度和压力越来越高、管道工作环境越来越苛刻、管道尺寸不断增加,因此需要高合金高压锅炉管的量越来越大，对管材承压耐温及材质的要求越来越高，对管材的精度要求也更为苛刻。
本文根据设计指导书的要求，基于宝钢钢管f140 mm全浮动芯棒连轧机组装备条件,对一个典型规格f51´9.0 mm高压锅炉管的相关技术参数进行演算，并就其产品做了相应的分析。
设计包括了产品生产工艺流程及工艺制度的介绍,轧制表计算，孔型的选择确定及设计，轧机的生产能力计算，设备的强度及电机的能力校核和产品的技术经济指标的确定。其重点是产品轧制表计算和设备强度及电机能力的校核。
本设计采用计算机辅助设计绘制连轧孔型图.
关键词：T92; 高压锅炉管；生产工艺；轧制表计算；孔型设计；调整参数计算

Design of f51×9.0 mm T92 High-pressure Boiler Tube under the Equipment Conditions of the f140 mm Mandrel Mill at Bao Steel
Abstract
Power is the necessities of daily life and industrial production, and the power industry is closely bound up with the national economy. In the form of power production, there mainly have four categories:thermal power generation， utilities， nuclear power and windpower。 The future direction of development in the power industry is the positive development of hydropower, nuclear power generation and the new energy to generate electricity.
Thermal power crew's efficiency depends largely on the crew’s parametre and the more parameter,the better the efficiency, and the key to improve the efficiency is high—pressure boiler tube。 Overall,as to the development of higher parameters on the thermal power, The temperature and pressure of boiler is getting higher and higher, piping work environment become more and more harsh， pipe size increases ceaselessly and therefore it need more and more high alloy of high pressure boiler tube, for pipe pressure and temperature of the material are increasingly demanding and the accuracy of pipes is also more critical.
According to the design requirements， this paper is based on the equipment conditions of the Φ140mm mandrel mill in BaoSteel Co. Ltd. The product designed is of 51mm in O。D。 and 9.0mm in wall thickness。 And their products do an analysis。
This design contains the introduction of process technology, the calculation of the rolling schedule， the fixing of the main pass, the checking of the roll and the electromotor and the confirming of the technico—economical indexes. The emphases of the design are the calculation of the rolling schedule, the fixing of the main pass and the checking of the roll and the electromotor.
The design uses computer—aided mapping to draw rolling pass plan,and uses VB to carry on the programming for the pass sequence.
Key Words：T92; high-pressure boiler tube; process technology; rolling schedule; tools design; parameter adjustment.

第 2 页 共 2 页
目　　录
摘　　要 1
Abstract 2
1 总论 2
2 机组设备的主要技术参数 4
2。1 八机架连轧机与火焰切割机 4
2。2 管坯加热 5
2.3 管坯穿孔 5
2。4 空心坯减径 6
2。5 咬入和轧制 6
2。6 再加热 7
2。7 冷床 7
2.8 锯切 8
3 金属平衡 9
3。1 产品规格 9
3。2 产品表面质量 9
3。3 管坯坯料 9
3.4 金属平衡表 9
4 生产工艺流程及工艺制度 11
4。1 生产工艺 11
4.1.1 工艺流程总图 11
4。1。2 生产工艺流程简述 12
4.2 工艺制度[8] 14
4。2。1 温度制度 14
4。2。2 孔型系列及变形制度 15
4。3 技术规程[5］ 15
4.3。1 管坯准备 15
4。3。2 管坯加热 16
4。3.3 管坯穿孔 17
4。3.4 钢管连轧 18
4.3。5 张力减径 20
5 轧制表计算 22
5。1 轧制表计算的条件（基本参数和极限值） 22
5。1.1 轧件长度 22
5.1.2 张减机减径系列 22
5。2 孔型系统的确定 22
5.2.1 主孔型--连轧管外径的确定 22
5.2。2 不同系列组合分工 24
5。2.3 圆孔与椭孔的选择 24
5.2.4 孔型配置 24
5.3 轧制表计算 24
5.3.1 计算步骤 24
6 孔型及工具设计 33
6。1穿孔工具设计 33
6。1。1 穿孔轧辊设计 33
6.1.2 导盘设计 35
6.1.3 顶头设计 36
6.2 孔型设计的基本参数及变形量表示法 38
6.2。1 简述 38
6。2。2 变形分配 39
6。2。3 孔型结构的选择 40
6。2.4 确定孔型结构参数 45
6.2。5 轧辊转速计算 47
6。2.6 张减机的重要参数 49
7 产品小时产量计算 51
7。1 典型产品的轧机小时产量 51
7.1。1 轧制节奏R的确定 51
7。1。2轧机小时产量计算 53
8 设备强度及电机校核 54
8。1 轧管机力能参数计算 54
8。1。1 已知的基本参数 54
8。1.2 轧件对轧辊的作用力P 54
8.1.3 轧件对芯棒的轴向力 58
8.1.4 轧制力矩计算 58
8。2 轧辊强度校核 58
8。2.1 辊身部分——仅考虑弯曲强度 59
8.2.2 辊径部分——按弯扭合成 60
8。2。3 轴头部分的强度校核 61
8。3 主电机容量校核 61
8。3.1 轧辊传动所需要力矩 61
8.3.2 绘制电机负荷图 62
8。3.3 电机能力校核 63
9 产品的技术经济指标 64
9.1 能源介质消耗指标 64
9。2 工具消耗指标 64
结　　论 66
致　　谢 67
参 考 文 献 68
附录A 轧制表程序 69

第 3 页 共3页

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安徽工业大学 毕业设计（论文）报告纸

引　　言
高压锅炉管主要用于制造火力发电设备的锅炉、汽轮机、电机和电站的建设、安装、电站维修以及石油化工设备的高温高压管线[2]。高压锅炉管是电力工业重要消耗品，不仅消耗大，花费高而且对其质量也几近苛刻。
高压锅炉管是一种高附加值的深加工产品，这类钢管不仅要求具有良好的室温机械性能，而且还须具有良好的高温性能、弯管和焊接等工艺性能。“十一五”期间我国的经济发展仍处于快速增长时期,因此电力将保持一定的速度增长.作为高压锅炉管的消耗大户，国内高压锅炉管需求量也将在整个“十二五”期间保持快速增长。但目前我国的高压锅炉管的生产能力和质量还尚不能满足其需求。
本设计是在宝钢f140 mm连轧机组的装备条件下设计一个高压锅炉管产品，产品的规格是f51´9.0 mm。设计主要内容包括产品生产的基本概况,产品的设计技术规程，轧制表编制及设备的强度和电机能力校核。

1 总论
电力是日常生活和工业生产的必需品，电力行业发展与国民经济息息相关.在电力生产构成中，主要有火电、水电、核电和风电四类,积极发展水力发电、核能发电和新能源发电是未来电力工业的发展方向。
截至2008年底,我国发电装机容量达到7.93亿kW，其中火电6。01亿kW、占75。79％，水电1.72亿kW、占21。69%，核电902万kW、占1.14%，风电894万kW、占1。13%.2008年我国发电量34334亿kWh，其中火电27793亿kWh、占80.95％，水电5633亿kWh、占16.41%，核电684亿kWh、占1.99％，风电128亿kWh、占0。37％。我国发电装机容量和全年发电量均居世界第二位，是名副其实的电力大国
目前我国发电行业进入了电源结构优化的一个新时期，但由于受技术、环保等多方面条件的限制，在当前及未来较长一段时间内,更环保的火力发电仍将是我国电力发展的主要方向,并仍将占据我国发电量70%以上的份额.火力发电要提高发电效率和发电机组的参数，扩大单机容量，最大限度地减少对环境的影响，就必须向超临界、超超临界和更新的技术方向发展。
电力装备产业对钢材的需求量大且要求严格，仅就无缝钢管而言，电站锅炉钢管质量要求就比普通无缝钢管要求更为苛刻,特别是随着超临界、超超临界火电机组的发展,对钢管材料和钢管制造技术都提出了更高的要求。高压锅炉管主要用于电站锅炉、汽轮机、电机等发电设备的制造和电站的建设、维修,由于需要长期在高温高压并有腐蚀介质的条件下运行,对性能有其特殊的要求。如:高温强度和高温塑性;优良的抗高温氧化性能;良好的多种抗腐蚀性；良好的冷热加工性能和焊接性能;且要具有足够的组织稳定性及较高的外径及壁厚精度和光洁的表面［3］。
由于金融危机的影响，国际环境变的扑朔迷离，美欧等国对我国的钢管进行了不公正的待遇,钢管行业不容乐观。虽然随着国家各项刺激经济增长措施的逐步落实，国内钢铁需求有所增长，钢管价格渐显止跌企稳态势.但由于国际市场321不锈钢管需求持续萎缩、出口难度加大以及国内产能过剩等不确定因素的影响，预计后期管材市场仍将维持低位运行、小幅波动态势.
2009以来，我国管材出口量明显下降.1—4月管材累计出口量为655万吨,同比下降59。5%.尤其是在4月当月，管材与钢坯一样沦为净进口，表明我国钢管出口压力巨大。可是,与此同时，管材价格却呈现出单边上扬的态势。从4月中下旬开始，管材价格重拾升势，近三周内国内管材综合价格指数从95.01点单边上升至95。94点。
处于寒冬下的钢管行业正处于举步维艰局面,后期钢材市场预计仍将维持低位运行、小幅波动态势.由于国际321不锈钢管需求不振、出口形势悲观，钢管行业的前景看似暗淡无光［4]。
然而中国钢管行业经过几年的技术改造和技术进步，取得了长足的进步，中国已成为名副其实的钢管大国和钢管净出口国。但是,按照锅炉行业对高压锅炉管的要求看，在技术质量上仍存在着较大差距,诸如大口径厚壁、特厚壁钢管缺口较大，在ASME标准中，T、P系列材质钢管极待开发，钢管质量需进一步提高等，是中国锅炉管生产企业“十一五”期间工作的主攻方向.
据预测,我国“十一五”后期及“十二五”期间电力发展将趋于平稳，发电装机容量的增长率平均可保持在8％左右，以2008年发电装机容量为基数，按每年增加8%可计算出2009—2015年新增装机容量平均增长5500万kW/年，再考虑1.1亿kW的落后机组淘汰新建和约10%的整套锅炉出口，可推算出2009—2015年国内的锅炉发电机组的产量平均仍将保持在6000万kW/年左右的增长。按照100t/万kW高压锅炉管计算，并考虑到15％的电站安装与维修及其他消费，今后几年对高压锅炉管的需求量仍将在70万吨左右[1]。
T92合金管在T91合金管基础上，对成分做了进一步完善改进,适当降低Mo含量至0。30—0.60％、加入1.50-2.00%的W并形成以W为主W-Mo的复合固溶强化，加入N形成间隙固溶强化，加入V、Nb和N形成碳氮化物弥散沉淀强化以及加入微量的B(0。001—0。006%）形成B的晶界强化，从而研制开发的新型铁素体耐热合金钢.
T92合金管性能优良，使用温度可达650℃.制造金属壁温不超过650℃的亚临界、超临界乃至超超临界的电站锅炉的高温过热器和再热器管等受压部件，避免或减少异种钢接头，改善钢管的运行性能。主要应用于电厂锅炉中的过热器和再热器，用于极苛刻蒸汽条件下的集箱和蒸汽管道（主蒸汽和再热热蒸汽管道）。同样也可用作为压力容器和核电高温受压件用钢。
综上所述，目前我国高压锅炉管产量已供大于求，国内无缝钢管企业可以生产供给国内95％以上品种的高压锅炉管需求，但由于超临界、超超临界和更新的机组对钢种及规格提出更高的要求,要完全替代进口，国内无缝钢管企业还需要努力追赶。

2 机组设备的主要技术参数
2.1 八机架连轧机与火焰切割机
2。1.1 八机架连轧机
连轧管机是高效生产无缝钢管的轧机，是将穿孔后的毛管套在长芯棒上,通过5～9个互成90°的连续布置的二辊式机架对钢管进行轧制，从而实现高度的机械化和自动化。与其他无缝钢管轧机相比，其产量高、质量好、劳动生产率高。本设计中宝钢钢管厂设备为全浮动芯棒式八机架连轧机。
其主要的技术参数如下:
机架数8架（二辊）
机架间距1000 mm
容许轧制力400 T
每100T负荷机架弹跳值最大0.2 m
传动功率与转速
机架1~2 每台N=2200 kw n=150 rpm
机架3～6 每台N=2600 kw n=230 rpm
机架7～8 每台N=1300 kw n=230 rpm
最大钢管出口速度7.87 m/s
轧辊直径470-600 mm
2.1。2 火焰切割机技术参数
管坯测长称重后，按规定公差和所测的管坯的实际米重,将投料管坯转换成实际切割长度,通过两条切割线进行切割。切割机组为2´4火焰切割机组[5］。
切割直径:max f180 mm
烧嘴快速返回速度： 51 m/s
切割厚度： 200 mm
烧嘴开 30 s
总切割时间： 初始切割 15 s
切割时间 25 s
切割棒长度: 4～10 m
管坯长度： 0.84～4。5 m
预压力:氧气1.5~2.0MPa
焦炉煤气0。2～0。25 MPa，Q低=4400~4600 Kcal/Nm3
压缩空气0。5～0。7 MPa
使用SDK-IF喷嘴压力调节
加热氧 ≥025 MPa
切割氧 0.7～1 MPa
天然气 0。06～0。07 MPa
2.1.3 火焰切割机生产数据
总切割时间 70 s
运输时间 30 s
切割同步时间 100 s
喷嘴配置 8个
2.2 管坯加热
2.2.1 加热条件
加热均匀、加热过程不能有严重的氧化或脱碳、避免热裂纹、过热、过烧，烧损1~1。5％ .
2.2。2 设备技术参数
1）管坯尺寸: f178×860~4500 mm，坯重max 880 kg
2)钢种：T92
3）入炉温度：20℃
4）出炉温度：1050℃
5）管坯出炉截面温度：10℃
6）生产能力：160 t/h
7）炉子尺寸：中径35 m，底宽4。5 m,炉膛宽5 m,炉膛高2~3 m
8）加热速度：6 min/cm
2.3 管坯穿孔
2。3.1 管坯定心要求
管坯出炉后进行穿孔前定心，以改善管坯咬入条件并防止穿偏,改善毛管壁厚不均。定心装置可选用液压定心机、风镐式定心机和炮弹式定心机等。
2。3.2 液压定心机技术参数（宝钢钢管厂）
定心力：450 kN 夹紧力：1150 kN
最大定心深度:55 mm 最大定心孔直径：63 mm
2.3。3 管坯定心尺寸
穿孔机顶头 f78～150 mm,以直径差4 mm为一级,共19种规格。管坯定心孔尺寸见表2—1。
表2—1 液压定心孔尺寸
管坯直径
顶 头
定 心 孔
f178 mm
/mm
/mm
孔径/mm
孔深/mm
78~86
20
45
30
90~118
25
49
35
122~150
30
53
40
定心孔直径与孔深间的关系:
定心头圆弧段：
定心孔斜线段:
2。4 空心坯减径
（1） 空心坯减径机共6架，在不同外径的空减坯使用的机架配置见表2—2所列。

表2-2 空减机机架配置
连轧机孔型
空减机孔型
机 架 布 置
1
2
3
4
5
6
119
141.5
×
导向
×
√
√
√

（2）轧制空减坯时的减径量
轧制空减坯时，总对数减径量为0.03。同样地，最后一架减径量≯1%。
2。5 咬入和轧制
1）咬入时，空减坯温度不低于1100℃
2）荒管外径、壁厚规格
3）孔型配置、芯棒规格按轧制表
4）按已确定的孔型及荒管壁厚选定或计算各轧辊转速
2.6 再加热
（1）入炉温度：430~850℃, 出炉温度:1050℃
出料截面温度：±10℃
出料最快速度：270根/小时（与轧制周期13.3秒配合)
加热时间：10分钟， 炉子能力：160吨/小时
（2）加热制度
炉温 1050℃
管坯升温
炉长方向L
T
再加热炉内管坯升温速度见图2-1。

图2-1 再加热升温曲线
说明：
炉子沿长度方向分布为恒温曲线；
在炉宽方向上，根据进料具体长度调整尾端的供热量；
出炉温度： 不同钢种加热时的炉温及出炉温度见表2—3。

表2-3 部分钢种再加热炉温及出炉温度
钢种
炉子温度
出炉温度
St35
970~1070℃
940～970℃
St45
960～980℃
900~960℃
Ck45、St52、St55
900~980℃
910~960℃
37M n5
950～980℃
930～960℃

2。7 冷床
冷却要求:
(1)当钢管米重﹥7l kg/m时,则开风机通风。
（2）钢管离开冷床时的温度视壁厚而定,一般为100~300℃
（3）冷床末端的钢管直度偏差范围为±1.0~1。5mm/m。
（4)当冷床后续设备出现故障时,应使冷床处于摆动状态。
2。8 锯切
（1）切割钢管时，要求管体的不平度≤0.15mm。
（2）在锯切低合金钢和和轧制节奏时，应适当延长锯切时间。
（3）成排锯切操作.
(4）锯切长度或定尺由计算机控制进行最佳锯切。

3 金属平衡
3。1 产品规格
1） 直径 f51 mm ;直径允许偏差：
±0.75%(最小值为±0。5mm）
2） 壁厚 9。0 mm ; 壁厚允许偏差
+12。5%
-10%
3) 长度； 通常长度为4000~12000 mm
需方需求大于12米时,应协商确定。
4）弯曲度; 钢管的弯曲度不得大于1.5mm/m.
5)端头外形； 管端应采用剪切工具切得与钢管轴线相垂直,管端应无毛刺。需方有要求时,管端可倒棱。
6）钢管重量； 交货钢管实际重量与理论重量允许偏差
单根钢管…………±10% —8％
7）圆度; 钢管的圆度应在公差直径允许偏差范围内。
3.2 产品表面质量
1）钢管内外表面不允许有裂纹、折叠、轧折、结疤和离层,这些缺陷完全清除掉。清除深度不得超过壁厚的负公差,其清理处的实际壁厚不得小于壁厚偏差所允许的最小值。
2)钢管内外表面的氧化铁皮应清理掉,但不妨碍检测的氧化薄层允许存在［6].
3。3 管坯坯料
见P20 4。3管坯准备4。3。1-—4.3.3
3。4 金属平衡表
1） 热区收得率为：
（3-1)
式中，
（管坯加热炉烧损)=1％
（再加热炉烧损）=1%
(连轧荒管切尾重量)=1。3kg
（张减切头尾重量）=8.40kg
管坯重量=678.7kg
可以得到，
=95.6％
3）成品的成材率
k=(1管坯损失率） （EVA轧废率） （3-2)
式中， 高压锅炉管的冷区收得率=0。94
管坯损失率=2~4％，取2％，主要是切割烧损和切割余头；
轧废为0.8％.

4）金属消耗系数
m = 1 / k = 1 / 0.8612= 1。16

金属平衡表见表3-1所示。
表3—1 金属平衡表
成品规格

％
ADHO
％
ANWO
％
切损
％
轧废
%
K
％
M
51×9。0
0。94
2.0
1.0
2.43
0。8
87.3
1.15

4 生产工艺流程及工艺制度
4.1 生产工艺
4.1.1 工艺流程总图
4.1。1.1 总工艺流程
总工艺流程见图4—1。
管 坯 库
热 轧 区
中 间 库
流水精整区
分库
锅炉管精整区
成品仓库

图4-1 生产工艺总流程图
4.1.1。2 热轧工艺总图
热轧工艺总图见图4-2.
合 格 管 坯
测长、称重
火焰切定尺
环形炉加热
热 定 心
穿 孔
高压水除鳞
空心坯减径
钢 管 连 轧
切 尾
再 加 热 炉
高压水除鳞
张力减径机
冷 床 冷 却
冷 锯 分 段
收 集 筐
中 间 库

图4-2 热轧工艺流程图
4。1.1。3 高压锅炉管生产工艺流程图
高压锅炉管生产工艺流程图见图4-3。

中间仓库
检查清理
半成品
热处理
冷却
矫直
切断
修磨
喷丸
酸洗
磨削
探伤（超声、漏磁、涡流、磁粉、分钢）
修磨
检测
涂漆和标记
光谱检测
包装
入库

图4—3 高锅炉管生产工艺流程图
4.1.2 生产工艺流程简述
4。1。2。1 热区生产工艺过程
管坯由炼钢厂提供（连铸坯），外径为f178 mm，长度为4～10 m.用60 t平板车（或其他工具）从管坯生产厂至管坯堆放场,按钢号、炉号、规格分别堆放在坯料架上.
根据合同订货和生产计划,管坯由16 t磁盘吊吊至火焰切割机组上料台架，逐根测长、称重，数据输入计算机已控制自动火焰切割机的自动装置.定尺挡板的行程由马达按切割数据自动调节,按米重控制长度，然后将倍尺坯料切成0.84～4.5 m定尺管坯长度。管坯入炉前需要再次在辊道磅称上称重,将数据输入热区管理计算机作为批量跟踪的初始信息,后将管坯送入提升装置运至+5。3 m平台上,经装料机把管坯逐根送入环行炉内加热。按不同的钢种钢级,将管坯加热至1150℃~ 1280℃±10℃。
根据生产节奏时间，由出料机将管坯逐根取出并0。5 m 扔至管坯斜料台上，震落表面氧化铁皮。管坯沿斜台和辊道运至管坯热定心前定位，继而完成自动定心.
定心后的管坯经斜轧穿孔的前台，送入喂料槽，由链条和液压马达驱动的喂料器推入穿孔。穿孔后毛管直径f184 mm，长9。6 m，壁厚22.25 mm.
穿孔过程结束后，由“顶杆装入和拔出装置"将顶杆与毛管从辊道上拔出，输出辊道送料装置将顶杆及毛管往连轧机方向移出约1.7 m，被挡板挡住，此位置上,顶杆在挡板后被一个液压装置夹住.这时毛管由辊道向连轧机方向输出，一个用液压缸操纵的抛出装置将带顶头的顶杆从辊道上拔出，顶杆从辊道上拔出，顶杆经斜坡滚入冷却装置进行循环冷却。
从穿孔机输出的毛管通过16 MPa的高压水除磷装置清除一层再生氧化铁皮，直接进入6机架空心坯减径机。
只需定径的毛管，经过2或3个机架轧出f184 mm的空心坯；要进行减径的管，经过6机架轧出f141。5 mm空心坯,壁厚16.7 mm，长度为13。9 m。空心坯轧出后,由压缩空气将内壁氧化铁皮吹净，然后进入连轧机前台导位装置进行芯棒定位.轧制时芯棒头部先于空心坯头部规定长度一起喂入工作机架。当芯棒尾部离开连轧机最后一机架时，连轧机后台辊道由光电盘控制制动。停下来后斯惠顿杠杆把它从料辊道上拔出,回转后放到调节辊道上定位，第二个斯惠顿杠杆重复此动作,放到芯棒脱棒机上脱棒，芯棒进入根一组的循环装置，脱棒后荒管放入锯切位置，已锯切荒管同步放到螺旋运输机上。壁厚大于7 mm时不需要切头，轧出荒管长度为32.3 m,直径为f119 mm，壁厚为8。2 mm。
螺旋运输机在二个周期内把荒管送入螺旋运输装置的存放，设置三路送料辊道，再把存放槽内的荒管送入第一路轨道同时，三路辊道上的荒管继续前移一个槽距，第三路上的荒管便进入步进式加热炉中第一齿槽上,其目的是使荒管进料速度保持底速度,约1.7 m/s，以避免炉膛的内壁的故障和损坏。
若对荒管取样，则需通过三路辊道中第一路辊道型升降装置下降，三路辊道向取样锯方向反转,进行锯切.
采用混合煤气加热的部进式再加热炉生产能力160 t/h,有把不同进料温度（430℃~850℃）的荒管加热到约 980 ℃的温度,而长度方向温度允许为 10 ℃。
出再加热炉后通过一台高压水除磷装置进入28架三辊式外传动张减机，减径管的直径(51 mm）,壁厚9。0 mm,长度73.4 m。
张减管经输送辊道送至部进式冷床.张减机最后一个机架轧辊中心线与冷床端部距离为，所以当张减机最大轧出深度时，光管部分一离开张减机就要制动。宽长的步进式冷床通过离合器分为二段传动,冷床使光管旋转前进，起矫直作用，从冷床下来的光管，由平行布置的二组送辊道成排送往各自冷锯机组进行定位，成排锯掉增厚端，按各种倍尺锯切，最后锯去尾部增厚端,锯切后倍尺光管经由输送辊道卸到中间库台料筐上，自动过磅称重,待标签挂上后。由吊车将管捆吊到中间仓库并有序地放在料架台上。
4。1.2.2 精整车间生产工艺
高压锅炉管生产加工车间生产工艺
钢管经冷床冷却后由吊车从中间库取出放入V型上料机上，然后辊子链式输送装置将管子输送到冷圆盘锯经行切头、尾和定尺。为了使钢管的断面切口平直、光滑和无毛刺。
锯切后管子由拨料器一根一根地送入矫直机的进料槽，这是为了消除在加工、冷却和运输过程中钢管产生的弯曲,保证质量和提高成品率。此过程使用的是斜辊矫直机。矫直后，钢管经过喷丸、酸洗和磨削进入探伤阶段，高压锅炉管探伤方法包括涡流探伤、超声波探伤、磁粉探伤、漏磁探伤等.在生产中常采用多重探伤方法来克服各无损探伤的不足，消除盲区，防止缺陷漏检出厂。常用的探伤组合有:超声波+涡流探伤、超声波+漏磁探伤、超声波+磁粉、超声波+磁粉+漏磁探伤。
经上述工序后的钢管除必须经过表面质量、尺寸、形状等外观检测和按国家标准及订货合同要求作化学成分、物理机械性能检查（例如，耐压、卷边、压扁、机械性能及金属组织等等），还必须经行水压检测。检测后,进行印记、测长、称重和涂油，最后打捆、入库［7］.
4.2 工艺制度[8］
4.2.1 温度制度
轧件在各工序的温度见表4—1。
表4—1 各工序温度参数表
入 环 形 炉 温 度
室 温 20℃
出 环 形 炉 温 度
1150℃~1280℃
穿孔
温度
钢 级
T92
毛 管 温 度
1190℃～1220℃
空 减 后 温 度
1100℃~1150℃
连 轧 温 度
1050℃
入再加热炉温度
430℃～850℃
出再加热炉温度
980℃±10℃
张 减 后 温 度
850℃
下 冷 床 温 度
100℃~300℃
4.2。2 孔型系列及变形制度
各孔型系统变形制度见表4-2.

表4-2 各孔型系统变形参数表
名 称
参数名称
孔 型Ⅰ
管坯
直径/mm
f178±2.0
长度/m
4～10±0。003
入 炉
管 坯
直径/mm
f178
长度/m
4.0
空
心
坯
直径/mm
184
长度/m
10。4
壁厚/mm
15.7
延伸系数
2.6
空
减
坯
直径/mm
141.5
长度m
13。9
壁厚/mm
16。7
延伸率/％
1.34
连
轧
荒
管
直径/mm
119
长度/m
32.3
壁厚/mm
8.2
延伸系数
2.32
张
减
坯
直径/mm
51
长度/m
73.4
壁厚/mm
9。0
延伸系数
2.3

4。3 技术规程[5]
4.3.1 管坯准备
4。3.1.1 管坯尺寸
1） 直径：f178 mm,直径公差范围2。0 mm；
2） 长度：4～10 m;
3） 重量公差范围:3 kg；
4） 弯曲度：10 mm/m,全长弯曲度不大于1.5倍管坯直径，椭圆度在直径公差范围内；
5） 端面平直度：端面应与管坯轴线垂直，偏差值5 mm。
4。3。1.2 管坯表面质量
1)管坯表面不允许有缩孔、裂纹、夹杂物及其它缺陷,但深度不大于0。4 mm的表面裂纹允许存在，大于0.4 mm的裂纹应予修磨。
2）管坯表面不允许有金属或其它夹杂物的污损，如果其沉积在管坯表面可以修磨掉，这种沉积物可允许在二分之一直径范围内存在。
4.3。1。3 对管坯质量一贯制冶炼要求
1）从高炉—→连钢铁水首先进行脱硫;
2）按API标准或DIN标准规定严格控制化学成分；
3）对钢水进行吹氩处理；
4)对含Mn0.9%、Cr0。3％、Mn0。3%易产生白点钢水，需采用脱气处理，使H含量小于2ppm.
4。3.2 管坯加热
4.3。2.1 加热条件
加热均匀、加热过程不能有严重的氧化或脱碳、避免热裂纹、过热、过烧，烧损1～1.5％ 。
4。3.2.2 设备技术参数
1)管坯尺寸： f178×860~4500 mm,坯重Max 880 kg
2）钢种：T92
3）入炉温度：20℃
4）出炉温度：1050℃
5）管坯出炉截面温度：10℃
6）生产能力:160 t/h
7）炉子尺寸：中径35 m，底宽4。5 m，炉膛宽5 m,炉膛高2~3 m
8）加热速度：6 min/cm
4.3。2.3加热时间