新型超高性能混凝土力学性能试验研究.pdf

2 0 1 4 年 第 4期 (总 第 2 9 4 期 ) Nu mb e r 4 i n 2 01 4 ( To t a l No 2 9 4) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 d i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 4 0 4 0 0 6 新型超高性能混凝土力学性能试验研究 徐海宾 1 I ， ( 1 北京工业大学 工程抗震与结构诊治北京市重点实验室，北京 邓宗才 1 0 0 1 2 4 ； 2 河南理工大学 土木工程学院，河南 焦作 4 5 4 0 0 3 ) 摘要 ： 通过对不掺硅灰的新型超高性能混凝土的力学性能试验 ， 分析 了养护条件 、 钢纤维掺量和振捣方法对 U H P C材料基本 力学性能的影响。 研究表明： 用超细水泥替代硅灰可以制备出性能优良的新型 U H P C； 钢纤维体积掺量从 0提高到 1 、 1 5 、 2 、 3 时， 立方体抗压强度分别提高 8 6 、 1 7 5 、 2 7 5 、 3 5 7 ， 轴心抗压强度分别提高 8 2 、 2 1 5 、 3 5 9 、 4 3 3 ， 弯曲初裂强度分 别提高 9 6 、 2 5 0 、 4 1 1 、 7 4 2 ， 钢纤维掺量对 U H P C材料弯曲初裂强度的提高明显优于对抗压强度的提高 ； 随着养护温度的 提高， 新型 U HP C的力学性能得到明显的提高 ， 且早期强度提高较快 ； 浇筑时采用振动台振捣与 自密实 U H P C相 比， 材料的抗压 强度和弯曲韧性均有所提高 ， 但轴拉强度有所下降。 关键词 ： 超高性能混凝土；钢纤维 ；养护条件 ；振捣方法 ；力学性能 中图分类号 ： T U 5 2 8 O 1 文献标志码： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 4 0 0 2 0 0 4 M e c h a n i c a l pr o p e r t i e s o f a n e w k i n d o f u l t r a - h i g h p e r f o r m a n c e c o n c r e t e XUHa i b i n ， DENG Zo n g c M ( 1 B e ij i n g K e y L a b o f E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g a n d S t r u c t u r a l R e t r o fi t ， B e ij i n g U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， B e ij i n g 1 0 0 1 2 4 ， C h i n a ； 2 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， He n a n P o l y t e c hn i c Un i v e r s i ty， J i a o z u o 4 5 4 0 0 3 ， Ch i n a ) Abs t r a c t ： The an e w k i n d o f ul t r a hi g hp e r f o r man c e c o n c r e t ewh i c hmi xe sh a dn o s i l i c af umewa st e s t e d an dt h ei nflu e nc e of c o n t e n t o f s t e e l fib e r v o l u me， c u rin g t r e a tm e n t an d v i b r a t i n g me t ho d o n t h e me c h an i c a l pr o pe r t i e s o f u l t r a h i g h pe r f o rm a n c e c o n c r e t e wa s a n a l y z e d Th e t e s t r e s ul t s s h o w t ha t i t i s f e a s i bl e t o pr od u c e e x c e l l e n t pe r f o rm a n c e ul t r a h i【g h pe r f o rm a n c e c o n c r e t e us i n g s u p e r fi ne c e me n t r e pl a c e me n t o f s i l i c a f ume； wh e n s t e e l fib e r v o l u me i s i n c r e a s e d f r o m 0 t o 1 ， 1 5 ， 2 a nd 3 ， t he c ub e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h i s i n c r e a s e d b y 8 6 ， 1 7 5 ， 2 7 5 a n d 3 5 7 ， the c o mp r e s s i v e s t r e n gth i s i n c r e a s e d b y 8 2 ， 2 1 5 ， 3 5 9 and 4 3 _ 3 ， and t h e fi r s t b e n d i n g c r a c k s tre n gthi s i n c r e a s e d b y 9 6 2 5 4 1 1 and 7 4 2 ； t h ei mp r o v e me n t o f t h efi r s t b e n d i n g c r a c k s t r e n gthfur t h ei n c r e a s e o f s t e e l fi b e r v o l um e i s o b v i o u s l y h i g h e r t h an t h a t o f t h e c o mp r e s s i v e s tr e n gth ； wi t h t h e c u r i n g t e mp e r a t u r e i n c r e a s i n g ， me c h ani c a l p e r f orm a nc e o ful t r a hi g h pe r f o rm an c e c o nc r e t e i s i mp r o v e d o bv i o u s l y； c o mp a r e d t o s e l fc o mpa c t i n g ul t r a h i g h pe r f o rm an c e c o n c r e t e， t h e u l t r a h i g h p e r f o rm a n c e c o n c r e t e v i b r a t e d wi t h s h ake r v i b r a t i o n wh e n p o u r i n g h a s h i g h e r c o mp r e s s i v e s tr e n gth a n d fl e x u r a l t o u g hn e s s ， l o we r a xi s t e ns i l e s t r e n g t h h o we ve r Ke y w or ds ： u l tra h i g h pe rfo r man c e c o nc r e t e； s t e e l fib e r ； c uri n g tre a t me n t ； vi b r a t i n g me t h o d； me c h a n i c a l p r o pe rti e s 0 引言 此超高性能混凝土( u l t r a h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ， 简 称 U H P C ) 于 2 0世纪 9 0年代 由法 国人 R i c h a r d等研制成 功 ， 它通过剔除粗 骨料 、 掺人硅灰 、 粉煤灰等细颗粒 物质 优化颗粒级配 ， 提高混凝土的匀质性 和密实度 ； 通过掺人 钢纤维改善混凝土的韧性 ， 提高抗拉 和弯 曲性能 ； 通过加 入 高效 减水剂降低水胶 比减小孔 隙率 ， 提高混凝 土的耐 久性 能 1 _ ， ； 从而制备 出的混凝 土力学性能 和耐久 性能均 显著优于普通混凝土。 目前超高性能混凝土的工程应用 前景已得到工程界的普遍认可， 但由于其制备及养护条件 均要求较高 、 设计及施工规程缺失 、 经 济造价较高等 因素 的制约 ， 目前超高性能混凝土 尚未能在工程中得到广泛应 用 。 目前制备 U H P C时粒径微小 、 活性高 的硅灰为不可或 缺 的原材料 ， 其作用为一部分通过二次水化反应生成水化 硅酸钙凝胶 ， 另一部分则填充于水泥颗粒及其他掺合料颗 粒 的空隙之 间， 从而达到改善界面结构 、 增强界面黏结力 、 提高材料密实度 的 目的 。 然而 目前高质量的硅灰来源少 ， 价格高 ， 常温养护下二次水化反应进行缓慢 ， 影响混凝土 早期强度 的增长 ， 为解决该 问题 ， 课题组研制了用粒径小 、 活性高的超细水泥替代硅灰 的新型超高性能混凝土 ， 详见 文献 6 】 。 本试验重点研究了钢纤维掺量 、 养护条件( 自然养 护、 6 0蒸养和 9 0蒸养 ) 和振捣方法 ( 自密实 、 振动 台) 对新型超高性能混凝土基本力学性能的影响。 收稿 日期：2 0 1 3 1 0 2 2 基金项 目：国家 自然科学基金项 目( 5 1 3 7 8 0 3 2 ) ； 教育部博士点基金( 2 0 1 3 1 1 0 3 1 1 0 0 1 7 ) 20 1 试验概 况 1 1 原材料 制备新型 U H P C所用原材料如下 ： P 0 5 2 5 级超细水泥 ， 比表面积 6 5 0 m 2 k g ； P 0 4 2 5 级水泥 ， 比表面积 3 6 0 m2 k g ； $ 9 5 级粒化 高炉矿渣 ， 比表 面积 4 4 5 m2 k g ， 2 8 d活性指数 9 6 ； 粒径 4 0 7 0目的天然 石英砂 ； 高效 聚羧 酸减水 剂 ； 直径 ( 0 1 2 _+ 0 0 2 ) m m、 长 ( 8 0 0 8 )m m、 抗 拉 强 度 大于 2 8 5 0 MP a的 I 型平 直镀 铜钢纤维 ； 直径 ( 0 2 0 0 3 ) mm、 长( 1 3 _+ 0 1 3 ) m m、 抗拉强度大于 2 8 5 0 MP a的 I I 型端钩 镀铜 钢纤维 。 1 2配合 比 试验中除改变钢纤维体积掺量外 ， 其他材料用量保持 不变 ， 水胶 比 0 1 7 ， 配合 比如表 1 所示 。 1 3 试件制备 能 的影响 ， G1 5 用于研究养护条件和施工方法对材料力学 性能的影响。 试验中分别制备边长 1 0 0 r n m的立方体试块 、 1 0 0 m mx l O 0 m mx 3 0 0 l l l I I 1 的棱柱体试块、 端部中心埋置钢 筋 的 1 0 0 m mx 1 0 0 mmx 4 0 0 mm棱 柱体 试块 和 1 0 0 mmx 1 0 0 m mx 4 0 0 mn l 的梁试块 ， 分别用 于测定 材料 的立 方体 抗压强度 、 轴心抗压强度 、 轴心抗拉强度 、 弯曲韧性和抗折 强度。 各组所需制备试件尺寸和数量如表 2 所示 。 制备时将除钢纤维外的干混合料投人大功率搅拌机干 搅 3 mi n ， 使原材料混合均匀， 然后将水和高效减水剂的混 合液缓慢加入搅拌机中， 搅拌约 8 mi n后混合材料呈现较 好的流态时 ， 开始缓慢均匀加入钢纤维 ， 加完后再搅拌大约 7 mi n ， 使得钢纤维分散均匀。 试件浇筑前根据 G B T 2 4 1 9 2 0 0 5 进行流动度测定 。 试件浇筑完成后 ， 室温下静置养护 2 4 h后脱模 ，然后根据试验设计分别进行 自然养护 、 4 8 h 6 0蒸 汽养护和 4 8 h 9 0蒸汽养护 ， 4 8 h的蒸汽养护包 G O 、 G1 、 G 2 和 G 3 用于研究钢纤维掺量对材料力学性 含 2 h的升温过程和 2 h 的降温过程。 表 1 U H P C配合比 k F J m 。 编号 1 0 0 m mx l 0 0 m mx l O 0 mm 1 0 0 m m l O 0 m mx 3 0 0 m n l 1 0 0 mmx l O 0 m mx 4 0 0 mn l 1 0 0 m m l O 0 m mx 4 0 0 m m( 端部埋钢筋 ) 2 试验 方案 新 型 U H P C的立方体抗压强度 、 轴心抗压 强度 、 轴拉 强度 及弯 曲韧性 和初 裂强度 试 验均参 照 C E C S 1 3 ： 2 0 0 9 纤维混凝土试验方法标准 进行。 根据文献 8 ， 增大加载 速率对 U H P C的抗压强度影响不大， 因此立方体抗压强度 和轴心抗压强度加载速率取为 ， 比普通混凝土试验加载速 率大 ， 以便保证试件在 内破坏 ； 轴心抗拉强度试 验采用位 移控制加载 ， 加载速率为 0 1 m m mi n ； 弯 曲韧性 和初 裂强 度试验在带有弯曲试验 台的伺服式压力试 验机上进行 ， 采 用位移控制加载速率 ， 加载速率 0 1 mm mi n 。 对于 U H P C 的 工作性能， 根据 G B T 2 4 1 9 -2 0 0 5 ( 水泥胶砂流动度测定方 法 测定其流动度 ， 但试验用底板改用玻璃平板代替。 3 试验结果分析 3 1 钢纤维掺量对材料流动度和力学性能的影响 表 3 所示 为不 同钢纤维 掺量下试 验结 果 的汇 总 ， 测 试所 用试件均为采用振 动台振动密实 、 9 0蒸 汽养护 下 的试件 。 由表 3 可知 ， 在保 持其 他材料 配合 比不变 ， 制作 和养 护条件均相 同的情况下 ， 随钢纤维掺量 的增加 ， 拌合物 流 动度下降 ， 但在钢纤维体积掺量不大于 3 的情况下 ， 拌合 物仍具有较好 的流动性 ； 材料力学性 能方 面 ， 与未掺钢纤 维的试件相 比， 在 1 、 1 5 、 2 、 3 体积掺量下 ， 试块的立 方体抗压 强度分别 提高 了 8 6 、 1 7 5 、 2 7 5 、 3 5 7 ； 轴 心抗压强度分别提供了 8 2 、 2 1 5 、 3 5 9 、 4 3 3 ； 抗折强 度分别 提高了 3 9 5 、 8 3 -3 、 1 0 1 2 、 1 2 6 5 。 可见 ， U H P C 材料抗 压强度和弯 曲初裂强度均随钢纤维掺量增加而增 大 ， 但钢纤维掺量对材料抗折强度 的提高效果 明显优于对 抗压强度的提高效果。 3 2 养护条件对材料力学性能的影响 为研究养护条件对新型 U H P C材料力学性能的影响， 测定 了钢纤维体积掺量 1 5 时， 在 自然养护 、 6 0蒸汽养 护和 9 0蒸汽养护( 蒸养时间均 为 4 8 h ) 3 种养护条件下 2 8 d龄期时材料 的力学性能， 试验结果如表 4 所示。 由表 4可知 ， 相对 自然养护 ， 6 0蒸养和 9 0蒸养下 材料的立方体抗压强度分别提高 1 2 3 、 3 1 6 ， 轴心抗压强 度分别提高 1 1 2 、 2 7 7 ， 抗折强度分别提高 2 4 、 1 7 8 。 21 表 3 不同钢纤维掺量下 U H P C力学性能和流动度 表 4 不同养护条件下 U H P C力学性能 可见 ， 蒸汽养护可以显著提高材料的抗压强度和弯曲初裂 强度 ， 但对抗压强度 的提高效果明显优于对抗折强度 的提 高效果。 蒸汽养护之所 以可以改善材料 的力学性能 ，其原 因在于蒸汽养护保证了环境相对湿度大于 9 0 ， 而低水胶 比下保持环境湿度可以保证材料 内部水分不损失 ， 确保水 化反应 的充分进行 ； 提高养护温度则可以加速水化反应和 提高火 山灰效应 ， 从而使得水化反应更加充分 ， 有害孔体 积降低 ， 微观结构得到改善 。 3 3 施工方法对材料力学性能的影响 混凝土施工时为保证浇筑的密实性 ， 现场施工时通常 采用振捣棒 ， 但利用振捣棒振捣 U H P C会改变纤维 的分布 方向， 于构件的弯曲抗拉性能有害， 因此对 U H P C受弯构件 ， 不宜采用振捣棒作为振动设备。 由于所研制新型 U H P C具 有较好 的流动性 ， 因此研究了 自密实和振动台振动密实两 种施工方法下材料 的力学性能 。 试验所用 U H P C钢纤维体 积掺量 1 5 ， 采用 9 0蒸汽养护 ， 自密 实和振 动 台振动 两种施工方法 ， 所测材料力学性能如表 5 所示 。 表 5 不同振捣方法下 U H P C力学性能 由表 5 可知 ， 采用振动台振捣的 U HP C较 自密实 U H P C 的立方体抗压强度 、 轴压强度和抗折强度分别提高 1 1 5 、 1 4 7 、 2 0 2 ， 轴拉强度反而降低 8 9 。 试件浇筑时发现， 采用振动台振动时材料表面有少量气泡逸 出， 材料 内部孔 隙减少 ， 材料更加密实 ， 因此材料的抗压强度和抗折强度 较 自密实 U H P C高 ； 由于试件为卧式浇筑 ， 振动台振动 时 部分钢纤维下沉 ， 造成钢纤维在试件截面中分布不均匀 ， 轴 向拉力下截面中钢纤维少的部分为薄弱区域， 该部位在轴 向拉力下首先破坏 ， 这解释了振动台振捣的 U H P C轴拉强 度较 自密实 U H P C偏低的原因， 轴拉试件破坏后截面的钢 纤维分布验证了该理论 。 弯曲韧性指标定量描述了材料开裂后的带裂缝工作 能力和吸收能量而变形的能力 ， 反映了材料避免灾害性脆 性破坏 的能力 ， 因此对工程结构而言 ， 材料 的韧性性质特 别重要。 本试验分别根据 AS T M C 1 0 1 8 1 1 和 N e m k u m a r 方 法 对振动 台振捣 和 自密实两种状况下 的 U H P C的弯 曲 22 韧性指标进行 了计算 。 图 1 为弯 曲韧性试验 的荷载一 挠度 曲线 ， 由图可知 ， 振 动 台 U H P C的荷载一 挠度 曲线较 自密实 U H P C的更加丰 满 ， 反映出其韧性应较好。 然而根据 AS T M C 1 0 1 8 计算试件 的弯曲韧性指数 ， 5 、 ， 1 0 、 ， 加 ， 振动台振捣试件 的韧性指数分别 为 7 6 、 9 0 、 9 4 ， 自密实试件的韧性指数分别为 8 7 、 1 1 8 、 1 2 6 ， 振 动台振 捣试件 的韧性 指数 比自密实试 件的还小 ， 明显 与试验的荷载一 挠度曲线表现不一致 ， 分析其原 因可能是 A S T M C 1 0 1 8 方法过分依赖初裂挠度， 振动台振捣试件的 初裂挠度 比自密实试件的初裂挠度大 ， 加之初裂挠度较难 从试验曲线上准确判定 。 为避免初裂挠度引起 的影响 ， 采 用 N e m k u ma r 方法进行计算 。 挠 度 mm 图 1 荷载一 挠度曲线 N e m k u m a r 方法韧性指标 P C S ( p o s t - c r a c k s e n g t h ) 的 定义为 ： ) 式中： ， 峰值荷载后荷载一 挠度曲线下面积 ； 梁支座之间的跨度( 取 3 0 0 1 T I 1 T I ) ； 6 峰值荷载对应的挠度值 ； 6 、 梁截 面的宽和高( 均为 1 0 0 I I 】 m) ； m梁的挠度 ， 且 L m 6 。 计算示意图如 图 2 所示。 P一 挺 L 一 一 一 挠度 图 2 N e mk u ma r 韧性计算示意图 计算结果如图3 所示。 当m取 2 5 、 5 0 、 7 5 、 1 0 0 、 1 2 5时， 振动 台振 捣试件 的 P C S 比自密 实试件分 别提高 了 2 6 4 、 3 3 3 、 4 2 7 、 5 0 4 、 4 5 2 ， 与荷载一 挠度 曲线表现 出的趋势相一致。 可见 ， 采用有效的振捣措施可以有效改善 材料的弯曲韧性。 4 结论 ( 1 ) 钢纤维体积掺量在 以在 3 内时， 提高钢纤维体积 掺量可以有效提高新型 U H P C的抗压强度和抗折强度， 且 图3 弯曲韧性试验结果 对材料 的流动度影响不大 ， 但钢纤维掺量对材料抗折强度 的提高效果 明显优于对抗压强度的提高效果。 ( 2 ) 采用高温蒸汽养护可以较 大幅度提高材料 的抗 压 强度和抗折强度， 但高温蒸汽养护对材料抗压强度的提高 效果明显优于对抗折强度的提高效果 。 ( 3 ) 采用振动台振捣的新型 U H P C较 自密实 U HP C的 抗压强度和抗折强度均有所提高， 但会因振动时钢纤维下沉 造成钢纤维分布不均匀， 从而造成轴拉强度的下降； 弯曲韧 性试验表明， 采用有效的振捣措施可以提高材料的弯曲韧性。 参考文献： 1 徐海宾， 邓宗才 超高，性能混凝土在桥梁工程中的应用 J 世界 桥梁 ， 2 0 1 2 ， 4 0 ( 3 ) ： 6 3 6 7 2 】G R A Y B E A L B ， T A N E S I J D u r a b i l i t y o f a n u l t r a h i g h p e r f o r m a n c e c o n c r e t e J J o u r n a l o f M a t e r i a l s i n C i v i l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 7 ， 1 9 ( 1 0 ) ： 8 4 8 -8 5 4 上接第 页 冻融循环次数 ， 次 ( a ) 冻融 环境 浸泡次数( 相当于冻融次) ( b ) 浸泡环 境 图 8 混凝土在复合盐冻融与浸泡环境下的氯离子结合 参考文献： 【 1 余红发 盐湖地区高性能混凝土耐久性、 机理与使用寿命预测 方法 D 】 南京 ： 东南大学， 2 0 0 4 【 2 KHA YA T K H， T AG NI T - HA MO U A， P E T RO V N P e rf o r ma n c e o f c o n c r e t e wh a r v e s c o n s t r u c t e d be t we e n 1 9 01 a n d 1 92 8 a t t h e Po r t o f 3 DA L L AI RE E， A I T E I N P C， L AE HE MI M An e x a m p l e o f t h e u s e o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e： t he s h e r br o o k e p e d e s t r i a n bi k e wa y b r i d g e A T e c h n o l o g y T r a n s f e r Da y ： T h e S p e c i fi c a t i o n s a n d Us e o f HPC， To r o n t o， Ont a r i o， 1 9 9 7 4 】杨 剑 C F R P预应 力筋超 高性能混凝土梁受力性能研究【 D 长 沙 ： 湖南大学土木工程学院 ， 2 0 0 7 【 5 S T EI N B ER G E S t r u c t u r e r e l i a b i l i t y o f p r e s t r e s s e d UH P C fl e x u r e m o d e l s f o r b ri d g e g i r d e r s J J o u r n a l o f B r i d g e E n g i n e e r i n g ， A S C E ， 2 0 1 0 ， 1 5 ( 1 ) ： 6 5 7 2 6 】肖锐， 邓宗才， 兰明章， 等 不掺硅粉的活性粉末混凝土配合比 试验I J I _ 吉林大学学报： 工学版， 2 0 1 3 ， 4 3 ( 3 ) ： 6 7 1 - 6 7 6 7 C E C S 1 3 ： 2 0 0 9 ， 纤维混凝土试验方法标准【 s E 京 ： 中国计划出 版 社 ， 2 0 1 0 【 8 G RAY B E AL B A C h a r a c t e r i z a t i o n o f t h e b e h a v i o r o f u l t r a h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e D Un i v e r s i t y o f Ma r y l a n d ， 2 0 0 5 【 9 G B T 2 4 1 9 -2 0 0 5 ， 水泥胶砂流动度测定方S ki s 【 1 0 】 鞠杨， 刘红彬， 陈剑 ， 等 超高强度活性粉末混凝土的韧性与表 征方法【 J 中国科学 E辑： 技术科学， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 4 ) ： 7 9 3 8 0 8 【 1 1 AS T M C1 0 1 8 ， S t a n d a r d t e s t f o r fl e x u r a l t o u g h n e s s a n d fi r s t c r a c k s t r e n g t h o f fi b e r - r e i n f o r c e d c o n r e t e ( u s i n g b e a m w i t h t h i r d p o i n t l o a d i n g ) S f 1 2 B ANT HI A N， T RO TF I E R J F T e s t me t h o d s for f l e x u r a l t o u g h n e s s c h a r a c t e r i z a t i o n o f fib e r r e i n for e e d c o n c r e t e： s o me c o n c e r n s a nd a p r o p o s i t i o n J A C I M a t e ri al s J o u rna l ， 1 9 9 5 ， 9 2 ( 1 ) ： 4 8 5 7 作者简介： 徐海宾( 1 9 7 9 一 ) ， 男， 讲师， 博士生， 从事桥梁工程研究。 联系地址 ： 河南焦作河南理工大学土木工程学院( 4 5 4 0 0 3 ) 联系电话 ： 1 3 9 4 9 6 7 9 3 9 7 M o n t r e a l J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e arc h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 2 ) ： 2 2 6 2 3 2 【 3 】S E T Z ER M J Ac t i o n o f f r o s t a n d d e i c i n g c h e mi c a l s 【 C 】 B a s i c p h e n o me n a a n d t e s t i n g I n ： Ma r c h a n d J ， P I GE ON M ， Z E T Z ER M， e d i t o r s Fr e e z e t h a w d u r a b i l i t y o f c o n c r e t e Lo n do n： E&FN S p o n， 1 9 9 7： 3 - 21 4 1 WE I S u n， RU Mu b， XI N L u o， e t a 1 E f f e c t o f c h l o ri d e s alt ， f r e e z e t h a w c y c l i n g a nd e x t e rna l l y a p p l i e d l o a d o n t h e pe rfo r ma n c e o f t h e c o n c r e t e l J I C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 2 0 0 2 ， 3 2 ( 1 2 ) ： 1 8 5 9 1 8 6 4 5 WANG K e j i n ， DAN I E L E N， WI L F R I D A N D a ma g i n g e f f e c t s o f d e i c i n g c h e mi c a l s o n c o n c r e t e ma t e r i a l s J C e me n t a n d C o n c r e t e C o m- p o s i t e s ， 2 0 0 6 ， 2 8 ( 2 ) ： 1 7 3 1 8 8 6 金祖权 ， 侯保荣 ， 赵铁军 ， 等 引气混凝土在冻融循环过程中的 氯离子渗透与 孔结构 J 1 中南大学学报 ： 自然科学版 ， 2 0 1 2 ， 4 3 ( 5 ) ： 1 9 6 3 1 9 6 8 7 】金祖权 ， 孙伟 ， 赵铁军 ， 等 在不 同溶液中混凝土对氯离子的固 化程度 J 硅酸盐学报， 2 0 0 9 ， 3 7 ( 7 ) ： 1 0 6 8 1 0 7 2 8 】金祖权 ， 孙伟 ， 李秋义 矿物掺合料对海水中氯离子的结合能力 腐蚀与防护 J 2 0 0 9 ， 3 0 ( 1 2 ) ： 8 6 9 8 7 2 9 】C h l o r i d e b i n d i n g o f c e m e n t - b a s e d m a t e ri a l s s u b j e c t e d t o c h l o ri d e e n v i r o n m e n t a r e v i e w J C o n s t r u c t i o n a n d b u i l d i n g m a t e r i a l s ， 2 0 0 9 ， 2 3 ( 4 ) ： 1 - 1 3 作者简介 联系地址 联系电话 张磊( 1 9 8 1 一 ) ， 男， 工程师， 从事混凝土施工研究。 青岛市币南区龙江路 2 5号 青岛市政建设发展有限 公司( 2 6 6 0 7 1 ) 1 8 6 5 3 27 9 2 3 0 2 3 温 好 褪骣