路面混凝土引气剂评价方法的研究.pdf

第 1 7卷第 4 期 2 0 1 4年 8月 建筑材料学报 J OURNAL OF BUI L DI NG MATE RI ALS V01 1 7 NO 4 Aug ， 2 01 4 文 章 编 号 ： 1 0 0 7 - 9 6 2 9 ( 2 0 1 4 ) 0 4 - 0 7 4 3 0 6 路面混凝土 引气剂评价方法 的研究 柯 国炬 ， 田 波 ， 王 稷 良 ( 交通运输部公路科学研究所 ，北京 1 0 0 0 8 8 ) 摘 要 ：采 用水 泥稀浆 摇 泡法 、 水 泥砂 浆 扩展 度和 插捣 密度 法 来评 价 混凝 土 引气 剂的合 理 性 ， 并 通过 硬 化 混凝 土 的含 气量 、 气 泡结构 和 冻融耐 久性进 行 验证 结果 表 明 ： 可 以通 过 水 泥稀 浆 试验 对 引气 剂的 引气性 能 和稳 泡性 能进行 初 步 判 断 ， 初 始 气泡 高度 大 则 引 气性 能 好 ， 气泡 高度 变化 快 则 稳 泡 性 能 差 ； 水泥砂 浆扩展 度 和插 捣 密度 法 同样 可 用 于评 价 混 凝 土 引气 剂 ， 引 气性 能好 则 同等 掺 量 下 对应 的 引气砂 浆插捣 密度 小 ， 稳 泡性 能 强则 砂 浆 扩展 度 和 插 捣 密 度值 的 变化 小 ； 新 拌 混凝 土 含 气 量 和硬 化 混凝 土含 气量 差异 大 ， 并 且相 关性 不 强 ， 高频振 捣调 整 了混 凝 土 的 气泡 间距 ； 稀 浆 泡沫 性 能、 砂浆扩展度和插捣 密度 、 硬化混凝土含气量以及气泡间距与混凝土抗冻性有一定的对应关 系 关键词 ：引气剂；水泥稀浆摇 泡； 砂浆插捣密度 ；气泡结构；冻融耐久性 中图分 类号 ： T U5 2 8 0 4 2 文 献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 4 0 4 0 3 3 Ev a l u a t i o n M e t ho d o f Pa v e me nt Co n c r e t e Ai r - Ent r a i ni n g Ag e n t KEGu o j ， TI AN Bo， WANG J i l i a n g ( Re s e a r c h I n s t i t u t e o f Hi g h wa y Mi n i s t r y O f Co mmu n i c a t i o n，B e i j i n g 1 0 0 0 8 8，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：The r a t i o n a l i t y o f m e t ho ds o f t h i n c e me n t pa s t e s h a ki n g b ubb l e ，c e m e nt m o r t a r di ve r ge nc e a nd r e a l de ns i t y t o e v a l ua t e t he c o nc r e t e a i r e nt r a i ne d pe r f o r m a n c e we r e di s c u s s e d，a nd t he n i t wa s p r ov e d by me a s u r e me n t o f a i r c o n t e n t ，b u b b l e s t r u c t u r e a n d f r e e z e t h a w d u r a b i l i t y o f h a r d e n e d c o n c r e t e Re s u l t s s h o w t h a t p r e l i mi n a r y j u d g me n t o f a i r e n t r a i n e d p e r f o r ma n c e c o u l d b e ma d e t h r o u g h t h i n c e me n t p a s t e t r i a 1 Th e h i g h e r t h e i n i t i a l b u b b l e ，t h e b e t t e r t h e b l e e d a i r p e r f o r ma n c e i s ；t h e f a s t e r t h e b u b b l e l e v e l c h a n - g e s ，t h e wo r s e t h e f o a m s t a b i l i t y i s Th e me t h o d o f c e me n t mo r t a r d i v e r g e n c e i s a s s u i t a b l e f o r u s e a s t h e me t h od o f r e a l d e n s i t y The l e s s t he c e me n t mor t a r d e n s i t y，t h e be t t e r t h e bl e e d a i r pe r f or ma n c e i s；t h e be t t e r t he f o a m s t a b i l i t y，t h e s m a l l e r t h e de v i a t i o n o f c e me nt m o r t a r d i v e r ge nc e f r o m t h e me t h od of r e a l d e ns i t y i s Ai r c o nt e n t d i f f e r e n c e b e t we e n f r e s h c o n c r e t e a nd ha r d e n c o nc r e t e i s l a r ge，wh i l e hi gh f r e qu e n c y v i b r a t i o n a d j u s t t h e s p a c i n g o f t he b u b b l e s p a c i n g Th e r e a r e s o me c o r r e s p o n d i n g r e l a t i o n s h i p s a mo n g f o a m s l u r r y p e r f o r ma n c e ；c e me n t mo r t a r d i v e r g e n c e a n d r e a l d e n s i t y；a i r c o n t e n t ，b u b b l e s p a c e a n d f r e e z e - t h a w d u r a b i l i t y o f h a r d e n c o n c r e t e r Ke y wo r d s ：a i r e n t r a i n i n g a g e n t ；t h i n c e me n t p a s t e s h a k i n g b u b b l e ；t a mp e d mo r t a r d e n s i t y；b u b b l e s t r u c t u r e；f r e e z e t ha w du r a bi l i t y 为改善现代混凝土的抗渗性、 抗冻性 和工 作性 。 ， 需 要 掺入 引气 剂 J T G F 3 0 - 2 0 0 3 ( 公 路水 泥混凝土路 面施工技术规 范 也规定滑模摊铺混凝 土必 须掺入 引气剂 目前 中国还没 有统 一 的引气 剂评 价方 法 和评 价 指标 较 为普 遍 的 引气 剂 检 测 方法 是 检 测 新 拌 混 凝 土的含气量 ， 而新拌混凝土的含气量与硬化混凝 土 的抗冻融耐久性并未呈现很好 的相关性m 因此结 收稿 日期 ： 2 0 1 3 - 0 3 1 6 ；修订 日期 ： 2 0 1 3 0 5 0 9 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 3 0 8 2 6 4 ) ； 交通运输部公路科学研究所基本科研业 务费项 目( 2 0 1 4 9 0 0 2 ) 第一作者 ： 柯 国炬 ( 1 9 8 3 一) ， 男 ， 湖北鄂州人 ， 交通运输部公路科学研究所助理研究员 ， 硕士 E ma i l ： k e g u o j u 1 6 3 c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 4 4 建筑材料学报 第 1 7 卷 合引气剂的作用效果和使用 目的 ， 需要建立有效 的 引气剂评价方法和评价指标 ， 来保证引气水泥混凝 土结构 物 的质量 引气 剂用 于路 面水 泥 混 凝 土 已成 为 常 态 ， 研 究 引气水泥稀浆性能、 引气水泥砂浆性能、 硬化混凝土 含气量以及硬化混凝土气泡结构与混凝土的抗冻融 耐久性 的对应关系， 建立路面混凝土引气剂的评价 方法 和评 价指标 ， 可 以 为引 气 剂 应用 于 水 泥 混凝 土 路面提供很好的理论支撑和技术支持 ， 对于提高路 面水泥混凝土的施工质量至关重要 1 试验 1 1 原 材 料 水 泥选 用金 隅牌 P O 4 2 5普通 硅 酸 盐 水 泥 ， 其化学组成见表 1 ； 细砂 为内蒙古天然河砂 ， 细度模 数 2 2 8 ， 表 观密 度 2 6 9 k g m。 ， 黏 土含 量 0 7 ( 质 量分数) ； 5 2 5 mi D _ 连续级配石灰岩碎石 ； 引气剂 ( a i r e n t r a i n i n g a g e n t ，AE A) ： 未 知组成 的进 口引气 剂 、 皂 苷 引气 剂 、 松 香热 聚 物 、 烷基 硫 酸盐 和 脂 肪 醇 硫酸 盐 等 ， 使用 前 均 稀 释 成 质量 分 数 为 ( 3 2 0 3 ) 的溶 液 ， 其 掺 量 为 0 3 0 8 ( 质 量 分 数) ， 各项技术指标见表 2 表 1 水泥的化学组成 T a b l e 1 C h e mi c a l c o mp o s i t i o n b y ma s s ) o f c e me n t F0 2 03 S i O2 Ca O Al 2 O。 M g O S O3 K2 O Na 2 O I L 44 25 77 55 55 61 5 72 09 076 01 14 9 2 试 验结果与讨论 2 1 水 泥稀 浆摇泡试 验 摇 泡试 验可 对 引气 剂 的引气 性能 和气 泡稳 定性 袭 2引气剂的技术指标 Ta b l e 2 Te c h n i c a l d a t a o f a i r - e n t r a i ni n g a g e n t 提供一个初步判断 掺有引气剂的水在外力作 用下 形成泡沫 ， 泡沫破灭形成水 ， 气泡的破灭速率依赖于 气泡的流体动力学特性， 包括气泡的大小和形状 ， 以 及气液界面的移动 初 始气泡高度反映了引气剂的 引气性能 ， 气泡高度随时间的变化反映了引气剂的 稳 泡性 能 目前主要存 在 2种 评 价引气 剂 的摇泡 方法 ： 1 ) 一般摇 泡法将 3 0 0 mL水 与 1 0 mL引 气剂 相 混 合 ， 倒人 1 0 0 0 mL量 筒 内 ， 振荡 3 0次后 产 生 泡 沫 ， 分 别记 录泡 沫 和水 的刻 度 以及 所对 应 的时 间 ， 其 关 系如下 ： Vd V。 一 ( 1 k ) t ( 1 ) 式中： 为时间 t 的排液量 ， mL； V。为振荡结束时 的量筒 内液体 体 积， mL； 一 1 k反 映泡 沫 破灭 的 速率 D = = = ( 3 1 0一V。 ) 3 1 0 ( 2 ) 式 中： D为摇泡消耗的液体量 2 ) 水泥稀浆摇泡法 将 3 0 0 mL水 、 1 0 mL引气剂 及 5 g 普通硅酸盐水泥相混合 ， 其余 同一般摇泡法 选定表 2中的 6种引气剂 ， 将其稀释为液体溶 液， 在相 同掺量下 ， 分别采用一般摇泡法和水泥稀浆 摇 泡法 来评 价 各 引气 剂 的 引 气 性 能 和 稳 泡性 能 2 种 摇泡 法试 验结果 见表 3 ， 4 由表 3 ， 4可 以看 出 ， 相 同条 件 下 ， 摇 泡 耗 液 量 多， 初始气泡高度偏大， 则 引气剂 的引气能力偏强 ； 若一1 k偏小 ， 则不同时刻的气泡高度变化较小 ， 泡 沫稳定性偏好 由表 3 ， 4还 可 以看 出 ， 在 其 他 条 件相 同 的情 况 下 ， 水 泥浆 体对 引气剂 的引 气性 能有很 大影 响 同样 的引气剂分别采用一般摇泡法 和水泥稀浆 摇泡法 ， 结果 呈现 出很 大 差 异 ： 一 般 摇 泡 法 中 引 气 剂 D 的 一 1 k 较 小 ( 排 液 速率 较 慢 ) ， 为 1 3 1 ， 引 气 剂 E 的 一 1 k 较大( 排液速率较快) ， 为 3 2 1 0 ， 这说 明引气 剂 D 的气 泡稳定 性 优 于 引气 剂 E； 在水 泥 稀 浆 摇 泡 法 中这种 现象则 相反 ， 引气 剂 E的 一1 k为 4 5 3 ， 引 气剂 D的为 1 5 8 4 同样对于引气剂 M 和 S ， 水泥的 掺入影响了二者的初始摇泡消耗液体量 ， 即发泡能 力 ： 一般 摇 泡法 试 验 中 ， 引气 剂 M 和 S的初 始 摇 泡 消耗液体量值分别为 7 4 和 3 0 ； 水泥稀浆摇泡 法试验中则为 6 0 和 3 8 1 从初始摇泡高度看， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 柯 国炬 ， 等 ： 路面混凝土引气剂评价方法 的研究 7 4 5 引气剂 M 在水泥稀浆中引气能力减弱， 而引气剂 S 则 相反 ， 并且 出现较 大差 异 ， 其 引 气能 力增 加 幅度 较 大 2种摇 泡 方法 中 ， 引气剂 M 和 C的 一I k变化 幅 度 最 大 ， 分 别 从 4 0 9 8减 小 到 1 7 3 ， 从 7 7 0 9减 小 到 3 3 8 2 ， 这说明引气剂 M 和 C在水泥稀浆 中的泡 沫稳 定性 变 好 ， 可能 与水 泥稀浆 黏 度等 因素 有关 水 泥稀浆 摇 泡试 验 中 ， 通 过对 比发 现 引 气剂 的 引气性能和稳泡性能并不存在对应关系 6种 引气 剂 均 表现 出不 同的 引气 性 能 和稳 泡 性 能 由表 4可 见 ， 初始气泡高度最大的是引气剂 C， 说明其引气性 能最 佳 ； 引气 剂 M ， S和 E 的气 泡 高度 随时 间变 化较 小 ， 说明其稳泡性能较好 ； 而引气剂 M 的初始气泡 高度最小 ， 引气性能最差 比较 2种 摇 泡法 的初 始 耗液 量 D， 发现 一 般 摇 泡 试验 的 D 值 较 小 ， 且 差 异 不 大 ； 水 泥 稀 浆 摇 泡 试 验的 D值明显较大 ， 且差异明显 这 可能与水泥稀 浆体系的离子和引气剂中的表面活性组分作用方式 及 效果 有关 ， 水 泥 稀 浆 震 荡 液泡 膜 的厚 度 在 水 泥 颗 粒和表面活性组分 的相互作用下大幅增加， 且差异 明显 ， 表 现 出来 的是 初 始 耗 液 量 D 值 的 增 加 和 差 异 化 因此可认为 ， 一般摇泡法和水 泥稀浆摇泡法 是 2种完 全不 同 的方 法 ， 呈 现 出 引 气 剂 在 不 同体 系 中 的作用特点 可能是因为水泥稀浆的水泥水化离子 、 体系黏度等物理化学特性的改变 ， 影响了引气剂 的 引气性能 因混凝土体系与水泥稀浆体系更为接近 ， 故水泥稀浆摇泡法更能反映引气剂在水泥混凝土 中 的引气 性能 和稳 泡性 能 2 2砂浆 扩展 度和插 捣 密度 法 胶凝体系中引气剂 由 3部分组成 ： 一部分吸附 于固体颗粒表面 ， 一部分分散于液相中， 还有一部分 分散在液相和气相的界面上 因为水 泥水化体系的 物理 化学 性质 不 断 改变 ， 所 以这 3个 部 分 的表 面 活 性剂均处在动态平衡 中 吸附在固体颗粒表面的表 面活 性剂对 气 泡 的形 成 和稳 定 基 本 没 有 贡献 ； 分 散 在液相和气相界面的表面活性剂直接影响体系气 泡 的形 成和稳 定 ； 分 散 于 液 相 中 的表 面 活 性 剂起 到 过 渡 的作用 ， 保证吸附在固体颗粒表面 的表面活性剂 和分散 在液 相 和气相 界 面 的表 面 活性剂 平衡 转化 气 泡 和孔 隙是 两 个 概 念 ， 气 泡 呈 球 形 ， 表 面 光 滑 ， 起 到 滚珠 轴 承 的作 用 ， 间接 补偿 微 细集 料 ， 从 而 改善流动性 ， 因此砂浆 引气 的宏观表现是扩展度值 变 大 ， 表 观插 捣密 度 变小 初始扩展度值和砂浆插捣密度值体现了引气剂 的引气性能 ， 砂浆延迟扩展度值和砂浆插捣密度值 的变化则反映了引气剂的稳泡性能 试验部分采用 国标 中胶砂强度 的配合 比， 同时 为了体现引气剂 的减水作用和路面水泥混凝土配合 比的特点 ， 将胶 砂试验 的水灰 比( 质量 比) 固定在 0 4 水泥砂浆试验配合比和结果见表 5 ， 6 O 0 O 0 O 0 2 1 1 6 6 6 3 3 3 4 7 6 0 5 O O 0 O 3 1 1 1 6 3 3 3 5 8 6 O 0 O O O O 0 2 1 2 7 8 4 3 3 7 8 6 O O 0 O 0 O 9 7 1 0 1 2 5 3 3 8 9 7 2 8 0 4 6 3 3 2 3 7 2 8 2 0 8 6 2 l 2 4 4 2 4 0 9 7 O 9 9 9 0 O 0 O 0 O 2 。 = 吼 m姗 2 3 6 O 8 4 0 1 0 7 1 4 O O 0 8 0 8 3 3 3 2 3 2 E D S M C B 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 4 6 建筑材料学报 第 1 7卷 表 5 水泥砂浆试 验配合 比 T a b l e 5 M i x p r o p o r t i o n o f mo r t a r Mi x p r o p o r t i o n ( k gm一 。 ) S o l i d c o n t e n t C e me n t S a n d Wa t e r AE A o f AE A( b y ma s s ) X 由表 6可知 ， 引气剂 C 的初始 扩展 度最 大 ， 引气 剂 E次之 ， 且 两 者 的 3 0 mi n扩 展度 均未 发 生改 变 ； 引气剂 M， B， D 的水泥砂浆初始插捣密度偏大 ， 引 气剂 C， E， S的偏 小 ， 其 中 引气 剂 D 的 3 0 mi n插捣 密度改变率偏大， 其他引气剂的插捣密 度改变率不 表 6 水泥砂浆试验结果 T a b l e 6 T e s t r e s u l t s o f mo r t a r E D S M C B 1 8 0 1 5 0 1 7 0 1 5 0 1 8 5 1 5 8 1 5 3 2 2 O 1 6 6 2 1 9 1 4 7 2 0 5 大 这可在一定程度上说明引气剂 C ， E的引气和稳 泡性能较好 ； 引气剂 M 的引气性能较差 引气剂 D 的初始扩展度较大 ， 但 3 0 mi n扩展度损失很快 ， 插 捣密度也改变很多， 这说 明 D的引气性能较好 ， 稳 泡性能很差 砂浆扩展度和插捣密度法 的结果与水 泥稀浆摇泡试验结论相似 2 3混凝 士含气 量 、 气 泡结构 和冻 融耐 久性 通过对硬化引气混凝土的气泡结构分析 ， 发现 引气气泡直径为 1 0 m1 mm 一定 的含气量下气 泡 比表面积与气泡数量 、 气泡直径成 比例关系， 大的 比表面积意味着存在大量的小气泡 为了保证混凝 土的抗 冻融 耐 久 性 ， 混 凝 土 的 气泡 间 距 应 小 于 0 2 mm， 同时气泡比表面积应大于 2 4 mm 2 ra m3 r 目前的水 泥混凝 土路 面一般采用滑模摊 铺施 工， 是典型的低坍落度混凝土， 需要高频振捣 研究 发现高频振捣后 ， 新拌混凝土含气量大幅度降低 ， 不 同引气剂的混凝土经高频振捣前后气泡结构有很大 差异口 本文研究 6种引气剂在低坍落度路面混 凝土 中引气 结 构 的变 化 ， 比较 新拌 混 凝 土 的含 气 量 和硬 化混凝 土 的气 泡 结 构 ， 分 析 引气 剂 评 价方 法 的 合理性 相关混凝土试验配合 比和坍落度见表 7 ， 不 同试验条件下对应的试验结果见表 8 根据 AS TM C 4 5 7 9 8 来测定硬化混凝土的气 泡参数 采用的硬化混凝 土气泡特征参数计算公式 如 下 ： a A N ( 3 ) 式中 ： 口为平均气泡面积 ， p m。 ； A为累计气泡面积 ， m ； N 为气泡个数 A 一 椒 1 0 0 9 5 ， ( 4 ) 式中： A 为 含 气 量 ， ； 为 单 位 面 积 内的 气 泡 个数； LL =一 P (aA ) ,P A+ 1 )13 |4 3 33 E 1 4 ( P A 1 P A 。 4 3 3(5 ) 【L 一 + 1) “ 。 一 1 ， 。 式中： L为气泡 间距 系数 ； P 为浆体含 量 ( 质量分 数 ) ， 表 7 混凝土试验配合比和坍落度 Ta b l e 7 M i x p r o p o r t i o n o f c o n c r e t e a n d s l u mp N o t e ： Amo u n t o f a i r e n t r a i n i n g a g e n t wa s a d j u s t e d u n t i l t h e C O I l c r e t e a i r c o n t e n t wa s( 5 0 3 ) 由表 8可知 ， 新拌混凝土含气量与硬化混凝土 含气 量 出现很大 差异 ， 高频 振 捣 1 5 S 对 混 凝 土含 气 量产生较大影响 ， 并且不 同类型的引气剂 ， 在高频振 捣作用下含气量改变值也不 同 高频振捣 混凝土硬 化含气 量 与一般 混 凝 土硬 化 含 气 量差 别 不 大 ， 但 是 气泡间距却呈现减小趋势， 从某种意义上来看 ， 高频 振捣 调整 了引气 混凝 土的气 泡结构 由表 8中的混凝 土 3 0 0次冻融 循环 的试 验结 果 可 以看 出 ， 引气 剂 C表 现 出最 好 的抗 冻 性 ， E次 之 ； 高频振捣混凝土的冻融强度损失率与气泡间距基本 呈 线性关 系 ； 2 0 0 m 以内气 泡 间距 的混凝 土表 现 出 良好的抗冻性 ； 振捣 1 5 S 硬化混凝土含气量与气泡 间距之 间基本 呈线性 关 系 由表 8 还可见 ， 经过高频振捣 的新拌 路面水泥 混凝土 的含 气 量 并 不 能很 好 地 反 映 混 凝 土 的抗 冻 性 ； 硬化 混凝 土 的含 气 量 和气 泡 间距 以及 抗 冻融 耐 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 柯 国炬 ， 等 ： 路面混凝 土引气剂评价方法的研究 7 4 7 No t e ： Tl Fr e s h c o nc r e t e；T2 一 Fr e s h c o nc r e t e a f t e r h i g h - f r e q u e n c y v i br a t i o n 1 5 Sl T3 一 Ha r d e n c o n c r e t e ；T4 一 H a r d e n c o nc r e t e a f t e r h i g h - f r e q u e nc y v i b r a t i o n 1 5 S ；T5 - H i g h - f r e q u e nc y v i br a t i o n 1 5 S c o n c r e t e s t r e n g t h l o s s a f t e r f r e e z e t ha w 3 0 0 c y c l e s 久 性 呈现 很好 的线 性 关 系 ， 硬 化 混 凝 土 的 含 气量 越 大 ， 其 中气泡间距越小 ， 抗冻性越强 2 4综合 分 析 水泥稀浆摇泡试验 中引气剂 C的引气 性能最 佳 ， 引气剂 E的稳泡性 能较好 ； 砂浆扩展度 和插捣 密 度法 中引气 剂 C的扩 展 度 和 延 迟扩 展 度 最 大 ， 砂 浆插捣密度和延迟砂浆插捣密度最小 ， 引气剂 E次 之 ； 高频振捣 1 5 S 硬化混凝土气泡 间距较小的是引 气剂 E和 C， 其中引气剂 C的 3 0 0次冻融循环强度 损失率最小 3 结 论 ( 1 ) 水 泥稀 浆 泡 沫 性 能 、 砂 浆 扩 展 度 和 插 捣 密 度 、 硬化混凝土含气量、 气泡间距与混凝土冻融耐久 性之间有一定的对应关 系 引气性能好则水泥稀浆 初始气泡高度大、 砂浆初始扩展度大 、 插捣密度小 ； 稳泡性能强则水 泥稀浆气泡破灭速度慢、 砂浆延迟 扩展度和插捣密度变化小 ； 较好 的引气性能和稳泡 性能对应较大的硬化混凝土含气量、 较小的气泡 间 距和较好 的混凝土抗冻融耐久性 ， 同时引气性能和 稳泡性能不存在对应关系 建议采用水泥稀浆摇 泡 法 、 水泥砂浆扩展度 和砂浆插捣密度法或者结合 三 者对 引气 剂 的性 能 进 行 简 单评 判 ， 最 后 通 过 硬化 混 凝 土 的气 泡结 构 和冻 融耐久 性进 行 验证 ( 2 ) 新拌混凝土含气量和硬化混凝 土含气量存 在很 大差 异 ， 且关 系不 明显 ， 高 频振 捣大 幅 降低 混凝 土 的含气 量 ， 同 时调整 了混 凝 土 的气 泡 结构 对 于 经 过高 频振 捣 的路 面 水 泥 混 凝 土 而言 ， 硬 化 混凝 土含 气量更能反映混凝土的抗冻性 参考 文献 ： 1 WHI TI NG D， S T ARK D Co n t r o l o f a i r c o n t e n t i n c o n c r e t e R Wa s h i n g t o n ， D C ： NC HR P， 1 9 8 3 2 杨钱 荣 ， 黄士 元 引气 混凝 土 的特 性研 究 I- J 混 凝 土 ， 2 0 0 8 1 1 ( 5 ) ： 3 - 7 YANG Qi a n r o n g， HUANG S h i y ua n Ch a r a c t e r i s t i c s o f a i r a n t r a i n e d c o n c r e t e J C o n c r e t e ， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 3 - 7 ( i n C h i n e s e ) 张金喜 ， 郭 明洋 ， 杨荣俊 ， 等 引气剂对硬化混凝土结构和性能 的影 响口 武汉理工大学报 ， 2 0 0 8 ， 3 0 ( 5 ) ： 3 8 4 1 Z HANG J i n x i ， GUO Mi n g y a n g， YANG R o n g j u n， e l a 1 E f f e c t o f a i r e nt r a i n i n g a d m i x t u r e s o n t he s t r u c t u r e a n d p r o p e r t i e s o f h a r d e n e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f Wu h a n Un i v e r s i t y o f Te e h n o l o g y， 2 0 0 8， 3 O( 5 )： 3 8 4 1 ( i n Ch i n e s e ) TANES I J ， MEI NI NGER R Fr e e z e - t h a w r e s i s t a n c e o f c o n c r e t e wi t h ma r g i n a l a ir c o n t e n t R Wa s h i n g t o n ，D C ： O f f i c e o f I n f r a s t r u c t u r e Re s e a r c h a n d De v e l o p m e n t Fe d e r a l H ig hwa y Ad mi n i s t r a t i o n， 2 0 0 6 G0NNERM AN H F Te s t s o f c o n c r e t e s c o n t a i ning a i r - e n t r a i n i n g Po r t l a n d c e me nt s o r a i r e n t r a i n i n g ma t e r i a l s a d d e d t o b a t c h a t mi x e r J AC I Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 1 9 4 4 ，1 5( 6 ) ； 4 7 7 5 07 POW ERS T C Th e a i r r e q u i r e me n t o f f r o s t r e s i s t a n t c o n c r e t e c Hi g h wa y Re s e a r c h B o a r d P r o c e e d i n g s Wa s h i n g t o n ，D C： H i g h wa y Re s e a r c h Bo a r d， 1 9 4 9， 2 9： 1 8 4 2 1 1 KLI EGER P Ef f e c t o f e nt r a i n e d a i r o n t h e s t r e n g t h a n d d ur a b i l i t y o f c o n c r e t e s ma d e wi t h v a r i o us ma x i mu m s i z e s o f a g g r e g a t e C Hi g h wa y Re s e a r c h B o a r d P r o c e e d i n g s Wa s h i n g t o n，DC ： Hi g h wa y Re s e a r c h Bo a r d， 1 9 5 2， 3 1： 1 7 7 2 0 1 陈应钦 引气剂 的作用及 高性能混 凝土引气 剂的研究 I- J 新 型建筑 材料 ， 2 0 0 2 ( 2 ) ： 1 - 3 CHEN Yi n g q i ng The r o l e o f a i r e n t r a i ni n g a ge n t a n d r e s e a r c h o f h i g h p e r f o r ma n c e a i r e n t r a i n i n g a d mi x t u r e J Ne w Bu i l ding Ma t e r i a l s ， 2 0 0 2 ( 2 )： 1 - 3 ( i n Ch i ne s e ) 罗付军 ， 王硕太 ， 付亚伟 高性能引 气路面混 凝土研究 J 混 凝 土， 2 0 0 9 ( 9 ) ： 1 4 1 7 LUO Fu j u n， W ANG S h u o t a i ， FU Ya we i Hi g h p e r f o r ma n c e a i r - e n t r a i n i n g p a v e me n t c o n c r e t e J C o n c r e t e ， 2 0 0 9 ( 9 ) ： 1 4 1 7 ( i n Chi n e s e ) 吴方正 ， 郭 大鹏 ， 王稷 良， 等 引气剂 对砂浆 流变 性 能的影 响 J 混凝 土， 2 0 1 3 ( 2 ) ： 1 1 0 W U Fa n g z he n g， GUO Da p e n g， W ANG J i l i a n g， e l a 1 Ef f e c t o f a i r e n t r a i n i n g a g e n t o n r h e o l o g i c a l p r o p e r t i e s o f mo r t a r J Co n c r e t e ， 2 01 3( 2 )： 1 1 0 ( i n Ch i n e s e ) 杨钱荣 ， 张树青 ， 杨全兵 ， 等 引气剂对混凝土气泡特征参数的 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 4 8 建筑材料学报 第 1 7 卷 E 1 2 3 1 3 影响t- J 同济大学学报： 自然科学版 ， 2 0 0 8 ， 3 6 ( 3 ) ： 3 7 4 3 7 8 YANG Qi a n r o n g， ZHANG S h uq i n g， YANG Qu a n bing， e l a 1 Ef f e c t s o f a i r - e n t r a i n i n g a g e n t o n a i r v o i d p a r a me t e r s o f c o n c r e t e J J o u r n a l o f To n g j i Un i v e r s i t y ： Na t u r a l S c i e n c e ， 2 0 0 8， 3 6( 3 )： 3 7 4 - 3 7 8 ( i n Ch i n e s e ) AS EL L J C o n t r o l o f a i r c o n t e n t i n c o n c r e t e J C o n c r e t e Co n s t r u c t i o n， 1 9 8 4， 8( 2 9 )： 2 3 2 8 杨钱荣 ， 朱蓓蓉 ， 杨全兵 ， 等 高频振捣对 引气混凝土气泡特征 参 数的影 响口 建筑材料学报 ， 2 0 0 7 ， I O ( 3 ) ： 3 3 1 3 3 6 1 4 1 5 YANG Qi a n r o n g，ZHU Be i r o n g，YANG Qua n b i n g，e l a 1 Ef f e c t s o f h i g h f r e l u e n c y v i b r a t i o n o n a i r v o i d p a r a me t e r s o f a i r - e n t r a i n e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 7 ， 1 0 ( 3 )： 3 3 1 - 3 3 6 ( i n Ch i n e s e ) DU L i a n x i a n g Me c h a n i s ms o f a i r e n t r a i n me n t i n c o n c r e t e J Ce m e n t a n d Co n c r e t e