掺合料和粗骨料对C60高性能混凝土徐变性能的影响.pdf

2 0 1 1 年第 1 1 期 1 1月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA C0NCRET E AND CEMENT PRODUCTS 2 01 1 No1 1 No v e mb e r 掺合料和粗骨料对 C 6 0高性能 混凝土徐变性能的影响 肖 佳 ，陈 雷 ， 邢 昊 ( 1 ． 中南大学土木工程学院 ， 长沙 4 1 0 0 7 5 ； 2 ． 中铁大桥局集团桥科院有限公司， 武汉 4 3 0 0 3 4 ) 摘 要 ： 通过混凝土徐 变试验研 究了 C 6 0高性能混凝 土的徐变性能。试 验结果表 明 ， 随 着龄期增 长， 徐 变系数 增大 ， 收缩变形增加 ， 徐 变速率降低 。同龄期 时 ， 双掺 2 3 ％粉 煤灰和 1 0 ％矿粉降低 了混凝土的徐变 系数 和收缩应 变； 持荷 1 8 0 d ， 纯水 泥混凝 土的徐 变 系数 为 1 ． 3 0 4 ， 而双掺 混凝土徐 变系数较纯水泥混凝土 下降 了 1 O ． 4 ％。 小石率 6 0 ％的 双掺 混凝土持荷 1 8 0 d的徐 变系数 为 0 ． 9 9 6 ， 较 小石 率 5 8 ％的徐 变 系数相应降低 了 1 4 ． 7 ％。在 0 " ~ 1 8 0 d测试持荷时间 内， 实测 的徐 变 系数 约为中铁规 范计算徐 变 系数的 5 3 ％~ 7 2 ％， 约为 中交规范计算徐变 系数的 5 0 ％ - 7 3 ％。 关键词： 混凝土 ； 粉煤灰 ； 矿粉 、 石 率 ； 徐变 Ab s t r a c t ：T h e c r e e p p r o p e r t i e s o f C6 0 h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e a r e s t u d i e d t h r o u g h c o n c r e t e c r e e p e x p e rime n t ． T h e e x p e r i me n t t e s t r e s u l t s i n d i c a t e t h a t c r e e p c o e mc i e n t a n d s h r i n k a g e d e f o r ma t i o n i n c r e a s e a n d c r e e p r a t e d e c r e a s e s wi t h a g e d e v e l o p i n g ．At t h e s a me a g e ，mu l t i p l e mi x t u r e o f 2 3 ％ fl y a s h a n d 1 0 ％s l a g ma k e s t h e c r e e p c o e ffic i e n t a n d s h r i n k a g e s t r a i n o f c o n c r e t e r e d u c e ， a n d t h e c r e e p c o e ffic i e n t o f c e me n t c o n c r e t e i s 1 ． 3 0 4 a f t e r l o a d i n g 1 8 0 d ， w h i l e t h a t o f mu h i p l e mi x t u r e c o n c r e t e d e c r e a s e s b y 1 0 - 4 ％ c o mp a r e d wi t h t h a t o f p u r e c e me n t c o n c r e t e ． Af t e r l o a d i n g 1 8 0 d ． t h e c r e e p c o e ffic i e n t o f mu l t i p l e mi x t u r e c o n c r e t e wi t h 6 0 ％ h a n d s t o n e r a t e i s 0 ．9 9 6 。w h i c h r e d u c e s b y 1 4 ． 7 ％ c o mp a r e d w i t h mu l t i p l e mi x t u r e c o n c r e t e wi t h 5 8 ％ h a n d s t o n e r a t e ． Du r i n g O- 1 8 0 d l o a d i n g t i me ． t h e t e s t i n g c r e e p c o e ffic i e n t i s 5 3 ％一 7 2 ％o f c a l c u l a t e d v a l u e o f C h i n e s e r a i l w a y s p e c i fi c a t i o n a n d i s 5 0 ％ ～ 7 3 ％o f c a l c u l a t e d v a l u e o f Ch i n e s e t r a f fi c s p e c i f i c a t i o n ． Ke y wo r d s ：C o n c r e t e ； F l y a s h ； S l a g ；Ha n d s t o n e r a t e ； C r e e p 中图分类号 ： T U 5 2 8 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 — 4 6 3 7 ( 2 0 1 1 ) 1 1 ～ 1 1 — 0 5 0前言 混凝土徐变在加载初期发展较快 ， 而后逐渐减 慢 ， 其延续时间可达数年。一般在加载的第一个月 内完成全部徐变量的 4 0 ％， 3个月后完成约 6 0 ％， 一 年到一年半完成约 8 0 ％， 在 3 ～ 5年 内基本完成。通 过研究 ， 对高性能混凝土与普通混凝土的徐变认识 得出了一些共性 的看法 ： ( 1 )骨料对限制徐变起到 重要作用l J ； ( 2 ) 高性 能混凝土徐变 比普通混凝土徐 变显著降低 ，普通混凝土 的徐变系数约在 2 ～ 4之 间 ，而高性能混凝土的徐变系数在 1 ． 8 ～ 2 ． 4之间 ， 主要归 因于高性能混凝土 的低水胶 比及较低 的干 燥徐变[3 - 4 1 ； ( 3 ) 收缩徐变主要发生在浆体区 ， 其不均 匀性 主要集中在浆体富集区is ] ； ( 4 ) 最大 的应变及最 大的应变差主要发生在界面过渡区。高性能混凝土 由于采用低水胶 比及掺加矿物掺合料和化学外加 剂改善 了界面过渡区结构 ，使混凝土更趋 于均匀。 对于高性能混凝土与普通混凝土 ， 由于骨料与水泥 浆应变不 同导致界面过渡 区附近区域局部 高应变 是 明显的 ， 研究 表明 ， 高性能混凝土界面过渡区附 近的高应变区厚度约是普通混凝土的一半[ 5 1 。 本文 以 C 6 0高性能混凝土为研究对象 ， 在( 2 0 3 ) c ( 二 、 相对湿度 为( 6 0 5 ) ％的条件下 ， 开展了混凝 土 的徐变试验研究 ， 探讨 掺合料和粗骨料对 C 6 0高性 能混凝土徐变性能的影响规律。 1 试验 1 ． 1 试验原材料 水泥 ： P 0 5 2 ． 5级 ，密度 3 ． 1 5 g ／ c m ，实测强度 58 ． 8 MP a。 粉煤灰 ： I级 ， 密度 2 ． 7 8 g ／ c m ， 比表面积 4 7 2 m2 ／ k g 。 矿粉 ： 密度 2 ． 9 5 g ／ c m 。 ， 比表面积 4 2 0 m V k g 。 碎石 ： 5 ~ 2 5 m m碎石 ， 表观密度 2 ． 6 5 g ／ c m ， 小石 ( 5 — 1 0 mm) ， 大石 ( 1 0 ～ 2 5 mm) 两种级配。 砂 ： 表观密度 2 ． 6 3 g ／ c m ’ ， 细度模数 2 ． 5 6 ， 中砂 ， 一 11— 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 1 年第 1 1 期 混凝土与水泥制品 总第 1 8 7期 Ⅱ区， 级配合格。 水 ： 自来水 。 1 ． 2 混凝土配合比 以粉煤灰和矿粉双掺 、 小石率【 小石率= 小石质 量／ ( 小石质 量+ 大石质量 ) x 1 0 0 ％]分别 为 5 8 ％和 6 0 ％，考察粉煤灰和矿粉双掺 以及小石率对混凝土 收缩徐变的影响 ， 混凝土配合比见表 1 。 1 ． 3 试验 方法 表 1 混凝 土配合 比 k g ／ m 按 G B ／ T 5 0 0 8 1 — 2 0 0 2 { 普通混凝土力学性能试验 方法标准》成型 1 0 0 mmx l 0 0 m mx 3 0 0 mm混凝 土试 件 ，试件成 型后在标准养护条件下养护 2 4 h后拆 模 ， 拆模后继续放在标准养护室继续养护至 2 8 d ， 测 试混凝土 2 8 d 龄期的轴压强度 。 用钢模成型 6个 1 0 0 m mx 1 0 0 m mx 4 O O mm混凝 土试件 ( 每个试件长轴方 向两个侧面中部共预埋 4 个预埋件) ， 3个试件用于测试徐变变形( 采用外装 式变形测量装置测量 ) ，另外 3个用于测试 收缩变 形 ( 采用外装式变形测量装置测量) 。成型前 ， 先在 钢模 内壁均匀涂抹润滑油， 再在钢模侧面从中心 向 左右 6 0 ra m处各安装一个预埋件 ( 预埋件通过丝杆 和螺母 固定在钢模侧壁 ) ， 然后浇注混凝土成型 ， 试 件成型后在标准养护条件下养护 2 4 h后拆模 ， 拆模 后继续 放在标准养 护室继续养 护至规定 龄期 ， 按 G B J 8 2 — 8 5 《 普通混凝土长期性能和耐久性能试验 方法》 测试规定持荷龄期 的徐变 系数。试验时取徐 变应力为混凝土 2 8 d轴压强度的 4 0 ％， 各配合比混 凝土 2 8 d轴压强度及加 荷徐变应力列 于表 2 。在 ( 2 0 _+ 3 ) 0 ( 2 、 相对湿度为( 6 0 5 ) ％的条件下 ， 采用外装千 分表 ( 千分表通过连杆与预埋件连接 ， 通过测读千 分表读数计算试件变形 ) 测试 4 0 ％载荷水平下高性 能混凝土的徐变系数。实验的测试装置为弹簧式压 缩加荷系统 ，利用千分表测量持荷 1 d 、 3 d 、 7 d 、 1 4 d 、 2 8 d 、 4 5 d 、 6 0 d 、 9 0 d 、 1 2 0 d 、 1 5 0 d和 1 8 0 d混 凝土 试件 的变形值 。在测读变形的同时测定同条件放置收缩 试件的收缩值 。试件受压后 ， 在 7 d 、 2 8 d 、 6 0 d和 9 0 d 检查荷载的保持情况 ， 如果荷载变化大于 2 ％， 应予 以补足。采用 1 0 0 m mx 1 0 0 mm x 4 0 0 m m试模 ， 2 4 h后 拆模并放入标准养护室养护 ， 养护至 2 1 d ， 移人徐变 表 2 混 凝 土轴 压强 度 及 加 荷 徐 变 应 力 一 l 2一 室继续养护至 2 8 d ， 根据 G B J 8 2 — 8 5 《 普通混凝土长 期性能和耐久性能试验方法》 ，利用弹簧式压缩徐 变仪测试混凝土徐变。 1 ． 4 评价指标 混凝土徐变值按式( 1 ) 计算 ： ：— Lt mL 一 0 — 8 ( 1 ) 式中： ——加荷 t 天后的混凝土徐变值 ； L——加荷 t 天后混凝土的总变形值 ， m m； —— 加荷时测得 的混凝土初始变形值 ， mm； L ——测量标距 ， mm； E t ——同龄期混凝土的收缩值。 徐变度按式 ( 2 ) 计算 ： c f ( 2 ) 式中： ——加荷 t 天的混凝土徐变度 ， 1 ／ MP a ； 徐 变应力 ， MP a 。 混凝土徐变系数按式 ( 3 ) 计算 ： = ( 3 ) SO 式中： ——加荷 t 天的混凝土徐变系数 ； 8 ——混凝土在加荷时测得的初始应变值 ， 即 8。： Lo 。 2 试 验结 果与 分析 2 ． 1 徐变系数 2 ． 1 ． 1 粉煤灰和矿粉双掺的影响 粉煤灰 和矿粉双掺对混凝土徐变 的作用 主要 有两个方面。一方面， 粉煤灰和矿粉双掺发挥优势 互补效应 ， 增 强了混凝土 的强度 、 改善了混凝土 内 部 的孔结构 、 降低 了孑 L 隙率 ， 使毛细管通 道阻力增 大 ， 进而提高了混凝土抵抗变形 的能力 ， 降低 了混 凝土的徐变。另一方面 ， 低水胶比高性能混凝土中， 有较多未参与水化的颗粒 ， 颗粒 的弹性模量对混凝 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 肖 佳 ， 陈雷 ， 邢吴 掺合料和粗骨料对 C 6 0高性能混凝土徐变性能的影响 土徐变也有一定的影响。赵庆新等[ 6 1研究也得出， 水 化产物数量不是决定粉煤灰混凝土徐变 的唯一 因 素。对于高性能混凝土 ， 由于水胶 比较低 ， 水泥石内 部未水化水 泥较多 ，用掺合料等量替代水泥后 ， 水 化后期胶凝材料体系对混凝土弹性模量 的贡献不 同 ， 对 于低水胶 比混凝 土 ， 未发生反应 的胶凝材料 颗粒较多 ， 因此 ， 颗粒 的弹性模量影 响混凝土 的弹 性模量 ， 即影 响混凝 土抵抗变形 的能力 ， 影 响混凝 土的收缩徐变。 双掺对混凝土不 同持荷 龄期徐变系数 的影 响 见图 1 。从 图 1中可知 ， 随着龄期增长 ， 徐变系数增 大 ； 粉煤灰和矿粉复合使用降低了混凝土的徐 变系 数 ， 粉煤灰掺量 2 3 ％、 矿粉掺量 1 0 ％的混凝土 Bl的 徐变系数较纯水泥混凝土 B 0的徐变系数小 ；持荷 1 8 0 d ，纯水泥混凝土 B 0的徐变系数为 1 ． 3 0 4 ， B 1 较 B 0下降了约 1 0 ． 4 ％。 持荷 龄期， d 图 1 双掺对混凝土不同持荷龄期徐变系数的影响 持荷龄期／ d 图 2 小石率对混凝土不 同持荷龄期徐 变系数 的影响 2 ． 1 ． 2 小石率的影响 小石率对混凝土不 同持荷龄期徐变 系数 的影 响见 图 2 。 从图 2可以看出 ， 小石率为 5 8 ％的混凝土 B1的徐变 系数较小石率为 6 0 ％的混凝土 B 2的徐 变系数大 ， 持荷 1 8 0 d时， B l的徐变系数为 1 ． 1 6 8 ， 小 石 率 由 5 8 ％增 长 到 6 0 ％，徐 变 系数 相应 降低 了 1 4 ． 7 ％ 。 2 ． 2 徐变速率 混凝土可分成两部分 ， 一部分是在荷载作用下 产生粘性流动的水泥浆体 ， 另一部分是在荷载作用 下不产生流动的惰性骨料 。当混凝土受荷时 ， 水泥 浆体 的流动受到骨料的阻碍 ， 结果使骨料承受较高 的应力 ， 而水泥浆体承受的应力随时间而减小 。由 于水 泥浆体 的徐变 与加荷应力成正 比， 因此 ， 随着 加荷应力逐渐从水泥浆体转移到骨料来 承受 ， 徐变 速率( 即徐变增长的速度 ) 将逐渐减小。图 3为混凝 土徐变速率随龄期增长的发展规律 。从图 3可以看 出， 早期徐变发展较快 ， 随着龄期增长 ， 徐变速率降 低 。6 0 d为徐变速率 的转折点 ， 6 0 d之前 ， 各组混凝 土徐变速率相对较大 ； 6 0 d之后 ， B 0 、 B 1和 B 2混凝 土徐变速率几乎相同。 2 O 1 5 瓣 1 0 5 0 0 2 0 4O 6 o 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 1 8 0 持荷龄期， d 图 3 不同持荷 龄期 混凝 土的徐变速率 2 ． 3 收 缩应 变 2 ． 3 ． 1 粉煤灰和矿粉双掺 的影响 图 4为粉煤灰和矿粉双掺对混凝土不 同龄期 收缩变形的影响。从图 4可 以看出， 各配合 比混凝 土随龄期增长 收缩 变形增大 ， 早期发展较快 ， 后期 趋于平缓 ； 在 1 0 d [ ( 2 0 -+ 3 ) o C、 相对湿度 ( 6 0 + 5 ) ％环境 条件下 ， 继续养护混凝土试件 7 d ] 之前 ， 双掺混凝土 的收缩变形较纯水泥混凝土大。由于掺合料对水泥 石孔 隙结构 的细化对混凝 土的收缩有两方面 的影 一 1 3— 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 1 年第 1 1 期 混凝土与水泥制品 总第 1 8 7期 响： 一方面使临界半径减小 的速率加快 ， 收缩加快 ； 但另一方面又使水分迁移的速度减小 ，收缩减慢。 在收缩的最初阶段 ， 表层 的水分蒸发很快 ， 之后进 一 步蒸 发更多 的水分受 到水 分迁移 速率 的控制 。 1 8 0 d时 ，双掺混凝土的收缩应变为 2 3 5 ． 8 3 x 1 0 ， 较 纯水泥混凝土下降了约 2 5 ． 2 ％。 究其原因， 一是掺合 料后期的火 山灰反应增强了水泥混凝土的强度 ， 水 泥石弹性模量较高 ， 水化引起的 白干燥所造成 的干 燥 收缩应变较小 ； 二是掺合料加入后 ， 降低 了水泥 的数量 ， 增大 了水泥的有 效水灰 比 ， 降低 了由水泥 水化引起 白干燥所导致 的 自收缩变形 ； 三是掺合料 改善了水泥石 内部孔隙结构和特征 ，减小 了孔径 ， 在( 2 0 + 3 ) ℃、 相对湿度( 6 0 + 5 ) ％环境条件下 ， 掺合料 混凝 土 的 水分 蒸发 较 纯水 泥 混凝 土 慢 ， 即干 燥 收缩 变形 较小 。 里 嫖 O 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 l 8 O 持荷龄期／ d 图 4 双掺对混凝土不 同龄期收缩应变的影响 2 ． 3 ． 2 小石率的影响 小石率对收缩应变 的影响有两方面 ：一方面 ， 随小石率的增大 ， 混凝土的弹性模量及抗压强度相 应提高 ， 水泥石抵抗变形的能力增大 ， 收缩值减小 ； 另一方面 ， 随小石率增大 ， 骨料总 比表面积增大 ， 骨 料耗水量相应增 多 ，降低 了胶凝材料的有效水胶 比， 且 小粒径骨料 的增多 ， 减小 了混凝 土内部孔 隙 直径 ， 导致水泥石 内部 自干燥作用较大 ， 混凝土收 缩 变形增 大 。 图 5为随龄期增长小石率对 收缩应变 的影响。 从 图 5可以看 出 ， 随着龄期增长 ， 混凝 土收缩应变 增大 ； 同龄期时 ， 小石率 为 5 8 ％的混凝土 的收缩变 形较小石率为 6 0 ％的混凝土的小。小石率对混凝土 后期收缩的影响较早期大， 6 0 d之前 ， 小石率 5 8 ％和 6 0 ％的混凝土的收缩变形相差不大 ， 1 8 0 d时 ，小石 一 1 4 一 率 由 5 8 ％增 加 到 6 0 ％ ，收 缩 变 形 相 应 增 大 了 2 7． 7 ％ 。 3 0 0 2 5 0 2 00 l 5 0 1 00 5 O O 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 00 l 2 0 1 4 0 l 6 O l 8 O 持荷龄期／ d 图 5 小石率对混凝土不同龄期收缩应 变的影 响 2 ． 4 实测徐变系数与按铁路规范及公路规范计算 的徐变系数的对 比分析 目前 国内现行的 T B 1 0 0 0 2 ． 3 — 2 0 0 5《 铁路桥涵 钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》 计算徐 变系数时采用的是 C E B - F I P ( 1 9 7 8 )的计算模式 ， J T G D 6 2 — 2 0 0 4 (( 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥 涵设计规范》 则采用 的是 C E B — F I P ( 1 9 9 0 ) 的计算模 式 ， 两种模式在徐变系数表 达式 、 考虑徐变的影响 因素等方面均有所不同， 按照两种模式计算 出的徐 变系数存在差异。根据公式 ( 4 ) 、 公式( 5 ) 分别计算 混凝土的徐变系数 ， 将实测徐变系数与规范计算系 数进行 对 比 。 T B 1 0 0 0 2 ． 3 — 2 0 0 5规 范 ( 中铁规 范 )采 用 1 9 7 8 年的 C E B — F I P模式进行徐变系数的计算 ， 计算式如 下 ： ( f ， 丁 ) = 卢 0 ． 4 ／ 3 ~ ( t - 1 - ) + 卢 f ) 一 卢 丁 ) 】 ( 4 ) J T G D 6 2 — 2 0 0 4规范( 中交规范) 采用 1 9 9 0年的 C E B — F I P模式计算徐变系数 ， 表达式如下 ： f ， f o ) = ~ o fl c ( t - t o ) ( 5 ) 式中符号意义参见相应规范。 中铁规范 与中交规范的主要 区别在于 ： ( 1 ) 计 算模式的不同。中铁规范采用的是 1 9 7 8年的 C E B — F I P模式 ， 该模式 中公式采用不可恢复变形 、 滞后变 形和流塑变形相加 的形式来体现徐变 ； 中交规范采 用的是 1 9 9 0年的 C E B — F I P模式 ，该模式中公式 的 计算采用的是相乘积 的形式 。( 2 ) 中铁规范没有考 虑混凝土标号对计算徐变系数的影响， 而中交规范 考虑了混凝土标号对计算徐变系数的影响。由于混 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 肖 佳 ， 陈雷， 邢吴 掺合料和粗骨料对 C 6 0高性能混凝土徐变性能的影响 凝土标号对徐变系数 的发展有很大影响 ， 标号低 的 徐变系数较标号高的大 ， 尽管中交规范考虑了混凝 土标号的影响 ，但 只适用于 C 2 0 - C 5 0强度等级 ， 而 本文混凝土标号为 C 6 0 ， 因此 ， 在使用 中交规范计算 徐变系数时也有一定 的差别。 图 6为不 同持荷龄期实测徐变 系数 与规范计 算徐变系数 的对比。从图 6可以看 出， 随着龄期增 长 ， 实测徐变系数与按铁路规范及公路规范计算的 徐变系数均增大 ； 相同持荷时间下 ， 实测徐 变系数 较两个规范计算 的要 小 ，在 0 ～ 1 8 0 d测试持荷时问 内， 实测纯水泥混凝土 的徐变系数约为中铁规范计 算徐变系数的 5 3 ％～ 7 2 ％， 约为中交规范计算徐变系 数的 5 0 ％- 7 3 ％； 持荷 1 8 0 d时， 实测纯水泥混凝土的 徐变系数为 1 ． 3 0 4， 而中铁规范计算值为 1 ． 8 3 ， 中交 规范计算值为 1 ． 7 9 。 2 0 1 8 1 6 1 ． 4 鬟1 ．2 1 ． O O - 8 O ． 6 0 ． 4 O．2 O 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 l 6 0 l 8 0 持衙龄期／ d 图 6 不 同持荷龄期实测徐变 系数与规 范计算徐 变 系数 对比 3 结论 ( 1 ) 随着龄期增长 ， 徐变系数增大 ， 徐变速率降 低 ； 粉煤 灰和矿粉复合使用降低了混凝土的徐变系 数。粉煤灰取代水泥 2 3 ％、 矿粉取代水泥 1 0 ％混凝 土的徐变系数均较纯水泥混凝土的徐变系数小 ； 持 荷 1 8 0 d ， 纯水泥混凝土 的徐变系数为 1 ． 3 0 4 ， 双掺混 凝 土徐变系数较纯水泥混凝土的下降了 1 0 ． 4 ％； 小 石率 为 6 0 ％混凝土的徐变系数较小石率为 5 8 ％混 凝土的徐变系数小 ， 持荷 1 8 0 d时 ， 小石率 6 0 ％混凝 土 的 徐 变 系 数 较 小 石 率 5 8 ％混 凝 土 的 降低 了 1 4． 7％ 。 ( 2 ) 早期徐变发展较快 ， 随着时间增长 ， 徐变速 率降低 ； 6 0 d之前 ，各组混凝土徐变速率相对较大 ； 6 0 d之后 ， 混凝土徐变速率较小 ， 且各配 比混凝土徐 变速率基本相同。 ( 3 ) 随着龄期增长 ， 混凝 土收缩变形增大 ， 早期 发展 快 ， 后 期趋于平缓 ， 掺合料 ( 粉煤 灰和矿 粉双 掺)对混凝土收缩变形的影响随龄期增长而不 同， 其增大了 1 0 d以前混凝土的收缩变形 ， 但降低了混 凝土的后期收缩变形。1 8 0 d时 ， 双掺混凝土的收缩 应变 为 2 3 5 ． 8 3 x l O ，较 纯 水泥 混 凝 土下 降 了 约 2 5 ． 2 ％。小石率为 5 8 ％的混凝土的收缩变形较小石 率为 6 0 ％的混凝土小。 ) 在 0 - 1 8 0 d测试持荷时间内， 实测纯水 泥混 凝 土 的徐 变 系数 约为 中铁 规范 计算 徐 变系数 的 5 3 ％一 7 2 ％ ，约 为中交规范计算徐 变系数 的 5 0 ％ 73 ％ 参 考文献 ： 【 1 】G ． E ． T r o x e l l ， J ． M．R a p h a e l ， R． E ．D a v i s ． L o n g - t e r m c r e e p a n d s h ri n k a g e t e s t s o f p l a i n a n d r e i n f o r c e d c o n c r e t e [ J 】 ． C e m e n t a n d C o n c r e t e ， AS T M P r o c e e d i n g s ， L o s An g e l e s ，1 9 5 8 ． [ 2 J W． H． D i l g e r ， C ． Wa n g ． C r e e p a n d s h r i n k a g e o f h i g h - p e r f o r — ma n e e c o n c r e t e ， T h e Ad a m Ne v i l l e S y mp o s i u m： C r e e p a n d S h r i n ka g e-St r u c t u r a l De s i g n Ef f e c t s ．S P-1 9 4，Ame ric a n Co n— c r e t e I n s t i t u t e ，At l a n t a ，2 0 00． [ 3 ] M． B u i l ， P ． A c k e r ． C r e e p o f a s i l i c a f u m e c o n c r e t e 『 J 1． C e — me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ，1 9 8 5 ， 1 5 ( 3 ) ： 4 6 3 ~ 4 6 6 ． [ 4 ] A ． S ． N g a b ， A ． H． N i l s o n ， F ． O ． S l a t e ． S h ri n k a g e a n d c r e e p o f h i g h — s t r e n g t h c o n c r e t e [ J ] ． J o u r n a l o f t h e A m e r i c a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ， 1 9 8 1 ， 7 8( 4 ) ： 2 5 5 - 2 6 1 ． 【 5 】Ma u r i c i o L o p e z ，L a w r e n c e F ．K a h n ，K i m b e r l y E ．K u r t i s ． Ch a r a c t e riz a t i o n o f e l a s t i c a n d t i me — d e p e n d e n t d e f o r ma t i o n s i n n o r ma l s t r e n g t h a n d h i g h p e rfo r ma n c e c o n c r e t e b y i ma g e a n a l y - s i s[ J ] ． C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 3 7 ( 8 ) ： 1 2 6 5 ~ 1 2 7 7 ． [ 6 ] 赵庆新 ， 孙 伟， 郑 克仁， 等． 粉 煤灰掺 量对 高性能混 凝土徐 变性 能的影响及其 机理[ J ] ． 硅酸盐学报， 2 0 0 6 ， 3 4 ( 4 ) ： 4 4 6 - 4 5 1 ． 收稿 日期 ： 2 0 1 1 — 0 9 - 0 6 作者简介 ： 肖佳 ( 1 9 6 4 一 ) ， 女 ， 教授。 通讯地址 ： 长沙市韶 山南路 2 2号 联系 电话 ： 1 3 9 7 4 8 4 2 6 7 8 E - ma i l ： j i a x i a o @ma i l ． C S U ．e d u ． c a — l 5一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m