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框架厂房工程高支模施工方案

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目录

第一章 方案编制依据 2
第二章 工程概况 2
第三章 施工难点及应对措施 错误! 未定义书签。
第四章 高支模支撑方案 错误! 未定义书签。
第五章 高支模验算书 5
第六章 高支模施工的安全管理 24
第七章 高支模施工方法 25
第八章 监测措施 31
第九章 高支模施工图 323
第一章 方案编制依据
1、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- J84- ( ) ;
2、 《建筑结构荷载规范》( GB5009- ) ;
3、 《混凝土结构工程施工及验收规范》( GB50204-92) ;
4、 《木结构设计规范》( GBJ5-88) ;
5、 《钢结构设计规范》( GBJ17-88) ;
6、 《建筑工程施工质量验收统一标准》( GB50300- ) ;
7、 本工程的建筑、 结构施工图纸;
8、 《建筑施工计算手册》( 江正荣著)
9、 《模板与脚手架工程施工技术措施》
第二章 工程概况
2.1工程概述
**车间为单栋独立厂房, 总建筑面积1506.39㎡, 总占地面积598.34㎡。首层层高为9.000米, 首层6.000米处局部设夹层; 二层层高10米, 二层5米高处局部设夹层。
2.2结构工程概况
1．本工程基础为预应力桩＋承台基础, 主体为钢筋混凝土框架结构。本工程±0.000标高相当于绝对标高15.00米,
2．首层梁面结构标高为-1.000m, 夹层梁板面结构标高为5.95m, 二层梁板面结构标高为8.900m, 二层夹层梁板面标高为13.95m, 屋面梁板面结构标高为18.60~18.90m。首层夹层楼板厚度为100, 梁的最大截面为300×800, 柱的最大截面1000×1000; 二层楼板厚度为120, 二层梁的最大截面为450×1300, 柱的最大截面1000×1000; 二层夹层楼板厚度为110, 梁的最大截面为350×800, 柱的最大截面1000×1000; 屋面梁的最大截面为900× , 楼板厚度为120, 柱的最大截面900×900, 独立柱间距( 即主梁跨度) 为10米。
3．由于施工图中大部分承台、 基础梁顶面标高为-1.00, 在施工组织设计中的总体施工部署中, 在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。一层、 二层支模最小高度分别为8.60m、 8m, 均属于高支模, 特别是一层模板支撑体系及屋面梁900× 梁的支设是本工程的一个关键, 如何安全、 牢固、 环保、 经济地解决这一问题, 是我们的工作重点。

第三章 施工难点及应对措施

承台基础梁面标高为－1.000m, 首层层高设计为8.900m (A～D轴), 无形中增加了楼层模板支架安装高度, 大大增加了高支模的施工难度和施工安全。
同时由于拟建工程表层土层为回填土, 地基承载力较低, 无法满足高支模架的承载力要求。
拟建建筑物梁板跨度较大、 梁较高、 荷载较重等原因, 在浇筑砼施工时会出现较大沉降量, 对模板安装起拱、 屋面砼面层标高、 平整度等较难控制。
为确保工程质量、 降低高支模安全风险和施工难度, 采取以下措施方案来满足要求:
拆除侧模待砼具有一定设计强度后就开始进行地面土方分层回填, 分层厚度按照30cm一层进行, 随即采取机械强夯施工, 土方回填密实度必须达到94％( 经压实达到94％密实度的地基承载力能达到350Kpa以上) , 直至回填到地面层底面位置。
经过地面先施工处理, 高支模基底平整度和地基承载力均满足了要求, 同时也大大降低了高支撑的高度, 降低了高支模的施工难度和风险。

第四章 高支模支撑方案
4.1 梁模板及支撑架的设计
4.1.1、 450×1300梁模板及支撑架的设计
1、 梁的底模与侧模均采用18厚九夹板, 次龙骨选用80×100㎜方木, 梁底模木方垂直于梁截面支设, 间距为300㎜, 主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管, 横向间距400。
侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置, 间距@250, 梁侧模用φ12对拉螺栓固定, 对拉螺栓沿梁高每400mm设一道, 纵向间距每500mm设置一道。
主梁底采用三排立杆, 立杆沿梁宽间距为450㎜, 中间的立杆位于梁宽方向的正中位置, 梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500㎜。
3、 主梁支撑体系与结构柱连接, 并单独设置剪刀撑, 保证周边板、 次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。
4.1.2、 900× 、 900×1600、 800×1700梁模板及支撑架的设计
1、 梁的底模与侧模均采用18厚九夹板, 次龙骨选用80×100㎜方木, 梁底模木方平行于梁截面支设, 间距为200㎜, 主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管, 横向间距400。
侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置, 间距@250, 梁侧模用φ16对拉螺栓固定, 对拉螺栓沿梁高每400mm设一道, 纵向间距每500mm设置一道。
主梁底采用四排立杆, 立杆沿梁宽间距为450㎜, 中间的立杆位于梁宽方向的正中位置, 梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500㎜。
3、 主梁支撑体系与结构柱连接, 并单独设置剪刀撑, 保证周边板、 次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。
4.2 首层顶板模板及支撑架的设计
1、 顶板模板采用18厚九夹板, 次龙骨选用50×100㎜方木, 间距为400㎜, 主龙骨采用Φ48*3.5钢管, 间距800㎜。
2、 满堂脚手架支撑体系设计为: 立杆间距800mm, 水平杆每1500mm一道, 架体纵横相连, 设剪刀撑。在脚手架的底端之上200mm, 设纵横扫地杆。
3、 次梁及板的模板体系与主梁相对独立, 便于模板支撑体系得分批拆除, 二层梁板混凝土强度达到设计80%开始拆除板底、 次梁模板及支撑体系, 待屋面混凝土浇筑完成拆除二层主梁的支撑体系及模板。
4.3 剪刀撑的设置
1) 满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑, 由底至顶连续设置。
2) 模板支架, 其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨, 且不小于6米, 斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。
4) 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接, 搭接长度不应小于1米, 应采用不少于2个旋转扣件固定, 端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。
5) 剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接, 其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。
4.4 与竖向构件的加固措施
混凝土的浇筑顺序为”先浇筑竖向混凝土构件, 再浇筑水平向混凝土构件”, 因此在浇注梁板混凝土时, 旁边的竖向构件已具备一定的强度, 结合上述情况, 支撑体系的连墙件进行如下设置: 在靠独立大柱子边上竖向每隔3.0米( 与模板支撑体系的水平杆位置相吻合) 设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。
4.5 支撑立杆基础
1、 由于在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。因此二层梁板下的支撑地面为首层回填土地面, 考虑到施工场地地下水位原来就较高, 再加上雨水影响, 导致回填土地面承载力下降, 确定在回填土上浇筑100厚C15砼垫层, 以增加首层回填土地面的承载力。并采取在立杆下垫木方和模板, 加大承压面积。先在土面上垫一块约500×500㎜宽的旧模板, 在旧模板上垫上50×100木方, 然后在木方上面架设脚手架立杆。
2、 屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递, 在浇筑屋面梁板砼前, 一、 夹层的模板支撑体系暂不拆除, 经过模板支撑体系将上部荷载进行传递。
第五章 高支模验算书
5.1 二层主梁模板验算
5.1.1、 参数信息:
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.60; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;
脚手架步距(m):1.50; 脚手架搭设高度(m):8.60;
梁两侧立柱间距(m):0.90; 承重架支设:1根承重立杆, 木方垂直梁截面;

2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350; 梁截面宽度B(m):0.450;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000; 梁截面高度D(m):1.300;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300; 木方的间隔距离(mm):300.000;
木方的截面宽度(mm):80.00; 木方的截面高度(mm):100.00;

4.其它
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件, 扣件抗滑承载力系数:0.80;

梁模板支撑架立面简图

5.1.2、 梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等。

1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 25.000×1.300×0.600=19.500 kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.350×0.600×(2×1.300+0.450)/ 0.450=1.423 kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到, 活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.450×0.600=1.080 kN;

2.木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×19.500+1.2×1.423=25.108 kN/m;
集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512 kN;

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为:
N1=2.154 kN;
N2=8.569 kN;
N3=2.154 kN;

木方按照三跨连续梁计算。
本算例中, 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3;
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4;

木方强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:
均布荷载 q = 8.569/0.600=14.282 kN/m;
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×14.282×0.600×0.600= 0.514 kN.m;
截面应力 σ= M / W = 0.514×106/133333.3 = 3.856 N/mm2;

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

木方抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.6×14.282×0.600 = 5.142 kN;
截面抗剪强度计算值 T = 3×5141.527/(2×80.000×100.000) = 0.964 N/mm2;
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2;

木方的抗剪强度计算满足要求!

木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×11.902×600.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.165 mm;

木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到:

支座反力 RA = RB=0.416 kN 中间支座最大反力Rmax=11.476;
最大弯矩 Mmax=0.298 kN.m;
最大变形 Vmax=0.142 mm;
截面应力 σ=0.298×106/5080.0=58.610 N/mm2;

支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!

5.1.3、 梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用, 经过扣件连接到立杆。

5.1.4、 扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编, P96页, 双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力, R=11.48 kN;

R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.1.5、 立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括:
横杆的最大支座反力: N1 =11.476 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×8.600=1.332 kN;
N =11.476+1.332=12.808 kN;
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.58;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08;
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205.00 N/mm2;
lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数, 按照表1取值为: 1.167 ;
u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.700;
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度: a =0.100 m;

公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m;
Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=12807.819/(0.203×489.000) = 129.024 N/mm2;

立杆稳定性计算 σ = 129.024 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m;
Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ;
公式(2)的计算结果:
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=12807.819/(0.530×489.000) = 49.419 N/mm2;

立杆稳定性计算 σ = 49.419 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素, 适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数, h+2a = 1.700 按照表2取值1.016 ;

公式(3)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.016×(1.500+0.100×2) = 2.016 m;
Lo/i = .642 / 15.800 = 128.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=12807.819/(0.406×489.000) = 64.512 N/mm2;

立杆稳定性计算 σ = 64.512 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
5.2 屋面层主梁模板验算
5.2.1、 参数信息:
梁段信息:900*
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.40; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;
脚手架步距(m):1.50; 脚手架搭设高度(m):8.00;
梁两侧立柱间距(m):1.40; 承重架支设:2根承重立杆, 木方垂直梁截面;

2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350; 梁截面宽度B(m):0.900;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000; 梁截面高度D(m):2.000;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.500; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300; 木方的间隔距离(mm):300.000;
木方的截面宽度(mm):80.00; 木方的截面高度(mm):100.00;

4.其它
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件, 扣件抗滑承载力系数:0.80;

梁模板支撑架立面简图
5.2.2、 梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等。

1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 25.000×2.000×0.400=20.000 kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.350×0.400×(2×2.000+0.900)/ 0.900=0.762 kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到, 活荷载标准值 P1= (2.000+2.500)×0.900×0.400=1.620 kN;

2.木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×20.000+1.2×0.762=24.915 kN/m;
集中荷载 P = 1.4×1.620=2.268 kN;

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为:
N1=2.814 kN;
N2=9.431 kN;
N3=9.620 kN;
N4=2.814 kN;

木方按照简支梁计算。
本算例中, 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3;
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4;

木方强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:
均布荷载 q = 9.620/0.400=24.049 kN/m;
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×24.049×0.400×0.400= 0.385 kN.m;
截面应力 σ= M / W = 0.385×106/133333.3 = 2.886 N/mm2;

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

木方抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.6×24.049×0.400 = 5.772 kN;
截面抗剪强度计算值 T = 3×5771.760/(2×80.000×100.000) = 1.082 N/mm2;
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2;

木方的抗剪强度计算满足要求!

木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×20.041×400.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.055 mm;

木方的最大挠度小于 400.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到:

支座反力 RA = RB=1.169 kN 中间支座最大反力Rmax=12.533;
最大弯矩 Mmax=0.366 kN.m;
最大变形 Vmax=0.325 mm;
截面应力 σ=0.366×106/5080.0=72.090 N/mm2;

支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!

5.2.3、 梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用, 经过扣件连接到立杆。

5.2.4、 扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编, P96页, 双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力, R=12.53 kN;

R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.2.5、 立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括:
横杆的最大支座反力: N1 =12.533 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.136×8.000=1.306 kN;
N =12.533+1.306=13.838 kN;
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.58;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08;
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205.00 N/mm2;
lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数, 按照表1取值为: 1.167 ;
u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.700;
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度: a =0.100 m;

公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m;
Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=13838.185/(0.203×489.000) = 139.404 N/mm2;

立杆稳定性计算 σ = 139.404 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m;
Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ;
公式(2)的计算结果:
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=13838.185/(0.530×489.000) = 53.394 N/mm2;

立杆稳定性计算 σ = 53.394 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素, 适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数, h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ;

公式(3)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.014×(1.500+0.100×2) = 2.012 m;
Lo/i = .675 / 15.800 = 127.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=13838.185/(0.412×489.000) = 68.687 N/mm2;

立杆稳定性计算 σ = 68.687 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
5.3首层顶部楼板模板验算
5.3.1、 参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.80; 纵距(m):0.80; 步距(m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10; 脚手架搭设高度(m):8.78;
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;
扣件连接方式:双扣件, 扣件抗滑承载力系数:0.80;
板底支撑连接方式:方木支撑;

2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350; 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;
楼板浇筑厚度(m):0.200; 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300; 木方的间隔距离(mm):400.000;
木方的截面宽度(mm):50.00; 木方的截面高度(mm):100.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元

5.3.2、 模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算, 方木的截面力学参数为
本算例中, 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67