范本工程施工技术施工方案模板.doc

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城市春天住宅小区5#楼

塔
吊
搭
设
方
案

编制人:
审核人:
批准人:

湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司
城市春天项目部
.1.1
模板工程施工方案
一、 柱模板计算书编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009- 中国建筑工业出版社;
《混凝土结构设计规范》GB50010- 中国建筑工业出版社;
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社;
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社;
《钢结构设计规范》GB 50017- 中国建筑工业出版社;
二、 工程概况:
工程名称: 城市春天住宅小区6#楼
建设单位: 荆门市大豪置业有限公司
设计单位: 北方-汉沙杨建筑工程设计有限公司
监理单位: 武汉金龙建设监理有限责任公司
施工单位: 湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司
本工程建筑主体为18+1层, 建筑面积7996.98㎡; 建筑高度56.60m, 钢筋混凝土框剪结构。本工程建筑耐火等级一级, 结构安全等级为二级, 屋面防水等级为二级, 建筑耐久年限为50年, 建筑抗震设防烈度六度, 本工程设计±0.000相当于绝对标高116.85m。本工程设计为机械开挖, 筏板及独立柱基础, 基础垫层为C15, 基础砼等级C30、 墙柱为C40, 抗渗等级为S6级, 骨料直径<70mm, 内地台以下砌块为MU10和不低于M7.5水泥砂浆实砌, 外墙及楼梯围护墙为200厚水泥砖空心小砌块与M5混合砂浆砌筑, 其余为100厚墙体均石膏空心小砌块与M5混合砂浆砌筑。
1.01 主体结构模板施工方法和质量保证措施
1、 模板的选用和支模方式
( 1) 、 框架梁、 次梁模板
梁底模、 侧模均采用九夹板和50mm×100mm方木, 预先拼成整块模板, 当梁高大于600mm时, 加横向双钢管围檩, 采用Φ14拉杆对拉。梁下部支撑排架为Φ48×3.5mm钢管, 每根梁二侧各一排, 钢管间距900mm, 步距1200mm( 当梁高大于1100时钢管间距为800mm) 。排架按设计设水平杆、 扫地杆、 斜撑并与板支撑系统连成整体。钢管上铺设50mm×100mm方木做搁栅, 间距不大于500mm, 用铁丝扎牢。
( 2) 、 框架柱模板
按柱断面尺寸, 尽量采用整块镀膜竹胶板做侧模, 竖向用50mm×100mm方木做围檩, 间距300mm。柱箍设计二种形式: 一为型钢结构, 选用槽钢14配以Φ14拉杆, 排距为500mm。一种为用Φ48×3.5mm钢管( 双根) 做横向围檩, 大断面柱( 600mm×600mm以上) 增加Φ14对拉螺杆。第一种方式较省工省料, 装拆方便, 为本工程主要采用方式。柱模限位做法同外墙限位。
( 3) 、 楼板模板
采用大块九夹板铺底模, 底部用50mm×100mm方木做搁栅, 间距300mm。平台支撑采用Φ48×3.5mm普通脚手钢管及扣件搭设, 钢管横向及纵向间距均为1.0m, 步距为1.2m。搭设技术要求除符合《钢管扣件脚手应用技术规程》外, 支撑钢管相邻立杆对接接头要错开, 同时立杆垂直度要控制在允许范围内。水平杆除按设计要求外, 尚应增设剪刀撑。
楼板模板应逐步采用早拆模技术: 即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设, 自成一体, 在浇砼之前相互联接。浇灌后拆平台模时再分开, 先( 早) 拆平台模及梁侧模板。保留梁底模板和支撑, 待砼强度达到规定标准时, 再拆梁支撑和梁底模, 能加快钢管和模板的周转使用。
( 4) 、 剪力墙模板: 均采用九夹板做模板、 竖向围檩用50mm×100mm方木, 间距300mm。用双根Φ48×3.5mm钢管做横向围檩, Φ14穿墙螺杆对拉。拉杆的排距底部1m左右用400mm, 上部均为500mm, 间距均为500mm。拉杆二端用3字型扣件Φ14帽, 下部二至三排扣件一端要用3只, 配双螺帽。
2、 模板安装的制作要求
项　　目
允许偏差(MM)
项 目
允许偏差(MM)
轴线
5
底模上
表面标高
±5
截面尺寸
＋4, －5
层高垂直
6
相邻两板
高底差
2
表面平整
5
3、 模板的拆除
模板拆除应符合下列规定。
( 1) 、 不承重模板, 在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正, 不拆除模板, 而受损后方可拆除。外墙模板拆除按本措施外墙砼一节规定时间拆除。
( 2) 、 承重模板( 底模) 拆除, 应在砼强度达到下列要求时方可拆除, 并应办理拆模审批手续。
梁: 跨度≤8M时, R≥75%;
跨度>8M时, R=100%;
板: 跨度≤2M时, R≥50%;
跨度>2M、 <8M时, R≥75%;
悬臂构件: R=100%;
( 3) 、 已拆除模板及支架的结构, 应在砼强度达到设计要求后, 方允许承受全部设计荷载。施工中不得超载使用, 严禁堆入过量建筑材料。当承受施工荷载大于设计荷载时必须经核算, 加设临时支撑。
4、 模板工程质量保证措施
( 1) 所有梁、 墙均有翻样给出模板排列图和满堂架支撑图, 经项目工程师审核后交班组施工, 特殊部位应增加细部构造大样图。
( 2) 暗柱、 墙根部不得使用砼”方盘”, 而采用”井”字型, ”Ｔ”型钢筋限位, 限位筋直径≥12毫米。
( 3) 当梁跨度≥4米,悬挑梁跨度≥3米时, 应按2‰起拱。
当梁跨度≥8米时, 应按2‰起拱。
( 4) 模板使用前, 对变形, 翘曲超出规范的应即刻退出现场, 不予使用, 模板拆除下来, 应将砼残渣、 垃圾清理干净, 重新刷隔离剂。
( 5) 在板、 墙横板底部均考虑垃圾孔, 以便将垃圾冲洗排出, 浇灌前再封闭。
( 6) 模板安装完毕后, 应由专业人员对轴线、 标高、 尺寸、 支撑系统、 扣件螺栓, 拉结螺栓进行全面检查, 浇砼过程中应有技术好、 责任心强的木工、 关砌”看模”, 发现问题及时报告施工组、 技术组。
( 7) 所有楼板、 墙板内的孔洞模必须安装正确, 并作加固处理, 防止砼浇筑时冲动, 振跑或砼的浮力而浮动。
( 8) 另外, 为了便于运输, 可在每个楼层合理设置中转模板钢平台, 尺寸另定, 安装在楼层南面, 拆下的模板搬运到钢平台上, 再用塔吊将模板吊运到施工楼层上安装。

梁高大于或等于700mm的
梁模板示意图
梁高小于700mm的
梁模板示意图
柱截面边长小于1000mm的
柱子模板示意图
柱截面边长大于1000mm的
柱子模板示意图
下钢管
九夹板
胶合木模板
φ12对拉螺杆
φ14塑料管
下钢管
上钢管
对拉螺杆
及蝴蝶卡
500
100×50木枋
上钢管
剪力墙模板支设图
100×50木枋
500

1.02 模板工程施工安全措施
1、 模板加工时, 应加强对加工机械的检查, 不得带故障操作, 防止触电及机械伤害;
2、 模板的垂直运输严格按垂直运输机械操作规程进行, 下方严禁站人, 提升前应清除模板上的零散物料, 防止坠落伤人。
3、 模板安装时, 操作人员需有特别安全措施, 以防人员坠落, 同时操作面下按规范搭设卧式安全网;
4、 模板拆除时, 严格按照各种模板的拆模要领进行, 避免造成人员伤害;
5、 模板拆下后, 按要求进行堆放或周转, 并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。
1.05地下室特殊单元顶板模板支架计算
根据本工程特点, 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130- ) 、 《混凝土结构设计规范》GB50010- 、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、 《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。本计算书还参照《施工技术》 .3.、 《高支撑架设计和使用安全》。

三、 参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.75; 纵距(m):0.75; 步距(m):1.20;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10; 脚手架搭设高度(m):4.70; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;
扣件连接方式:双扣件, 扣件抗滑承载力系数:0.80;
板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350; 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 楼板浇筑厚度(m):0.300; 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300; 木方的间隔距离(mm):300.000;
木方的截面宽度(mm):50.00; 木方的截面高度(mm):100.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元

四、 模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算, 方木的截面力学参数为
本算例中, 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4;

方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1= 25.000×0.300×0.300 = 2.250 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1 = (1.000+2.000)×0.750×0.300 = 0.675 kN;
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(2.250 + 0.105) = 2.826 kN/m;
集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN; 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.750 /4 + 2.826×0.7502/8 = 0.376 kN.m;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 2.826×0.750/2 = 1.532 kN ;
截面应力 σ= M / w = 0.376×106/83.333×103 = 4.511 N/mm2;
方木的计算强度为 4.511 小13.0 N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.750×2.826/2+0.945/2 = 1.532 kN;
截面抗剪强度计算值
T = 3 ×1532.250/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.460 N/mm2;
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2;
方木的抗剪强度为0.460小于 1.300 , 满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 2.250+0.105=2.355 kN/m;
集中荷载 p = 0.675 kN;
最大变形 V= 5×2.355×750.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +
675.000×750.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.395 mm;
方木的最大挠度 0.395 小于 750.000/250,满足要求!
五、 木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力, P = 2.826×0.750 + 0.945 = 3.065 kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.588 kN.m ;
最大变形 Vmax = 0.913 mm ;
最大支座力 Qmax = 8.556 kN ;
截面应力 σ= 0.588×106/5080.000=115.832 N/mm2 ;
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10 mm,满足要求!
六、 扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编, P96页, 双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.556 kN;
R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
七、 模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1 = 0.149×4.700 = 0.700 kN; 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值, 设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN):
NG2 = 0.350×0.750×0.750 = 0.197 kN;

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3 = 25.000×0.300×0.750×0.750 = 4.219 kN;
经计算得到, 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到, 活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.750×0.750 = 1.688 kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.501 kN;
六、 立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8.501 kN;
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm;
A ---- 立杆净截面面积(cm2): A = 4.89 cm2;
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cm3;
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 : [f] =205.000 N/mm2;
Lo---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》, 由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1) lo = (h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数, 取值为1.155;
u ---- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3; u = 1.700;
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度; a = 0.100 m;
公式(1)的计算结果: 立杆计算长度
Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.200 = 2.356 m;
Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ; 钢管立杆受压强度计算值 ; σ=8501.046/( 0.312×489.000) = 55.720 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 55.720 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
公式(2)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.100×2 = 1.400 m;
Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.667 ; 钢管立杆受压强度计算值 ; σ=8501.046/( 0.667×489.000) = 26.064 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 26.064 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素, 适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2 -- 计算长度附加系数, h+2a = 1.400 按照表2取值1.005 ;
公式(3)的计算结果: 立杆计算长度
Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.005×(1.200+0.100×2) = 1.749 m;
Lo/i = 1748.901 / 15.800 = 111.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.509 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=8501.046/( 0.509×489.000) = 34.154 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 34.154 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外, 还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求:
a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆, 确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时, 能够采用不同的立杆间距, 但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时, 能够采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高, 轴力沿高度分布变化较大, 可采用下小上大的变步距设置, 但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜, 不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时, 需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑, 且须与立杆连接, 设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置, 四周和中部每10--15m设竖向斜杆, 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下, 高支撑架的顶部和底部( 扫地杆的设置层) 必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b.中部可根据需要并依构架框格的大小, 每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计:
a.最好在立杆顶部设置支托板, 其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时, 应靠近立杆, 且不宜大于200mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算, 当设计荷载N≤12kN时, 可用双扣件; 大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设, 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的, 每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m, 钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案, 确保模板支架施工过程中均衡受载, 最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载, 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施, 钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中, 派人检查支架和支承情况, 发现下沉、 松动和变形情况及时解决。
1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算
根据本工程特点, 梁支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130- ) 、 《混凝土结构设计规范》GB50010- 、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、 《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
九、 参数信息:
梁段信息:KL8;
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.90; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30;
脚手架步距(m):1.20; 脚手架搭设高度(m):2.80; 梁两侧立柱间距(m):0.90; 承重架支设:无承重立杆, 木方平行梁截面A;
2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350; 梁截面宽度B(m):0.200;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000; 梁截面高度D(m):1.100;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300; 木方的间隔距离(mm):300.000;
木方的截面宽度(mm):50.00; 木方的截面高度(mm):100.00;
4.其它
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件, 扣件抗滑承载力系数:0.80;
十、 梁底支撑方木的计算
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN):
q1= 25.000×0.200×1.100×0.300=1.650 kN;
(2)模板的自重荷载(kN):
q2 = 0.350×0.300×(2×1.100+0.200) =0.252 kN;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到, 活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.200×0.300=0.240 kN;
2.木方楞的传递集中力计算:
静荷载设计值 q=1.2×1.650+1.2×0.252=2.282kN;
活荷载设计值 P=1.4×0.240=0.336kN;
P=2.282+0.336=2.618kN。
3.支撑方木抗弯强度计算:
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=2.618×0.900/4=0.589;
木方抗弯强度(N/mm2)σ=589140.000/83333.333=7.070;
木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2, 因此满足要求!
4.支撑方木抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力(kN) Q=2.618/2=1.309;
截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1309.20/(2×50.00×100.00)=0.393; 截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2, 因此满足要求!
5.支撑方木挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:

集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2.142kN;
最大挠度(mm)Vmax=2142.000×900.003/(48×9500.00×4166666.67)=0.822;
木方的最大挠度(mm)0.822小于l/250=900.00/250=3.600, 因此满足要求!
十一、 梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等,经过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的强度计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力, P=2.618 kN;
计算简图如下:

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=0.900/0.300=3
经过简支梁的计算得到:
钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/2×2.618+2.618=5.237 kN; 经过传递到支座的最大力为2×2.618+2.618=7.855 kN;
钢管最大弯矩 Mmax=(3×3-1)×2.618×0.900/(8×3)=0.786 kN.m; 截面应力 σ=0.786×106/5080.000=154.630 N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!
十二、 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用, 经过扣件连接到立杆。
十三、 扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编, P96页, 双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力, R=7.86 kN;

R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、 立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括:
横杆的最大支座反力: N1 =7.855 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.149×2.800=0.500 kN;
楼板的混凝土模板的自重: N3=0.720 kN; N =7.855+0.500+0.720=9.076 kN;
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.58;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08;
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205.00 N/mm2;
lo -- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数, 按照表1取值为: 1.185 ;
u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.700;
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度: a =0.300 m;
公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.200 = 2.417 m;
Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.298 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=9075.504/(0.298×489.000) = 62.280 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 62.280 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.300×2 = 1.800 m;
Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ;
公式(2)的计算结果:
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.489 ;
钢管立杆受压强度计算值 ; σ=9075.504/(0.489×489.000) = 37.954 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 37.954 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求!
1.07标准层特殊单元楼板模板支架计算
根据本工程特点, 选定A-1栋标准层六至二十八层4-3轴~4-7轴交4-F轴~4-J轴作为标准层特殊单元楼板, 进行模板支架计算, 该处楼板结构尺寸为5400*4500mm, 厚度为130mm。
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130- ) 、 《混凝土结构设计规范》GB50010- 、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、 《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范。
一、 参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00; 纵距(m):1.00; 步距(m):1.20;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10; 脚手架搭设高度(m):2.80;
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;
扣件连接方式:双扣件, 扣件抗滑承载力系数:0.80;
板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350; 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;
楼板浇筑厚度(m):0.13; 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;
3.楼板参数
钢筋级别:CRB550级冷轧带肋钢筋; 楼板混凝土标号:C35;
每层标准施工天数:7; 每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):384.650;
计算楼板的宽度(m):4.50; 计算楼板的厚度(m):0.13;
计算楼板的长度(m):5.40; 施工平均温度(℃):25.000;
4.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300; 木方的间隔距离(mm):300.000;
木方的截面宽度(mm):50.00; 木方的截面高度(mm):100.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、 模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算, 方木的截面力学参数为
本算例中, 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4;

方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1= 25.000×0.300×0.130 = 0.975 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1 = (1.000 + 1.000)×1.000×0.300 = 0.600 kN;
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.975 + 0.105) = 1.296 kN/m;
集中荷载 p = 1.4×0.600=0.840 kN; 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1.000 /4 + 1.296×1.0002/8 = 0.372 kN;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.296×1.000/2 = 1.068 kN ;
截面应力 σ= M /W = 0.372×106/83333.33 = 4.464 N/mm2;
方木的计算强度为 4.464 小于13.0 N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 1.296×1.000/2+0.840/2 = 1.068 kN;
截面抗剪强度计算值