带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱的极限承载力.pdf

2 0 1 3年 第 9期 ( 总 第 2 8 7期 ) 混 凝 Nu mb e r 9 i n 2 0 1 3 ( T o t a l No ． 2 8 7 ) Co n c r e t e 土 理论 研究 THE0RETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ．i s s n ． 1 0 0 2 - 3 5 5 0 ． 2 0 1 3 ． 0 9 ． 0 0 2 带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱的极限承载力 赵均海 ，徐坚锋 。李艳 ( 长安大学 建筑工程学院，陕西 西安 7 1 0 0 6 1 ) 摘要： 针对带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱， 通过引入混凝土强度折减系数和修正后的等效约束折减系数 ， 将方钢管混凝土 等效为圆钢管混凝土， 采用统一强度理论推导出极限承载力的计算公式， 并对影响因素进行了分析。 将采用本研究公式计算所得 的理论值与相关文献中的试验值进行 比较 ， 吻合良好， 验证了公式的合理性， 可为带肋方钢管混凝土柱轴压极限承载力 的研究提 供 理论 依 据 。 关键词 ： 统一强度理论 ；加劲肋 ；方钢管混凝土 ；轴压短柱 ；极限承载力 中图分类号： T U5 2 8 ．O 1 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 — 3 5 5 0 ( 2 0 1 3 ) 0 9 — 0 0 0 5 — 0 5 T h e u l t i m a t e b e a r i n g c a p a c i t y f or t h e c o n c r e t e - f i l l e d s q u a r e s t iffe n e d t h i n - w a l l e d s t e e l t u b u l a r s h o r t c ol u m n s u n d e r a x i a l c ompr e s s i o n ZHAO J u n ha i ， XUJ i a n f e n g， LIYa h ( S c h o o l o f C i ~l E n g i n e e r i n g ， C h a n g a n U n i v e r s i t y ， X i ’ an 7 1 0 0 6 1 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： Ai mi n g a t s t i f f e n e d a n d t h i n ． wa l l e d s q u a r e c o n c r e t e ． fi l l e d s t e e l t u b u l a r s h o r t c o l u mn s ． t h e s q u a r e c o n c r e t e ． fi l l e d s t e e 1 tub e s we r e e q u i v a l e nt t o t he c i r c l e o ne s t h r o ug h i n t r o d u c i ng c o n c r e ~ s tre n g t h r e d u c t i o n f a c t o r a n d e q u i v a l e nt c o ns tra i n t r e d uc t i o n f a c t o r a n d the u l t i ma t e b e a r i n g c a p a c i ty wa s d e d u c e d b a s e d o n the u n i fi e d s tr e n gth t h e o r y． wi 廿 1 s o me i n fl u e n c i n g f a c t o r s a n a l y z e d a s we l 1 ．T h r o u g h c o m— pa r i n g t h e r e s u l t s of p r o p os e d f o r mu l a wi th that o fe xp e r i me n t s o fr e l e va n t l i t e r a t u r e s， the r a t i o n a l i t y o fp r o po s e d f o r mul a i s p r o ve d．The S O — l u t i o n ma y pr o v i d e t he o r e t i c a l r e f e r e n c e s f o r the s tud y o fthe~i ffe n e d an d thi n — wa l l e d s q u a r e c o n c r e t e - fil l e d s t e e l tub u l ar s h ort c o l u mns ． K e y wor d s ：u n i fie d s tr e n g t h the o ry ； s ti ff e n i n g fi b ； c o n c r e t e - fi l l e d s q u a r e s t e e l t u b e ； s h o r t c o l u mn s un d e r a x i a l c o mp r e s s i o n ； u l t i ma t e be a tin g c a p a c i t y 0 引言 薄壁钢管混凝土是指在薄壁钢管 中填充 混凝土而形 成 的构件 ， 其具有钢 材用量少 ， 焊接工作量 小 ， 工程 造价 低 的优点 ， 所以在钢管混凝土工程 中运用广泛 。 薄壁钢管 混凝土在荷载作用下其管壁较易产生局部屈曲， 当构件截 面形 状为方形 或矩形 时更 是如此 。 近年来 国 内外学 者先 后提出了一些抵消这种影响的构造措施， 包括采用约束 拉杆， 角部隅撑和设置纵向加劲肋等。 黄宏等人对带肋方 钢管混凝 土柱偏 心受压及纯弯 的力学 性能进行了分析与 研究 ； 左志亮 等人对带约束 拉杆 的 T形 钢管混凝 土短 柱轴压性能进行 了试验研究 嘲 ； 徐超等人对方形设肋薄壁 钢管混凝土柱的恢复力模 型进 行了研 究及分析【 叼 ； 黄义勇 对带肋方钢管混凝 土偏 压构件 承载力的计算方法进行 了 研究 ； 陈曦等人对带约束拉杆的矩形钢管混凝土轴压承 载力进行 了分析【 司 ； 郭兰慧等对带有加劲肋 的大长宽 比薄 壁矩形 钢管混凝 土进行 了试验研究及理论分析 [9 ] 。 研究 结 果表 明， 与不设加劲肋 的方钢管混凝土相 比 ， 加劲肋 的存 在可延缓钢 管混凝土试 件 的局部屈 曲 ， 从 而使试件 的承 载能力有所提高。 以上研究大多是在试验或有限元模拟 的基础上 ， 对带肋或带约束拉杆的钢管混凝土进行定性 分析 ， 且 大多都是将钢 管和混凝 土视为一种 材料进 行分 析， 而没有考虑中间主切应力及材料拉压 比对其承载力 的影 响。 本研究通过引入修正 的等效约束折减 系数 和混凝 土 强度折减系数 ， 将方钢管混凝土等效为圆钢管混凝土 ， 采用 统一强度理论 ， 考虑 中间主切应力及材料拉压 比的影响， 推 导 了带肋 薄壁方钢 管混凝 土轴压 短柱极 限承载力 的计 算 公式 ， 并对其影响因素进行 了分析 。 1 统一强度理论 统一强度理论是从一个统一的力学模型出发 ， 考虑了 应力状态的所有应力分量及它们对材料屈服和破坏的不 同影 响， 而建立 的一个 全新 的强度理论 。 该理论考虑 了 中间主应力o r ： 的影响， 用一个适用于各类材料的统一方程 来描述 ， 其数学表达式 为： 收稿 E t 期 ：2 0 1 3 - 0 3 - 0 5 基金项目： 国家 自 然科学基金资助项 目( 4 1 2 0 2 1 9 1 ) ； 陕西省自然科学基金资助项目( 2 0 1 1 J M7 0 0 2 ) ； 教育部博士点基金资助项目( 2 0 1 1 0 2 0 5 1 3 0 0 0 1 ) 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m F = o - 一 ( b 0 "2 + 0 " 3 s c r 2 ≤ ( 1 ) 1 + b o 2 ) _ 町 ( 2 ) 式 中： 、 c r 2 、 ( r 3 ——第一 、 第二 、 第三主应力 ； o e ——材料 的拉 伸极 限强度 与压 缩极 限强 度 o -c 之 比， = ； o- 。 b ——反映中间主切应力影响的系数 。 2 等效转化 2 ．1 方钢管混凝土的等效转化 方钢管对核心 区混凝 土的约束作用与 圆钢管 的相 比 较弱 ， 并且方 钢管提供 的约束较不均匀 ， 角部混凝土受 到 的约束较强 ， 边 中部混凝 土受到 的约束较弱 。 加劲肋的设 置增加了方钢管的约束支撑点， 减小了鼓曲的横向变形值 ， 增强了核心区混凝土与管壁的相互作用 ， 使得截面角部及 加劲肋设置处钢管对核心混凝土的约束作用增强 ， 延缓 了 带肋方钢管混凝土 的屈曲变形。 带肋方钢管混凝土的受力 分析如图 1 所示 。 图中P为核心混凝土对方钢管及加劲肋 的内压力 。 图 1 方钢管及加劲肋的受力分析 通过引进等效约束折减系数， 将不均匀应力等效为均 匀应力 ， 等效后符合圆钢管混凝土 中钢管对核心混凝土约 束较均匀的特点， 故把方钢管混凝土等效为圆钢管混凝土， 如图 2 所示。 参考文献[ 1 1 ] ， 等效过程为： 的截面形式 日 =叮 r R ( 一 2 ) 竹 r 2 ， 一 产 、 v ／ 式中： 曰 ——方钢管 的边长 ； —— 方钢管的壁厚 ； 6 ( 3 ) —— 等效圆钢管的外半径 ； r ——等效圆钢管的内半径 ； t ——等效 圆钢管 的壁厚 。 2 ．2 修正的等效约束折减系数 由于带肋方钢管对核心混凝土约束的不均匀性， 本研 究在将方钢管混凝 土等效转化为 圆钢管混凝 土时对 内压 力进行折减。 参考文献[ 1 2 ] ， 等效约束折减系数 为： 6 6 ． 4 7 锄2 - O ． 9 9 1 ％+ O ． 4 1 6 1 8 ( 4 ) 式中： ——带肋方钢管一条边上受到约束的长度比例； —— 厚边 比 v = t ／ B。 由于加劲肋 的存在使得带肋方钢管混凝 土每边 受到 约束作用的长度增加， 并且受约束的长度随加劲肋个数的 增加而增大。 因此对式中13 进行了修正， 修正后为： = ( 1 + n ) t ／ B ( 5 ) 式中： n ——带肋方钢管混凝土每边设置的加劲肋个数。 等效圆钢管混凝土 内压力 P 。 为： ( 6 ) p 2 ． 3 混凝土强度折减 系数 由于带肋方钢管的约束较不均匀， 核心区混凝土存在 约束区和非约束区， 故需对混凝土的抗压强度进行折减。 混凝土强度折减系数 为[ 13 ] ： 1 ． 6 7 D 0 ~“ ( 7 ) 式 中： D 。 ——等效圆钢管混凝土截面的内径。 3 极 限承载 力 3 ．1 方钢管的极限承载力 因为钢管和混凝土之间存在相互作用 的紧箍力 ， 所 以 两者处于三 向应力状态。 方钢管混凝土 中的薄壁钢管承受 的三 向应力分别为轴向压应力 o r 、 径向压应力 和环向拉 应力 0 r e ， 即 ： 鲁 t r ~- p ( 8 ) cr。 等 式中 ： ——等效钢管的面积 ， 取 A 2 ~ r r t 。 对于薄壁钢管而言 ， 径向压力远小于环向拉应力。 混凝 土的应变发展加剧时， 薄壁钢管的环向拉应力不断加大， 轴 向压应力相应减小 ， 薄壁钢管从 主要承受轴 向压应力转变 为主要承受环向拉应力[ 】3 1 。 规定 1 I>o " 2 >1o " 3 ， 则 ： I 1 0 r e { ( 9 ) I 【 _仃 z 由于 > c r 2 ， 故将 式 ( 2 ) ～ ( 8 ) 整 理并代人 式( 1 ) ， l— 卜 1 化简得 ： Ⅳ 】= 盘 O l ( 1 0 ) 式中： Ⅳ s ——带肋方钢管混凝土中周边钢管的极限承载力； 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m —— 钢材单向拉伸屈服应力。 当薄壁 钢管环 向拉应力达到屈服极限时 ， 钢管 的承载 力达到最大值。 即 O " 0 = ， 推得最大内压力： E P l ( 1 1 ) r 将式( 1 1 ) 代人式( 1 0 ) ， 考虑修正的等效约束折减系数 ，化简得 ： N sl 盟 f( 1 ) ( 1 + 6 ) f 卜 2 6 1 ( 12 ) L 、 ， J 3 ． 2 核心 区混凝 土的极 限承 载力 对核心 区混凝 土 ， 其应力状态 为 0 > ， = ： _ p > ； ， 由 文献[ 1 4 】 得 ： 『 ； j } ： { 1 + s i n ~ o ( 1 3 ) j — ——— l 1 -s i n cp 式中 ： k ——侧压力影响系数 ， 其取值范围 1 ． 0 ～ 7 ． 0 ； —— 混凝土的内摩擦角 ， 三轴受压混凝土的内摩擦 角变化范围为 3 0 。 ～ 5 0 。 ， 侧压力小 时内摩擦 角 大 ， 侧压力大时内摩擦角小 ； o r ——混凝土受到的侧 向约束应力 ； —— 混凝土圆柱体的单轴抗压强度 = O ． 雹 ； —— 混凝土的标准立方体抗压强度 。 当混凝土受到的侧向约束应力 达到最大值时， 核心 区混凝土的承载能力达到极限状态。 由式( 6 ) 、 ( 7 ) 、 ( 1 3 ) 整 理得 ： 。 ) ( 1 4 ) 式 中： Ⅳ c ——带肋钢管混凝土 中混凝土的极限承载力 ； A 。 ——核心区混凝土的面积 ， A ( B 一 2 t ) 2 - 4 n b 。 t 。 ； 6 ——加劲肋 的长度 ； —— 加劲肋的厚度 。 定义 叼为带肋方钢管混凝 土加劲肋 与周边钢的面积 比， 则 ： 钉 ： ( 1 5 ) 。4 Bt 核心区混凝土的极 限承载力可化简为 ： ( 2 v k ~f y )( 1 6 ) 3 ． 3 加劲肋的极 限承载 力 加劲肋的极 限承载力 ％ 为 ： 心 Ⅳs l ( 1 7 ) ^ s 1 式中 ： A s 2 ——加劲肋的面积 ， 且 A a = 4 n b t 。 把式( 1 3 ) 代人式 ( 1 9 ) ， 整理得 ： 忙 f ( 1 ) ( 1 + 6 ) f 二 卜 2 6 ]( 1 8 ) 3 ．4 带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱的极限承载力 带肋薄壁方钢管混凝 土轴 压短柱的极限承载力为方 钢管 、 核心区混凝土和加劲肋 的极限承载力之和 ， 即 ： N=N N N 1 9 式 中： Ⅳ——带肋薄壁方钢管混凝土的极限承载力。 把式( 1 2 ) 、 ( 1 6 ) 、 ( 1 8 ) 代人式( 1 9 ) ， 化简得 ： 肛 『 2 ( 1 + 叼 ， ( + 芋) ]+ 式中 ： A = 1 + n 一 2 v ； E = r u 一 4 7 ( 1 + n ) ] 。 4 算例分析 ( 2 0 ) 由于钢材 的拉压强度相近 ， 取材 料拉压 比 a = l ， 此时 统一强度理论退化为统一屈服准则。 当 b为不同值时 ， 统一 强度理 论 退化 为其 他 新 的屈 服 准则 当 a = l ， k = 3 ， b = O ． 5 时 ， 式( 2 0 ) 可化简为 ： Ⅳ = 生 f ( 1 ) f 3 A ( 1 ) 孚 1 ] + ( 2 0 ) L 、 ，1 ／ J ) 一 取文献[ 1 5 — 1 6 ] 中的试验数据与用式 ( 2 1 ) 计算 的带肋 方钢管混凝土轴压短柱极限承载力相比较， 结果见表 1 。 由 表 1 可见 ， 采用本文公式计算所得的理论值与文献 [ 1 5 — 1 6 1 的试验值均吻合良好， 且的平均值分别为： 0 ． 9 8 6 、 1 ． 0 4 2 ， 方 差分别为 O ． 0 0 1 5和 0 ． 0 0 0 7 o 并且该公式 的适用范 围不仅 适用于带肋方钢管混凝土轴压短柱 ， 对 于不设加劲肋 的方 钢管混凝土轴压短柱也同样适用 。 5 影响因素分析 5 ． 1 和 b对 Ⅳ 的影响分析 和 b 变化时， 用式( 2 O ) 计算的文献[ 1 6 ] 中试件 C U S 1 6 ． 1 的极限承载力 Ⅳ变化如 图 3 所示 。 由图 3可 以看出 ， Ⅳ随 的增大而减小 ， 随 b的增大而增大 。 O t 的增大是 由于 的 减小 ， 对应 的极限面的面积 随着减小 ， 承载力降低。 b取不 同的值时统一强度理论退化为不同的屈服准则 ， 由不 同的 屈服准则可以得到一系列 的极限面。 从统一强度理论的 平 面极 限线 图可以知道极 限面的面积大小 随 b的增 大而 增大 ， 而 Ⅳ随极限面面积的增大而增大 。 5 ．2 叼和 对 Ⅳ的影响分析 当 B = 1 6 0 m m， t = 2 ． 5 mm， 2 ． 5 mmt 3 2 MP a ， 且 = 0 ．0 0 5 时， 和 变化时， 用式( 2 0 ) 计算的极限承载力 Ⅳ变 化如图 4 所示 。 由图 4可以看 出 ， Ⅳ随 叼和 的增大而增大 。 当曰和t 一 定的情况下 ， 由式( 1 5 ) 可知 增大时加劲肋 的面积增大。 加劲肋 面积 的增加一方 面直接增大 了加劲肋对带肋方钢 管极限承载力 的贡献 ， 另一方面由于加劲肋个数 的增加对 周边钢管提供 了更 多的横 向约束支撑点 ， 或者是加劲肋长 度的增大 ， 增强了钢管对核心区混凝土的约束作用 ， 从而 提高了钢管的极限承载力 。 5 ．3 V 及 n 对 Ⅳ的影响分析 当 B = 1 6 0 l l l m, f y = 2 2 1 MP a 3 2 MP a ， 且 叩 = 0 ． 1 5时 ， V和 Y ／, 变化 时 ， 用式 ( 2 0 ) 计 算 的极 限承载 力变 化 如 图 5 所示 。 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 计算结果与试验结果比较 注： 为试验值 ， 为理论值与试验值的比值。 ＆ 图 3 O t 和 ／9 对 ～的影响 V 图5 几 和 y 对 ～的影响 由图 5 可 以看 出当 曰一定 时 ， Ⅳ随 的增 大而增 大 ， 随 n的增加而降低。 这是因为当 和 n 一定时， t 随着 的 8 增大而增大 ， 周边钢 面积和加劲肋 的面积随之增大 ， 极 限 承载力提高。 当 相同的情况下 ， ／ 7, 的增加使得 t 减小。 由 于 1 7, 的增加对核心混凝 土约束的增强效果 比 的减小对 Ⅳ 降低的影响小， 所以Ⅳ整体仍为降低趋势。 6结论 ( 1 ) 本研究采用统一强度理 论 ， 推导 了带肋方钢管混 凝土轴压短柱极限承载力的计算公式， 并用所推公式计算 结果和文献试验结果进行了对 比分析 。 结果表 明该公式不 仅适用于方钢管混凝土柱设置加劲肋 的情况 ， 对不设加劲 肋的情况也 同样适用 ， 对实际工程具有一定的参考价值。 ( 2 ) 带肋方钢管混凝土轴压短柱极限承载力随材料拉 压 比的增大而减小 ， 随反映中间主切应力影响的系数的增 大而增大。 ( 3 ) 在带肋方钢管混凝土柱边长 和钢管厚度一定的情 况下 ， 轴压极 限承载力 随带肋方钢管混凝土加劲肋 与周边 钢面积 比的增大而增大 。 当钢材 的屈服应力提高时极 限承 载力也有所增大。 ( 4 ) 在带肋方钢管混凝土柱边长及加劲肋与周边钢面 积 比一定 的情况下 ， 极限承载力 随厚边 比的增大而增大 ， 但是随着单边加劲肋个数的增加， 极限承载力反而降低。 参考文献： 【 1 】黄宏， 陈梦成， 万城勇．带肋方钢管混凝土柱偏心受压力学性能 研究[ J ] ． 土木工程学报， 2 0 1 1 ， 4 4 ( 1 0 ) ： 2 6 — 3 4 ． [ 2 ]张耀春， 陈勇． 设直肋方形薄壁钢管混凝土短柱的试验研究及 有限元分析[ J 】 ． 建筑结构学报， 2 0 0 6 ， 2 7 ( 5 ) ： 1 6 — 2 2 ． [ 3 ]3 T A O Z ， H A N L H， WA N G D Y ． E x p e r i m e n t a l b e h a v i o r o f c o n c r e t e f i l l e d t h i n w a l l e d s t e e l t u b u l a r c o l u mn s [ J ] ． T h i n Wa l l e d S t r u c t u r e s ， 2 0 0 7 ( 4 5 ) ： 5 1 7 — 5 2 7 ． 【 4 】李毅， 黄宏， 张安哥． 带肋方钢管混凝土纯弯力学性能研究[ J ] ． 铁 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 道建筑 ， 2 0 0 9 ( 1 0 ) ： 1 1 3 — 1 1 6 ． [ 5 ]5 左志亮， 蔡健， 钱泉， 等． 带约束拉杆T形钢管混凝土短柱轴压 性能的试验研究[ J 】 ． 土木工程学报， 2 0 1 1 ， 4 4 ( 1 1 ) ： 4 3 — 5 1 ． 【 6 J6 徐超， 张耀春， 卢孝哲． 方形设肋薄壁钢管混凝土的恢复力模 型[ J J ．哈尔滨工业大学学报， 2 0 0 8 ， 4 0 ( 4 ) ： 5 1 4 — 5 2 0 ． [ 7 】黄义勇． 带肋方钢管混凝土偏压构件承载力计算方法研究『 J 1 ． 铁 道建筑 ， 2 0 1 1 ( 1 2 ) ： 1 4 3 — 1 4 5 ． [ 8 】8 陈曦 ， 周德源． 带约束拉杆矩形钢管混凝土轴压承载力分析[ J 】 _ 沈阳工业大学学报， 2 0 0 8 ， 3 0 ( 5 ) ： 5 9 5 ～ 5 9 8 ． 『 9 19 郭兰慧， 张素梅， 徐政， 等． 带有加劲肋的长大宽比薄壁矩形钢 管混凝土试验研究及理论分析 [J ] ． 土木工程学报 ， 2 0 1 1 ， 44 ( 1 ) ： 42 -4 9 ． 【 1 0 ] 俞茂宏 虽 度理论新体系： 理论、 发展和应用【 M] ． 西安： 西安交通 大学出版社， 2 0 1 1 ． 【 1 1 】 钟善桐． 钢管混凝土结构【 M 】 ． 北京： 清华大学出版社， 2 0 0 3 ． 【 1 2 ] 李小伟， 赵均海， 朱铁栋， 等． 方钢管混凝土轴压短柱的力学性 上接第 4页 吕 3 籁 垛 蛔 孔 隙 萼 ／ ％ 图4 孔隙率和渗透系数的关系 混凝土， 这样的渗透系数对应的孔隙率 a = 0 ．0 3 3 ～ 0 ．0 2 5 ， 它说 明普通混凝土和沥青混凝土同样 的渗透系数对应的孔隙率 相近。 根据该图， 渗透系数在 1 0 1 0 c m／ s 区间时， 渗透系 数与空隙率之 间的关系可近似采用式( 1 1 ) 计算。 塑性混凝土 渗透系数在 l O - S ~ l 0 r 6 c m ／ s 之间 ， 孔隙率应为 a = O ．0 5 8 - - 0 ．0 4 2 。 k = 1 0 ~ ( 1 1 ) 图4 中曲线②是挪威威尼莫坝设计时， 室内测定沥青混 凝土渗透系数的试验结果嗍。 对于渗透系数在 1 0 l 0 r 6 c m ／ s 之间的塑性混凝 土， 孔隙率应为 ． 0 5 - - 0 ．0 4 。 根据一些学者的研究得 出的黏性土 的渗透 系数与孔 隙率之间的关系， 对于渗透系数在 1 0 1 0 r 6 c m ／ s 之间的塑 性混凝土 ， 孔隙率应为 a = 0 ． 0 7 " 4 ) ． 0 5 [ ‘ 同 。 建议 ， 对渗透系数在 1 0 1 0 c m ／ s 之间的塑性混凝土 ， 孔隙率取 a = 0 ． 0 6 。 7结 语 分析了渗透能力较高的土的渗透试验方法和渗透能力 较低的普通混凝土的试验方法； 比较了流量法、 渗水高度法、 抗渗等级法和相对系数法； 建议将塑性混凝土按相对渗透系 数大小选择抗渗试验方法 ， 相对渗透系数大于 1 0 c m／ s 时 ， 宜选择流量法， 相对渗透系数小于 1 旷 7 c m ／ s 时， 宜选择相对 渗透系数法 ； 通过对沥青混凝土和黏性土渗透系数与孑 L 隙 率的关系分析， 建议塑性混凝土相对渗透系数计算公式中 能[ J 】 _ 中国公路学报， 2 0 0 6 ( 4 ) ： 7 7 — 8 1 ． 【 1 3 】 张常光， 赵均海， 魏雪英， 等． 外方内圆中空夹层钢管混凝土轴 压短柱的极限承载力『 J 1 ． 建筑科学与工程学报 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 4 ) ： 7 8 — 82 ． 【 l 4 】 赵均海． 强度理论及其工程应用【 M 】 匕 京 ： 科学出版社 ， 2 0 0 3 ． [ 1 5 】 黄宏， 张安哥， 李毅， 等． 带肋方钢管混凝土轴压短柱试验研究 及有限元分析【 J 】 ． 建筑结构学报， 2 0 1 1 ， 3 2 ( 2 ) ： 7 5 — 8 2 ． 【 1 6 】 黄宏 ， 万城勇． 带肋方钢管混凝土柱偏心 受压试验研究[ J 】 ．铁道 建筑 ， 2 0 1 1 ( 4 ) ： 9 4 — 9 7 ． 作者简介： 联系地址 ： 联 系电话 ： 赵均海 ( 1 9 6 0 一 ) ， 男 ， 工学博士 ， 教授 ， 博士研究生导 师， 主要从事结构强度理论、 组合结构基本理论及其 应用等的研究。 西安市长安中路 1 6 1 号 长安大学小寨校区 1 9 7 信箱 ( 7 1 0 0 6 1 ) 0 2 9— 8 23 3 7 2 38 的孔隙率取 0 ． 0 6 。 参考文献： 【 1 】白顺果． 土力学【 M ] E 京 ： 水利水电出版社， 2 0 0 9 ( 4 3 ) ． 【 2 】 G B ／ T 5 0 0 8 2 --2 0 0 9 ， 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准[ S ] E 京 ： 中国建筑工业 出版社 ， 2 0 1 0 ． [ 3 ]D lJ r 5 1 5 0 -- - 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