8米高支撑模板施工方案11.10.doc

8米高支撑模板施工方案11.10

一、 编制依据
1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001；
4、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；
5、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》；
6、《建筑施工手册》（2003年9月中国建筑工业出版社出版）；
7、《建筑工程荷载规范》；
二、 工程概况
本工程位于广州市**区；即广州市**行政学院（**校区）后面，分为3栋单体工程，为8层的实验楼G-3（18220㎡，32.9m）、7层的教学大楼F-1（18960㎡,32.5m）和4层的师生食堂K-2（7206㎡,18.5m）组成，建筑总面积44386㎡。各栋楼楼层高度如下：实验楼首层3.9 m，其它3.5 m，屋面架3.85 m，反梁0.55m。教学楼首层4.5 m，其它4 m，屋面架4 m。食堂1-3层4.5 m，4层5 m。
实验楼地面到六层面～×～、～×～层高21.4m，建筑轴线最大跨度为11m，最大梁断面为350×850㎜，楼板厚110㎜。
教学楼三层到屋面架～×～，层高20m，建筑轴线最大跨度为14m，最大梁断面为300×700㎜，楼板厚100㎜。
食堂首层多功能大厅、大活动室层高8m，门口飘板高8.5m，建筑轴线最大跨度为8.4，最大梁断面为350×850㎜，楼板厚110㎜。
以上均属于8.0m以上高支模体系，本工程按实验楼～×～层高21.4m，建筑轴线最大跨度为11m，最大梁断面为350×850㎜，楼板厚110㎜。其它8m以上（含8m）全部按这支承。其模板支撑体系。

三、350×850梁模板支撑体系设计（其它梁截面小于此梁的参看该做法）
板的计算参数
结构板厚110mm,层高21.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距600mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.11 × 1.2 = 3.17 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.11 × 1.2 = 0.15 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.17 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.67 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2 =-0.105×7.17×3002=-67757N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×7.17×300=1304N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×3.67×3002=-34682N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×3.67×3002=25763N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×3.67×300=667N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.67/1.2)×3004/(100×9000×486000)=0.04mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×9000×486000)=0.22mm
2）抗弯强度验算
M1=-67757N.mm
M2＋M5=-139682N.mm
M3＋M4=235763N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=235763N.mm=0.24kN.m
σ=Mmax/W=235763/54000=4.37N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=4.37N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1304N
V2+ V3=667+2100=2767N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=2767N=2.77kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2767/(2×600×18)=0.38N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.38N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=0.04+0.22=0.26mm
[υ]=300/250=1.20mm
楼板底模挠度υmax=0.26mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
第一层龙骨受均布荷载
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.17×300/1000=2.15kN/m
弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×2.15×9002=-217688N.mm=-0.22kN.m
σ=Mmax/W =217688/85333=2.55N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=2.55N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL=0.625×2.15×900=1209N=1.21kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1209/(2×80×80)=0.28N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.28N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.67/1.2×300/1000=0.92kN/m=0.92N/mm,挠度系数Kυ=0.521
υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.92×9004/(100×9000×3413333)=0.10mm
[υ]=900/250=3.60mm
第一层龙骨挠度υmax=0.10mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm,计算跨数3跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；
W=1×80×802/6=85333mm3, I=1×80×803/12=3413333mm4,
1)抗弯承载力验算
P=1.250×2.15×900=2419N=2.42kN
弯矩系数KM=0.175
Mmax=KMPL=0.175×2419×600=253995N.mm=0.25kN.m
σ=Mmax/W=253995/85333=2.98N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=2.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
Vmax=KVP=0.650×2.42×1000=1573N=1.57kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1573/(1×2×80×80)=0.37N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
P，=1.250×0.92×900=1035N=1.04kN
挠度系数Kυ=1.146
υmax=KυP，L3/(100EI)=1.146×1035×6003/(100×9000×3413333)=0.08mm
[υ]=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.08mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

3.支撑强度验算
传至每根立柱的最大支座力的系数=2.150
每根钢管承载NQK1 =2.150×2.42×1000=5203N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.60×1×1000=540N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =5203+540=5743N
钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=21.29×0.0333×1000=709N
水平拉杆15层,拉杆重量=15×(0.90+0.60)×0.0333×1000=749N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=15×14.6=219N
支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=709+749+219=1677N
钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×1677+5743=7756N
LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm
λ= LO/i=150.00/1.59=94.34
杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。
查表得：=0.634
P=N/（A）=7756/(0.634×424.00)=28.85N/mm2
立杆稳定性28.85N/mm2＜205N/mm2,满足要求。
4. 支撑支承面验算
立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑）
支承楼板厚110mm,上部荷载为： F=7756/1000=7.76kN.
(1)支承面受冲切承载力验算
βs =2.00,ft=1.27N/mm2, hO=110-20=90mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00
σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh =1.00
（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO
=[(0.7×1×1.27+0.15×1)×1.00×400×90]/1000=37.40kN
受冲切承载力37.40kN＞F=7.76kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.01=227.59kN
支承面局部受压承载力227.59kN＞F=7.76kN,满足要求。
4.计算结果
底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距600mm,立杆步距1.50m。

梁的计算参数
结构楼板厚110mm，梁宽b=350mm，梁高h=850mm，层高21.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2.梁底模验算
(1)梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.35 + 1.48 ) ×1.2 = 0.66 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.35 × 0.85 × 1.2 = 8.57 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.35 × 0.85 × 1.2 = 0.54 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.35 × 1.4 = 0.98 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 10.74 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 8.14 kN/m
(2)梁底模板验算
第一层龙骨间距为300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=350mm。
W=bh2 /6 =350×182/6=18900mm3；I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2 =-0.105×10.74×3002=-101493N.mm=-0.10kN.m
σ=Mmax/W=101493/18900=5.37N/mm2
梁底模抗弯强度σ=5.37N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×10.74×300=1953N=1.95kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1953/(2×350×18)=0.46N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.14kN/m
挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×8.14×3004/(100×9000×170100)=0.28mm
[υ]=L/250=300/250=1.20 mm
梁底模挠度υmax=0.28mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算
立杆横向尺寸L2=900mm，梁宽度b=350mm；第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm。
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4；
a.梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=10.74×300/350=9.21kN/m
b.板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.11×25+0.30)+1.4×2.50=7.16kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×300/1000×7.16=1.07kN
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.10kN,N2=5.31kN,N3=0.10kN
Mmax=0.25kN.m, Vmax=2.66kN， F=5.31kN,υmax =0.17mm
1）抗弯强度验算
σ=Mmax/W=0.25×106/85333=2.94N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=2.94N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
τ=3Vmax/（2bh）=3×2.66×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
υmax=0.17mm
[υ]=L/250=900/250=3.60mm
第一层龙骨挠度υmax=0.17mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算
第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ；P=F=5310N=5.31kN
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.175
Mmax=KmPL=0.175×5.31×1000×600=557550N.mm=0.56kN.m
σ=Mmax/W=557550/85333=6.53N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=6.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
Vmax=KVP=0.650×5.31=3.45kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×3.45×1000 /(2×80×80)=0.81N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.81N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3） 挠度验算
挠度系数Kυ=1.146
υmax= KυPL3/（100EI）=1.146×5.31×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.43mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.43mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.150
每根钢管承载NQK1 =2.150×5310=11417N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.60×1000=756N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =11417+756=12173N
钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.0326×20.6×1000=672N
水平拉杆14层，拉杆重量=14×1.50×0.0326=685N
扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.60×14=204N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=672+685+204=1561N
钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1561+12173=14046N
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm
λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求
=0.634,P=N/(A)=14046/(0.634×424.00)=52.25N/mm2
钢管稳定性计算为52.25N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
(1)支承面受冲切承载力验算
钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板
支承楼板厚=120mm,上部荷载为：F=14.05kN
βs =2.00，ft=0.91N/mm2，hO=120-15=105mm，η=0.4＋1.2/βs =1.00
σpc,m =1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh =1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN
钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞14.05kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN＞14.05kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×0.85=20.40kN/m2
比较F1、F2两者取小值F=20.40kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.85m
2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数
标准值（kN/m2）
设计值（kN/m2）
1、新浇砼的侧压力
γG=1.2
F=20.40
24.48
2、振捣砼产生的荷载
γQ=1.4
Q2K=4.00
5.60

30.08
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，
W=bh2/6=740×182/6=39960mm3，I=bh3/12=740×183/12=359640mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
均布荷载q=30.08×(850-110)/1000=22.26kN/m=22.26N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×22.26×3002=-210357N.mm=-0.21kN.m
σ=Mmax/W=210357/39960=5.26N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×22.26×300/1000=4.05kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×4.05×1000/(2×18×740)=0.46N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故
q，=20.40×(850-110)/1000=15.10kN/m=15.10N/mm
挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kq，L4/100EI=0.644×15.10×3004/(100×9000×359640)=0.24mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.24mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×30.08=28.58kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(850 - 110) / 2=370mm=0.37m，N=abFs=0.60×0.37×28.58=6.34kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN
对拉螺栓受力6.34kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度370mm，跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4，
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.125
均布荷载q=30.08×300/1000=9.02N/mm
Mmax=KMqL2=-0.125×9.02×3702=-154355N.mm=-0.15kN.m
σ=Mmax/W=154355/85333=1.81
侧肋抗弯强度σ=1.81N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625
Vmax=KV qL =0.625×9.02×370/1000=2.09kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2.09×1000/(2×80×80)=0.49N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
均布荷载q，=20.40×300/1000=6.12N/mm
挠度系数Kυ=0.521
υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.12×3704/(100×9000×3413333)=0.02mm
[υ]=L/250=370/250=1.48mm
侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.48mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

6.计算结果：
第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向@600mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm，侧模厚度18mm。

注：（支承立杆的砼楼板支架在上层混凝土梁板达到100%设计强度前不得拆除）。
四、高支模的搭设、拆除控制
扣件式满堂脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。
5．1、梁板施工工艺流程：搭设脚手架→扎柱钢筋→支柱模至梁底→支梁底模→板底模→浇筑柱砼→绑扎梁钢筋→封梁侧模→绑扎板钢筋→隐蔽验收→浇筑梁板砼→养护→砼强度达设计要求→拆模→转入下一施工段。
5．2、满堂脚手架搭设
1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。
2）要对钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的钢管、配件。
3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。
4）根据脚手架平面布置，先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。
5）脚手架的安装：摆放垫板、立杆底座→拉线安装可调底座脚→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地纵横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步横杆与各立杆扣紧→安第二步横杆→安第三、四步横杆→接立杆→加设剪刀撑→水平加固杆→连接支托板→铺设枋木。
6）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢（4.5m以下部分纵横杆不少于两道，4.5m以上每增高1.5m相应加设一道）。
7）钢管、可调支托板、和可调底座应根据支撑高度设置，但要确保可调托（底）座的伸出长度不超过200mm。
8）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。
5．3、模板的安装
1）、模板安装准备工作
(1)由测量组放出模板及预留洞的位置线；
(2)墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；
(3)施工方案搭设支撑架；
(4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底；
(5）柱将封模前钢筋应验收完毕。
2)、模板安装要点
(1)墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度；
(2)墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓；
(3)梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于600mm时，梁侧模应加对拉螺栓；
(4)保证拼缝严密，在砼浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模 板的支撑情况。
3）、梁板、楼板模板
(1)楼板：楼板模板采用扣件式脚手架体系见后附图
(2)梁：支撑采用扣件式脚手架，在支撑的立杆头放两条80×80mm木枋，背方采用80×80mm木枋沿梁边和跨中放置。当梁跨度等于或大子4m时，模板应按跨度的0．3％起拱。梁板支模见后附图。
4）、安装质量要求
(1)模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。
(2)模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查。
3、柱模安装
柱模板采用20mm厚的优质木夹板现场制安，板边用刨修平直，用Ф48×3.5钢管两头用Ф14对拉螺栓箍紧，四周均为从底到顶250mm至400mm排列，柱截面单侧大于600mm时，为防止模板变形，柱中纵向每500加一排对拉螺栓，所有对拉螺栓必须夹于两条Ф48钢管中间，钢管压紧80mm×80mm枋木。
安装柱模板时，应先在基础面(或楼面)上弹柱轴线及边线，边线外用1:1水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一，防止底部漏浆，按照边线先把底部方盘固定好，柱模安装前要求在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位，以确保其位置的正确，柱筋与模板之间绑扎垫块控制保护层厚度，符合设计要求，然后再对准边线安装柱模板。
柱、模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，经固定后，需再复核垂直度，防止固定过程中模板移位。
为保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑，剪刀撑等互相拉结固定。
柱顶与底部支模时必须留有清理孔，便于清理垃圾及松动砂、碎石，待捣砼前清洗干净后封闭。
柱模安装好后，保证各侧面模板接缝严密，要求浇柱砼时，连水都难往外渗，保证柱边砼达到高标准质量。
为保证柱墙砼的强度达到设计要求，当为非特殊的结构（如防水砼或即需承重的柱）侧模，浇筑砼后，隔一天（并保证砼强度不低于1.2MPa）即可拆模养护。
安装柱模板工艺流程：
弹柱位置线 → 抹找平层作定位墩→ 安装柱模板 → 安柱箍 → 安拉杆或斜撑 → 办预检。
5 ．4、模板拆除
1、拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。
2、底模：在砼强度符合下表后，方可拆除模板。
3、预应力砼梁板底模，应在结构件建立预应力后拆除。
4、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。
5、脚手架拆除
1）脚手架支撑经单位工程技术负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。
2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。
3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。
4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：
①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；
②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。
③在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。
④通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的立杆时方可拆除。
⑤工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。
⑥拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。
⑦拆卸连接部件时，不得硬拉，严禁敲击。
⑧拆下的钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。
底模拆除时混凝土强度必须符合下表要求：
构件类型
构件跨度（m）
达到设计混凝土立方体抗压强度标准值的百分比（％）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
—
≥100

五、高支模及支撑体系的验收
高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，梁截面尺寸大，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。
1、支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。
2、立杆下垫200mm×200mm的双层模板。
3、检查扣件螺栓的拧紧程度。
4、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与地面呈450至600角，夹角用回扣连接牢固。
5、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
六、防止高支模支撑系统失稳的措施
1、本方案中梁模板支撑体系纵横加设水平扫地杆、每列加设水平加固杆并顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，与楼板支撑体系连通，采用扣件扣牢。
2、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的牢固程度。
3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
5、浇注梁板砼过程中，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。如果出现坍塌预兆时，安全员应立即监督木工撤出支架范围。
6、剪刀撑设置间距不得超过6.5m；支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑。
7、可调托座伸出长度大于200mm。
七、高支模搭设和拆除以及预防坍塌事故的安全技术措施
(一)安装安全技术措施
1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。
2、作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
3、必须对满堂脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。
4、扣件的紧固是否符合要求，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。
5、所有钢管、扣件等材料必须符合规格，无缺陷方可使用。
6、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。
7、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。
8、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
9、不准架设探头板及未固定的杆。
10、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。