现浇箱梁施工方案钢管支墩样本.doc

现浇箱梁施工方案钢管支墩

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2020年4月19日
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广清高速公路扩建工程A10合同段

新华高架特大桥
现浇预应力砼连续箱梁施工方案

编 制：
审 核：
批 准：

中铁七局集团郑州工程有限公司
广清高速扩建工程A10合同段项目经理部
二O一三年十月
目 录
一、编制说明 3
二、工程概况 3
三、施工组织机构 3
四、施工进度计划 4
五、材料、设备、劳力 5
六、施工方案和施工工艺 6
七、桥面系、附属工程施工 20
八、质量保证措施 22
九、安全保证措施 24
十、文明施工和环境保护 27

新华高架特大桥
现浇预应力砼连续箱梁施工方案

一、编制说明
新华高架桥跨京广铁路两侧，现我项目部结合现场实际条件和桥队材料准备情况，拟采用钢管支墩加脚手架的方案进行现浇连续箱梁施工。

二、工程概况
我标段新华高架特大桥梁左幅起点ZK24+954.958终点ZK25+959.828，右幅起点YK24+953.061终点YK25+958.571，此段桥梁全长1005.51米。由于跨铁路净空的抬升，本标段上部结构拆除，更换新梁。施工内容是：第一步，保持旧广清高速公路正常通车，先新建加宽部分桥梁；第二步，待新建部分贯通达到通车条件后，再将车流改至新建加宽段通行。同时拆除旧广清高速桥梁，并在旧桥位置重建新桥与扩宽段新桥拼接。
异形现浇混凝土连续箱梁，砼强度等级为C40，设计数量1076.7 m3；桥跨布置均为三孔一联，为单箱双室混凝土等截面连续箱梁；新建加宽段箱梁顶宽8.9 m、底板宽5.9m、腹板宽0.4m、翼缘板宽1.5m、梁高1.4m，拆除重建段箱梁梁顶宽11.4m、底板宽8.2m、腹板宽0.4m、翼缘板宽分别为1.35m和1.85m、梁高1.4m；设计为双向八车道、全封闭，桥面总宽2*21 m，外侧设宽0.5m墙式护栏，内侧设宽0.5 m墙式护栏；桥面铺装为厚度10cm的 C 50水泥混凝土现浇层，支座采用盆式橡胶支座；伸缩缝设计为D80型伸缩缝。
新华高架桥上部构造主要工程数量表

桥梁中心桩号
现浇箱梁
桥面铺装
护栏
支座
伸缩缝

C40砼
（m3 ）
钢筋
（kg）
C50砼
（m3）
钢筋（kg）
C30砼
（m3）
块
m/道

新华高架桥
2926.5
1129384.9
4181.6
632222
1728.9

三、施工组织机构
（一）、新华高架桥现浇梁组织机构
为确保下新华高架桥现浇梁上部构造能保质保量按期完成，我部特组建新华高架桥现浇梁组织机构，详见湛新华高架桥现浇梁组织机构框图。

新华高架桥现浇梁组织机构框图

广清高速公路扩建工程A10合同段项目经理部

项目经理

总工程师

工

程

部

技
术
质
检
部

计
划
统
计
部

试

验

室

安
全
环
保
部

材

料

部

财

务

部

综
合
办
公
室

桥 梁 施 工 三 队

支架班

木
工
班

钢
筋
班

普
工
班

机
电
班

（二）、主要管理技术人员名单
　主要管理技术人员名单
姓 名
职务
职称
姓 名
职务
职称
王文彬
生产经理
工程师
廉世艳
试验主管
工程师
黄春生
项目总工
工程师
彭青林
测量主管
工程师
薛爱萍
质检工程师
工程师

施工队长
工程师
朱华新
技术主管
工程师

现场主管
工程师
程勇
安全主管
工程师

质检员
助 工
四、施工进度计划
（一）、总体工期安排
本工程（箱梁主体）施工计划总工期近4个月，自 03月15日开始至 7月16日结束，共计120天。计划按设计要求4联现浇段同时进行，共准备二跨支架、底模和二跨侧模、内模、翼板模。
（二）、箱梁每孔施工周期：搭设钢管桩3→支架搭设5天→安装底、侧、翼模3天→绑扎底、腹钢筋20天→安装内模2天→底、腹板混凝土浇筑1天→养护底、腹板混凝土/绑扎顶板钢筋10天→顶板混凝土浇筑1天→养护顶板混凝土/拆除支架3天，合计48天。
（三）、施工便道通行
京广铁路以南租用飞虎玻璃厂区土地，作为施工便道。铁路以北搭设2做钢便桥，并沿左幅河道边硬化一条砼通道与便桥相连，作为现浇梁等结构物施工通道。

五、材料、设备、劳力
（一）、材料
进场的主材钢筋、水泥，特材钢绞线、锚具、支座、伸缩缝、外加剂等，地材砂、碎石等，其它辅材波纹管、钢板等均已按设计、规范要求检测合格能够使用。高标号砼配合比已经四办平行复核、总监办验证，符合设计、规范要求；其它临时材料主要有0.1×0.1×2 m枕木、0.10×0.10×4.0 m方木、0.10×0.15×4.0 m方木、碗扣支架、1.8 cm木板、直径630 cm厚8 mm钢管、50a工字钢、10号槽钢及贝雷片。
（二）、设备
本桥上部构造施工拟投入的设备详见下表。
注：挖掘机、装载机、压路机等设备临时调用土方队现有设备。
新华高架桥上部结构施工拟投入的主要施工机械表

机 械
设 备
名 称
规 格
型 号
额定功率
（Kw）
容量 （m3）
吨位 （t）
厂 牌
及
出厂时间
数 量 （台）
新旧程度
（%）
进 场
时 间
进

场
备 注
拥
有
新
购
租赁
砼拌和站
750型
60m3/h
广东
2
2

100
.6
砼输送车

7m3
广东
8
8

80
.6
砼输送车

9m3
广东
3
3

80
.9
钢筋切断机
GJ-40A
5.5KW
成都
1
1

100
.7
钢筋弯曲机
GJW40A
3KW
成都
1
1

100
.7
钢筋调直机
GT4-144
5.5KW
济南
1
1

100
.7
交流电焊机
BXZ-500
50KW
成都
6
6

100
.7
汽车吊
QY25
25T
徐工
1

1
90
.9
汽车吊
QY65
65T
蒲元
1

1
90
.10
发电机
120GF
120
上海
1

1
90
.7

（三）、劳力
施工班组分支架班、模板班、普工班及机电班；配备人员：支架班20人、木工班20人、钢筋班20人、普工班15人、机电班4人，总计79人。

六、施工方案和施工工艺
（一）、施工方案
1、支架搭设方案
我标段现浇梁支架采用钢管立柱加脚手架的方案。采用打入钢管桩的方式进行地基处理，先对场地进行测量放样，在现浇梁区域沿纵桥向打入三排钢管桩（附钢管桩平面图），钢管型号为Ф630×8mm，根据地质勘查报告和验算结果，钢管桩的入土深度保证不小于13m（实际入土深度根据现场最后贯入度确定），以确保支架整体稳定性。 在钢管桩上设置8m长的钢管立柱，钢管型号为Ф630×8mm，立柱与钢管桩采用法兰连接，钢管立柱之间设剪刀撑进行加固处理。

钢管立柱安装就位后，在顶端设置50a型工字钢横向盖梁。工字钢与钢管支墩顶面之间焊接70×70×8mm钢板，钢板和支墩间焊接靴梁增加稳定性，在钢板上横桥向并排铺设两根50a型工字钢。支墩顶钢板必须调试到同一标高，确保钢管支墩受力均衡。

在工字钢上搭设简支型单层贝雷片纵梁。贝雷片间距为1.2m，长度根据现场测量确定，纵梁与横梁用U型卡连接，事先在纵梁上标好横梁放置位置，并设置三角限位钢板，保证横梁安装位置及横梁放置后的固定。贝雷梁顶面采用L100mm角钢连接，角钢与贝雷梁采用螺栓栓接。
在纵梁上搭设现浇梁碗口支架。在贝雷片纵梁上采用10cm槽钢作为横向分配梁，槽钢间距为20cm。
在槽钢上铺10×10×200 cm横向枕木，枕木上放置支架底托，安装脚手架。支架立杆按纵桥向端横梁、中横梁下60 cm，其它位置90 cm布设；横桥向底板下60 cm、翼板下90 cm布设；每层立杆高度120 cm(横梁处底板下3m范围内每层立杆高度调整为60 cm)，立杆高度大致调出箱梁底面形状。支架顶托上顺桥向铺设10×15 cm方木，间距60 cm或90 cm，顺桥向方木顶上横桥向铺设10×10 cm方木，间距30 cm，顶层方木上铺设1.8 cm厚优质木板作为箱梁底模板。按箱梁内箱室横断尺寸制作骨架，外盖1.5 cm厚普通木板，骨架间距50 cm，以此来制作箱梁内模。
2、支架搭设方案验算
（1）、荷载计算：根据施工设计图，箱梁最不利荷载位于横梁处，该断面的箱梁为实心，含筋率大于2%的钢筋砼按2.6 t/m3计算。
1）、箱梁自重计算
a、箱梁中间空箱处每延米钢筋砼重量：
G1= 2.6×{(0.22+0.25) ×2.35+[(0.2×0.2）/2+（0.6×0.15）/2] ×2}=32.1 KN/m
b、箱梁横梁处钢筋砼实体重量：
G2= 2.6×1.4= 3.64=36.4 KN/m2
c、箱梁中腹部每延米钢筋砼重量：
G3= 2.6×1.4×0.4 = 21.8 KN/m
d、箱梁翼板每延米钢筋砼实体重量：
G4=2.6×[(0.32×1.5+（0.13×1.5）/2] = 15KN/m
2）、每孔模板支架重(按28 m跨统计)
a、竹胶板：胶合板容重9KN/m3
1.8 cm厚木板580 m2，重10.44×9=93.96 KN
则：均布荷载93.96/28=3.56KN/m
b、松锯材：松锯材容重7.5KN/m3
注：《桥梁施工工程师手册》P195表7-3。
横向底肋(纵向60cm间距)10×10 cm方木，计0.1×0.1×4×2×(110+1) =8.8 m3
纵向横梁(横向60、90 cm间距) 方木，计0.15×0.1×13×66=12.87 m3
翼板、腹板底肋(横向45 cm间距) 10×10 cm方木，计0.1×0.1×5×147=7.35 m3
翼板下支撑、芯模骨架10×10 cm方木，计0.1×0.1×(4+3)×(63+ 1)×2 = 8.96 m3
合计：方木37.98 m3，重37.98×7.5 = 285 (KN)
则：均布荷载285/8.9/66 = 0.48（Kpa）
c、 支架：φ4.8 cm、δ=3.5 mm的碗扣钢管支架
注：《公路施工手册》桥涵(下册)P5表13-3。
立杆(LG.300)计589条，17.31 kg/条
立杆(LG.180)计159条，10.67 kg/条
横杆(HG.60)计1300条，2.82 kg/条
横杆(HG.90)计共1500条，3.97 kg/条
合计：重 (589×17.31+159×10.67+1300×2.82+1500×3.97)×10/1000
=215.31 (KN)
则：均布荷载215.31 /28 /9= 0.85（Kpa）
3）、其它荷载
注：《桥梁施工工程师手册》P195表7-3。
a、施工人员、料具运输堆放荷载：
计算底肋时均布荷载：2.5 KPa
计算横梁时均布荷载：1.5 KPa
计算支架立柱时均布荷载：1.0 KPa
b、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0 KPa
c、振捣砼的荷载：2.0 KPa
d、风、雪可能产生的荷载：1.0 KPa
（2）、竹胶板强度验算
考虑到模板的连续性，弯矩公式按M= (qL2)/10计算。
跨度30 cm，取100 cm长为一个计算单位。
1）、模板承受的荷载（箱梁最不利荷载横梁处）：
a、箱梁自重：36.4×1.2×0.6= 26.21（KN/m）
注：1.2为箱梁施加在竹胶板上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：0.362×0..6= 0.2172（KN/m）
c、施工人员、料具运输堆放荷载：2.5×0.6 = 1.5（KN/m）
d、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0×0.6 =2.4（KN/m）
e、振捣砼的荷载：2.0×0.6 = 1.2（KN/m）
f、风、雪可能产生的荷载(支架高度平均6m左右)：1.0×0.6= 0.6（KN/m）
合计荷载：26.21+0.2172+1.5+2.4+1.2+0.6 = 32.127（KN/m）
2）、模板强度验算
跨中弯矩：M= (qL2) /10 = (32.127×0.62) /10 =1.15657（KN·m）
截面模量：W= (1000×h2) /6 = (1000×18 2 ) /6 = 54000（mm2）
则：σ= M/W = 1.15657×10 3×10 3/54000 =21.41796（Mpa）＜ [σ] = 50.0（Mpa）,安全
注：竹胶板静曲强度为50Mpa，见JG/T3026-1995《竹胶合模板板》。
3）、模板刚度验算
跨中变形：ωmax = qL4/(150EI)
其中： q = 32.127KN/m）
E=1.1×10 4（Mpa）
I= bh3/12=1.0×0.15 3/12 = 2.813×10 -4（m4）
则：ωmax =qL4/(150EI) = ( 32.127×0.3 4) /(150×1.1×10 4×2.813×10 -4)
=5.60663×10 -4（m）= 0.561（mm）＜ 300 / 400 = 0. 75（mm）符合要求。
（3）、底肋(横向方木)强度验算：跨度60 cm，纵向间距60 cm
1)、底肋承受的荷载（箱梁最不利荷载横梁处）：
a、箱梁自重：36.4×1.2×0.36 = 15.7248（KN）
注：1.2为箱梁施加在底肋上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：0.435×1.2×0.36 = 0.18（KN）
注：1.2为模板自重施加在底肋上的不均匀细数。
c、方木自重：0.48×1.2×0.36 =0.209（KN）
d、施工人员、料具运输堆放荷载：2.5×0.36 = 0.9（KN）
e、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0×0.36 = 1.44（KN）
f、振捣砼的荷载：2.0×0.36 = 0.72（KN）
g、风、雪可能产生的荷载：1.0×0.36 = 0.36（KN）
合计荷载：15.7248+0.18+0.209+0.9+1.44+0.72+0.36= 19.53（KN）
则：每米均布荷载19.56 / 0.6 =32.6（KN/m）
2）、底肋强度验算
跨中弯矩：M = (qL2)/8=(32.6×0.6 2 ) / 8 =1.467（KNm）
截面模量：W = (b×h2)/6 = (100×100 2 ) / 6 = 166667（mm2）
则：σ= M/W =1.467×103×10 3 /166667 = 8.802（Mpa）＜ [σw] =14.5（Mpa）,安全
注：参照《路桥施工计算手册》P176表8-6，松锯材为东北落叶松[σw]=14.5 Mpa。
3）、底肋刚度验算
挠度公式：f =5qL4/(384EI)
其中：q =32.6（KN/m）
E=1.1×104（Mpa）=1.1×107（Kpa）
I= bh3/12 = 0.1×0.13/12 = 8.333×10-6（m4）
故：f = 5qL4/(384EI) = 5×32.6×0.64/ (384×1. 1×107×8.333×10-6)
= 6×10-4（m）
则：f/L= 6×10-4/0.6 = 1/999＜ [ f /L] = 1/400，满足要求。
（4）、纵梁(纵向方木)强度验算
方木截面b=10 cm、h=15 cm，横梁处跨度60 cm、跨中处跨度90 cm，横向间距60 cm。
1）、纵梁承受的荷载：
a、箱梁自重(箱梁横梁处)：36.4×1.2×0.6×0.6 = 15.72（KN）
箱梁自重(箱梁跨中处)：32.1×1.2×0.6÷1.8×0.9 = 11.56（KN）
注：1.2为箱梁施加在纵梁上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重(箱梁横梁处)：0.362×1.2×0.36 = 0.156（KN）
底板竹胶板自重(箱梁跨中处)：0.362×1.2×0.54 = 0.235（KN）
注：1.2为模板自重施加在纵梁上的不均匀细数。
c、方木自重(箱梁横梁处)：0.681×1.2×0.36 = 0.294（KN）
方木自重(箱梁跨中处)：0.681×1.2×0.54 = 0.441（KN）
d、施工人员、料具运输堆放荷载(箱梁横梁处)：2.5×0.36 = 0.90（KN）
施工人员、料具运输堆放荷载(箱梁跨中处)：2.5×0.54 = 1.35（KN）
e、倾倒砼时产生的冲击荷载(箱梁横梁处)：4.0×0.36 = 1.44（KN）
倾倒砼时产生的冲击荷载(箱梁跨中处)：4.0×0.54 = 2.16（KN）
f、振捣砼的荷载(箱梁横梁处)：2.0×0.36 = 0.72（KN）
振捣砼的荷载(箱梁横梁处)：2.0×0.54 = 1.08（KN）
g、风、雪可能产生的荷载(箱梁横梁处)：1.0×0.36 = 0.36（KN）
风、雪可能产生的荷载(箱梁跨中处)：1.0×0. 54 = 0.54（KN）
合计荷载(箱梁横梁处)：15.72+0.156+0.294+0.90+1.44+0.72+0.36 =19.59（KN）
荷载(箱梁跨中处)：11.56+0.235+0.441+1.35+2.16+1.08+0.54 = 17.37（KN
则：每米均布荷载(箱梁横梁处)19.59/0.6 = 32.65（KN/m）
每米均布荷载(箱梁跨中处)17.37 /0.9 = 19.3（KN/m）
2）、纵梁强度验算
a、箱梁横梁处：
跨中弯矩：M = (qL2)/8 = (32.65×0.6 2) /8 = 1.469（KNm）
截面模量：W = (b×h2)/6 = (100×150 2) /6 = 375000（mm2）
则：σ= M/W = 1.469×10 3×10 3/375000 = 3.918（Mpa）＜ [σw] = 14.5（Mpa）,安全
注：参照《路桥施工计算手册》P176表8-6，松锯材为东北落叶松[σw]=14.5 Mpa，验算施工荷载时可提高1.15倍数，容许应力取最小值16.68Mpa。
b、箱梁跨中处：
跨中弯矩：M = (qL2)/8 = (19.3×0.9 2) /8 = 1.954（KNm）
截面模量：W = (b×h2)/6 = (100×150 2) /6 = 375000（mm2）
则：σ= M/W = 1.954×10 3×10 3 /375000 = 5.211（Mpa）＜ [σ] = 14.5（Mpa）,安全
3）、纵梁刚度验算
a、箱梁横梁处：
挠度公式：f =5qL4/(384EI)
其中：q= 32.65（KN/m）
E=1.1×104（Mpa）=1.1×10 7（Kpa）
I= bh3/12 = 0.1×0.15 3/12 = 2.813×10 -5（m4）
故：f=5qL4/(384EI) = 5×32.65×0.6 4/ (384×1. 1×10 7×2.813×10 -5) = 1.78×10 -4（m）
则：f/L=1.78×10 -4 /0.6 = 1/3369 ＜ [ f /L] = 1 /400，满足要求。
b、箱梁跨中处：
挠度公式：f =5qL4/(384EI)
其中：q=19.3（KN/m）
E=1. 1×104（Mpa）=1.1×10 7（Kpa）
I= bh3/12=0.1×0.15 3/12 = 2.813×10 -5（m4）
故：f=5qL4/(384EI) = 5×19.3×0.9 4/ (384×1. 1×10 7×2.813×10 -5) =5.329×10 -4（m）
则：f/L= 5.329×10 -4 /0.9 = 1/1689＜ [ f /L] = 1/400，满足要求。
（5）、支架验算
1）、支架荷载
a、支架布置：采用碗扣式脚手架搭设连续支撑架，步距为120 cm(横梁处底板下3m范围内步距调整为60 cm)。
横梁处：60×60×60 cm 跨中处：60×90×120 cm
b、全部荷载合计：
横梁处(实心部位)：36.4+0.362+0.681+1.324+1.0+4.0+2.0+1.0 = 46.767（Kpa）
跨中处(空心部位)：17.83+0.362+0.681+1.324+1.0+4.0+2.0+1.0 = 28.197（Kpa）
2）、支架计算
a、强度验算
碗扣钢管支架单元尺寸单杆承重为：跨中处0.9 m×0.6 m，横杆步距1.20 m，每根立杆设计荷载[N]=30.0（KN）；横梁处0.6 m×0.6 m，横杆步距0.6 m，每根立杆设计荷载[N]=40.0（KN）。
注：《公路施工手册》桥涵(下册)P10表13-5，横杆步距为1.2m时，每根立杆设计荷载30KN；横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载40KN。
a）、最不利荷载横梁处单杆承重：N =46.767×1.2×0.6×0.6 = 20.203（KN）；
跨中处单杆承重：N = 28.197×1.2×0.9×0.6 =18.2717（KN）；
注：1.2为全部荷载作用于立杆上的不均匀细数。
b）、立杆强度验算
横梁处立杆：[N]/ N= 40.0/20.203= 1.98
横梁处立杆：[N]/ N= 30.0/18.2717 = 1.64
则：安全系数能满足要求。
b、稳定性验算
φ48×3.5钢管断面积A= 489mm2，步距1200mm
a）、钢管回轮半径i=(√ 482 + 412 ) /4 =15.78mm
长细比λ：λ= L0/I = 1200 / 15.78 = 76.04
查表得轴心受压构件的稳定系数ψ：ψ= 0.805
注：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中根据长细比λ=76.04由附录C表取轴心受压构件的稳定系数ψ=0.805。
b）、按强度计算，则钢管的受压应力为：
σ= N/A = 20.203×10 3/489 = 41.31（Mpa）＜ [ f ] = 215（Mpa）
c）、按稳定性验算：
σ= N/ψA =20.203×103/(0.805×489) = 51.32（Mpa）＜ [ f ] = 215（Mpa）
则：安全系数215 / 51.32= 4.19，满足要求。
注：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中5.1.6表钢材抗压强度设计值f=215Mpa。
综上所述，该支架搭设方案满足施工安全要求。
（6）槽钢分配梁验算
采用10号槽钢，横梁段采用两根槽钢双拼成钢梁，用缀板连接。最不利荷载横梁处单立杆承重：N =46.767×1.2×0.6×0.6 = 20.203（KN）；压在槽钢上的力按均布荷载计算q =20.203/0.6=37.34（KN/m）
注：1.2为全部荷载作用于立杆上的不均匀细数。
槽钢挠度公式：f =5qL4/(384EI)
其中：q= 37.34（KN/m）
E=2.1×105（Mpa）=2.1×10 8（Kpa）
故：f=5qL4/(384EI) = 5×37.34×1.375 4/ (384×2.1×10 8×1.983×2×10 -6) = 0.002（m）
则：f/L=0.0608 /2.687= 0.002 ＜ [ f /L] = 1 /400，满足要求。
注：规格：10×4.5×0.53cm；查表得容许弯应力[σw]=220Mpa；E=2.1×105N/mm2；Ix=198.3cm4；
（7）贝雷梁验算
1）、 按简支梁考虑，最不利跨中段荷载：
a、箱梁自重26×{(0.25+0.22) ×0.8+0.6×0.15+0.2×0.2+1.4×0.4}×1.2=33.259（KN/m）
注：1.2为箱梁施加在竹胶板上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：0.362×1.2= 0.43（KN/m）
c、施工人员、料具运输堆放荷载：2.5×1.2 = 3（KN/m）
d、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0×1.2 =4.8（KN/m）
e、振捣砼的荷载：2.0×1.2 = 2.4（KN/m）
f、贝雷梁自重：0.9（KN/m）
合计荷载：33.259+0.43+3+4.8+2.4+0.9 = 44.789（KN/m）
Mx=ql2/8 =(44.789×102)/8=559.863 kN·m＜Mw=788.2KN·m，符合要求。
每根贝雷片最大剪应力：
Q =︱ql-RA︱/2
=︱44.789×10-44.789×10/2]︱=223.94kN＜Q=245.2KN符合要求。
跨中扰度验算
fmax=q L4×384EIx=44.789*104*384*2.1*105*2.505*10-3=0.0022m ＜[f]=L/400=10/400=0.025m
由于fmax<[f]，计算挠度能满足要求。
经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。
注：查结构计算手册,贝雷片其截面特性为：Ix=250500 cm4 、Wx= 3578.5 cm3、 Q=245.2KN、 Mw=788.2KN·m
(8)50a型工字钢横向盖梁验算
1）、 按简支梁考虑，最不利跨中段荷载：
a、箱梁自重26×{(0.25+0.22) ×（5.9-0.4×3）+0.6×0.15×2+0.2×0.2×2+1.4×0.4×3}×10×1.2/12=107.874（KN/m）
注：1.2为箱梁施加在竹胶板上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：0.362×10= 3.62（KN/m）
c、施工人员、料具运输堆放荷载：2.5×10=25（KN/m）
d、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0×10=40（KN/m）
e、振捣砼的荷载：2.0×10 = 20（KN/m）
f、贝雷梁自重：0.9×10×10/12=7.5（KN/m）
g、50a工字钢自重：0.936（KN/m）
合计荷载：107.874+3.62+25+40+20+7.5+0.936 =205（KN/m）
槽钢挠度公式：f =5qL4/(384EI)
其中：q= 205（KN/m）
E=2.1×105（Mpa）=2.1×10 8（Kpa）
故：f=5qL4/(384EI) = 5×205×3.9 4/ (384×2.1×10 8×4.6472×10 -4) = 0.0091（m）
则：f/L=0.0091 /3.9= 0.0023 ＜ [ f /L] = 1 /400，满足要求。
注：50a工字钢查表得容许弯应力[σw]=220Mpa；E=2.1×105N/mm2；Ix=46472cm4；
2）、 按简支梁考虑，最不利横梁段荷载：
a、箱梁自重26×{(0.25+0.22) ×（5.9-0.4×3）+0.6×0.15×2+0.2×0.2×2+1.4×0.4×3}×10/2×1.2/12+26×（1.79×8.2×1.4/2）×1.2/12=80.65（KN/m）
注：1.2为箱梁施加在竹胶板上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：0.362×10= 3.62（KN/m）
c、施工人员、料具运输堆放荷载：2.5×10=25（KN/m）
d、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0×10=40（KN/m）
e、振捣砼的荷载：2.0×10 = 20（KN/m）
f、贝雷梁自重：0.9×10×10/12=7.5（KN/m）
g、50a工字钢自重：0.936（KN/m）
合计荷载：80.65+3.62+25+40+20+7.5+0.936 =177.76（KN/m）
槽钢挠度公式：f =5qL4/(384EI)
其中：q= 205（KN/m）
E=2.1×105（Mpa）=2.1×10 8（Kpa）
故：f=5qL4/(384EI) = 5×177.76×3.9 4/ (384×2.1×10 8×4.6472×10 -4) = 0.0079（m）
则：f/L=0.0091 /3.9= 0.0020 ＜ [ f /L] = 1 /400，满足要求。
注：50a工字钢查表得容许弯应力[σw]=220Mpa；E=2.1×105N/mm2；Ix=46472cm4；
（9）立柱支墩验算
1）、 按最不利跨中段荷载：
a、箱梁自重26×{(0.25+0.22) ×（5.9-0.4×3）+0.6×0.15×2+0.2×0.2×2+1.4×0.4×3}×10×1.2/12=107.874（KN/m）
注：1.2为箱梁施加在竹胶板上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：0.362×10= 3.62（KN/m）
c、施工人员、料具运输堆放荷载：2.5×10=25（KN/m）
d、倾倒砼时产生的冲击荷载：4.0×10=40（KN/m）
e、振捣砼的荷载：2.0×10 = 20（KN/m）
f、贝雷梁自重：0.9×10×10/12=7.5（KN/m）
g、50a工字钢自重：0.936（KN/m）
合计荷载：107.874+3.62+25+40+20+7.5+0.936 =205（KN/m）
横排共3个支墩，为简化计算每个支墩受力按205×12/3=820（KN）计算
截面最小回转半径：
r=(I/A)1/2=(93620/194.8)1/2=0.21922m;
杆件长细比：
λ=l/r=8/0.21922=36.49≤80，则φ=1.02-0.55*{（20+λ）/100}2=0.712;
稳定验算：
σ=P/φA
=820/(0.712*0.01948)
=59121.42KN/m2＜〔σa〕=140Mpa，合格。
注：立柱规格：壁厚10mm、φ630mm钢管；查表查表得Ix=93620cm4；W=2972 cm3；A=194.8cm2；E=2.1×105MPa;〔σa〕=140MPa;
（10）钢管桩验算
1)、桩的入土深度设计
经过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近820kN，按规范取用安全系数k=2.0，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为820×2=1640kN，管桩周长 U=πD=3.1416×0.63=1.9792m。依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：
第一层 填筑土 厚度为3m， τ=30 Kpa
第二层 粉质黏土 厚度为4m，τ=50 Kpa
第三层 细沙砂 厚度为2m，τ=55Kpa
第四层 强风化灰岩 厚度为6m，τ=120Kpa
N=∑τiu hi
N =30×1.9792×3+50×1.9792×4+55×1.9792×2+120×1.9792×h4=1316.6 kN
=178.128+395.84+217.71+237.5 h2 =1640kN
解得 h4=3.571m
证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。
钢管桩实际入土深度： ∑h=3+4+2+3.571=12.57 m≈13m
2)、桩的稳定性验算
桩的失稳临界力Pcr计算
Pcr==
=9197.46kN＞R=820 kN
3)、桩的强度计算
桩身面积 A=（D2－a2）
=（632－61.42）=120.92cm2
钢桩自身重量
P=A.L.r=120.92×13×102×7.85
=1233.98kg=12.3398kN
桩身荷载 p=820+12.3398=832.34 kN
б=p／A=832.34×102／120.92=688.339kg／cm2=68.83Mpa2＜〔σa〕=140Mpa
钢管桩选用Ф630，δ=8mm的钢管，材质为A3，E=2.1×108 Kpa,I=(4－4)=0.756×10-3m4。

3、砼浇筑方案
砼分两次浇筑成型，先浇筑底板和腹板，后浇筑顶板。混凝土施工采用拌和站集中拌和、混凝土罐车运输、混凝土泵车浇筑工艺。

（二）、施工工艺
现浇浇连续箱梁施工工艺框图见下页
现浇连续箱梁施工工艺流程图

地基处理

试验控制

支架搭设
测量控制

安装侧模、底模

预 压

绑扎底、腹板钢筋

钢筋制作

钢筋进场检测

原材料进场、检测

内模安装

砼配合比设计

浇注砼及养生

砼拌和、运输

绑扎顶板钢筋

砼试件制作

砼试验检测

浇筑砼及养生

内模拆除

拆卸支架、模板
施工工艺控制：地基处理、支架基础放样→支架搭设→底、侧、翼模板系系施工→支架加载预压→支座放样及安装→绑扎底板、腹板、肋板钢筋→预埋波纹管、穿束→安装芯室侧模、封端模板、预留通气孔、清理底板残留物→第一次砼浇注（底板及腹板、肋板）→安装芯室顶模（预留进出口活板）→绑扎顶板钢筋、护栏及伸缩缝预埋筋→二次浇注砼→抽芯板、封孔顶→砼养生→落架及拆外模及支架→养生→桥面系、桥头搭板施工→养生→交工验收
1、地基处理
我标段现浇梁支架采用打入钢管桩的方式进行地基处理。采用直径630mm、长度为12m的钢管桩，钢管桩施工采用65t汽车吊配合135kw振桩锤进行。
钢管桩施工工艺：
（1） 测量放样。首先根据支架设计方案和图纸，由测量人员计算出钢管桩坐标，现场用全站仪进行定位。
（2） 安装钢管桩。由吊车吊放钢管桩就位，然后使用135kw振桩锤将钢管桩打入地面。施工过程中测量人员使用仪器监控桩身垂直度及桩顶标高。
2、钢管支墩施工
钢管支墩采用横向三排Ф630×10mm型号的钢管，高度为8m，与钢管桩采用法兰连接。钢管立柱采用65t汽车吊吊装就位。
钢管立柱安装就位后，在顶端设置50a型工字钢横向盖梁。工字钢与钢管立柱顶面之间焊接70×70×8mm钢板，钢板和支墩间焊接靴梁增加稳定性，在钢板上横桥向并排铺设两根50a型工字钢。支墩顶钢板必须调试到同一标高，确保钢管支墩受力均衡。
在工字钢上搭设简支型单层贝雷片纵梁。贝雷片间距为1.2m，长度根据现场测量确定，纵梁与横梁用U型卡连接，事先在纵梁上标好横梁放置位置，并设置三角限位钢板，保证横梁安装位置及横梁放置