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中央商业广场悬挑外架施工方案(终极板)

***悬挑外脚手架施工方案
一、编制依据
1 主要规程、规范
1.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）
1.2 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）
1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）
1.4 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；
1.5 《建筑结构荷载规范》GB5009-2001
1.6 ***施工图
1.7　《施工现场安全标准图集》
2 参考文献
2.1 《建筑施工手册》（缩印本第4 版，2003.9）
2.2 《简明施工计算手册》（1999.7）
2.3 《实用建筑施工安全手册》（1999.7）
2.4 《建筑结构静力计算手册(第二版)》中建建筑工业出版社；
二、工程概况
1 总体工程概况
***位于株洲市新华西路，总建筑面积116922.36m2，其中地下3层，建筑面积为17621.6m2；地上29层，建筑面积为99300.76m2，建筑物结构总高度为99.8m。负二负三层为地下车库，负一层为地下商场，一至五层为商业用房，六层为转换层，七至二十九层均为商务公寓和住宅。
2 脚手架工程概况
地下室3层，底板建筑标高-12.9米，外边周长317米；地上29层，1～6层为裙楼，1层层高5.4m，2～5层层高4.5m，6层层高5.1 m，外边周长306.8米；7-29为标准层，层高均为3.0m和3.15m，屋顶结构标高99.8m。由于本工程建筑物外边线从地下室到标准层是依次往里缩小，故分别在地下室、裙楼和标准层分别搭设脚手架。
三、施工部署
1　方案总体思路
地下室和1～2层裙楼采用落地式双排钢管脚手架，总高度21.6米；因为此项目为商业性项目,应建设方要求加快施工进度,以便裙楼提前使用, 再加上建筑物第3层的1轴、L轴线外挑出1.8m，我项目部对3～6层裙楼的外架从第3层楼面开始使用工字钢悬挑架. 高度为20.1m。地下室施工完成后，拆除脚手架回填土方至室外地坪。7～29层塔楼采用爬架。
2　人力、材料部署
2.1 依据施工进度调配架子工人，架子工班组人数最少30人，搭建速度不能影响现场施工进度。
2.2 施工完成第四层,待支模架拆除完毕后，拆除落地式脚手架回填土方，将钢管和扣件周转至3～6层裙楼的脚手架的搭设，并在施工过程实际情况增加所需要的材料。3～6层裙楼施工完成后，脚手架待裙楼装修完成后再拆除。
2.3 严格按照建筑有关规范进行脚手架搭设。
四、材料要求
1. 钢管：外架全部采用φ48×3.5无缝钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）。使用前严格进行钢管筛选，凡严重锈蚀、薄壁、弯曲裂变的插件禁止使用于外架及作其它安全防护架用，且在钢管上严禁打孔。
2 .扣件：其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定。扣件与钢管的贴合面要接触良好，如发现扣件有裂缝、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。
3 .安全网：采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，要求阻燃，必须有产品生产许可证和质量合格证及准用证。
4. 竹架板：刚度好，连接可靠，每块尺寸：长度3000mm，厚度30mm，宽度300mm。
5 .连墙件采用钢管：其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。
6. 型钢悬挑梁采用14#工字钢。
7. 选用6×19钢丝绳，直径φ14。
8. 钢丝绳拉环采用16螺纹钢制作，并在挑架上一层梁板结构施工中预埋。
9. 工字钢与楼板支点拉环采用16螺纹钢制作，并在第3层梁板结构施工中预埋。
五、施工工艺
1.采用双排悬挑脚手架：挑架从3层楼面开始悬挑搭设至高于7层楼面1.5m，总搭设高度为20.1m。
脚手架参数：立杆横距取1.05m，立杆纵距取1.50m，步距取1.80m，内立杆距建筑物结构梁边0.35m，周长306.8m。具体尺寸详见附图
2. 工字钢：悬挑水平钢梁采用3米和6米的14#工字钢，无挑板处使用3米长的，有挑板处使用6米长的，其建筑物外悬挑段长度分别为1.50米和3.5米，建筑物内锚固段长度分别为1.50米和2.5米。翼板水平，工字钢上焊高150mm的25短钢筋用来固定立杆。工字钢下焊150mm25短钢筋。
3． 立杆：全部采用单立杆，立杆支撑在14#工字钢上，立杆顶端高出7层楼面1.5m。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆与大横杆采用直角扣件连接。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内；同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离≥500㎜，各接头中心至主节点的距离≤步距的1/3；不得隔步设置或遗漏。
4． 扫地杆：在脚手架立杆底端之上≤200㎜处设纵向扫地杆，与立杆连接牢固。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5． 大横杆：设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨，用直角扣件与立杆扣紧，大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，如果采用搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。且同一步大横杆四周要交圈连接。对接扣件连接时，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在方向错开的距离≥500㎜，各接中心至主节点的距离≤纵距的1/3。
6 .小横杆：主节点处必须设置一根小横杆，小横杆采用1.50米钢管搭设，靠建筑物一侧外伸长度300mm，用直角扣件与大横杆联结。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。同时要求根据脚手板的需要，小横杆间距≤纵距的1/2。
7. 脚手板：采竹串片脚手板，每块0.3×3米。纵向对接平铺，接头处必须设置两根小横杆，且外伸长度在130～150mm之间，平均每块竹串片下有小横杆4根。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔10m满铺一层脚手板。
8 .连墙件：连墙件采用2步3跨连接，竖向间距3.60米，水平间距4.5米，采用双扣件刚性连接。当与水平结构连接时，采取在边梁内预埋短钢管的方法。现场根据实际情况布置连墙件，每根连墙件的覆盖面积≤40m2。连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，偏离主节点的距离≤300mm，连墙件应保持水平。
9 .剪刀撑：由6米的钢管通过3个旋转扣件搭接，搭接长度1米，剪刀撑与地面的倾角为550，跨越立杆5根，连续布置剪刀撑，用旋转扣件固定在与之相交的大横杆上或立杆上。在外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑.详见下图。

剪刀撑布置图与搭接图
10.横向斜撑：本脚手架高20.1米，在拐角处设置横向斜撑处，以及中间每隔6跨设置一道，由底至顶层呈之字型连续布置。斜撑用2.5米长的钢管。
11. 防护设施：脚手架满挂安全网，采用1.8m×6.0m 规格，用网绳绑扎在外立杆内侧。作业层安全网应高于操作平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m 和1.2m 处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。
12.双层防护棚：通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设安全挡板，通道口挡板需向两侧各伸出1M，向外伸出3M。
13. 脚手架在人货电梯处断开，人货电梯具体位置见施工平面布置图。
14. 14#工字钢安装处梁板上预埋16固定拉环2根，用以固定悬挑工字钢。悬挑端采用6×19的φ14钢丝绳拉接14#工字钢，钢丝绳上端拉结在上层楼面梁所预埋的16吊环上，下端拉结在焊接在工字钢底部的25钢筋上，钢丝绳用3道钢丝夹具固定,且设索具螺旋扣。
15．索具螺旋扣用于拉紧钢丝绳,并可起调节松紧作用。钢丝绳拉接、锚固做法详见下图。

悬挑工字钢板面锚固示意图

钢丝绳悬挑端拉结做法示意图

钢丝绳上端拉结做法示意图
六、脚手架的拆除
扣件式钢管脚手架在使用完毕后就应立即拆除。在拆除前要做好以下工作：
1. 对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。
2. 对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监督人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方均应在交底上签字。
3. 外脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，决不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。
4. 拆除脚手架要特别加强出入口处的管理。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标准和围栏，此装置必须内外双面都加设置。
5. 在拆除脚手架周围，于坠落范围四周设置围栏和明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。
6. 对拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
7. 建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。
8. 脚手架的拆除应从上往下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫，可从脚手架内侧向下倾倒，此时要对墙面及门窗加以保护。
9. 架管、扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。运送脚手架拆下的钢管、扣件和其他材料的垂直运输设备应固定建筑物结构上，不应固定于脚手架上。
10. 一般脚手架的拆除顺序是：安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板（或竹笆板）→ 扶手（栏杆）→剪刀撑（随每步脚手拆除）→搁栅→大横杆→小横杆→立柱。
11. 拆除高层建筑施工用脚手架时要遵守GB3608-83高处作业有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业和雪天高处作业的有关规定进行。
12. 在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格遵照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物下落的措施，要有确实可靠的监护组织和消防器材。
13. 每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。

附件：
工字钢悬挑脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用14#工字钢，无挑板处使用3米长的，有挑板处使用6米长的，其建筑物外悬挑段长度分别为1.50米和3.5米，建筑物内锚固段长度分别为1.50米和2.5米。悬挑水平钢梁荷载作用点采用钢丝绳与建筑物拉结。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆平面布置图
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=3.511×1.0502/8=0.484kN.m
=0.484×106/5080.0=95.250N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
=5.0×2.551×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.608mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.5=0.057kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.057+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.853kN

大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.853×1.500=0.497kN.m
=0.497×106/5080.0=97.834N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
=0.677×0.038×15004/(100×2.060×105×121900.000)
=0.05mm
集中荷载标准值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
=1.146×1843×15003/(100×2.060×105×121900.000)
=4.13mm
最大挠度和
=+=4.18mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×(0.058+0.276)+1.4×2.362=3.707kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×20.100=2.508kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×3×1.500×(1.050+0.350)/2=1.102kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×1.500×3/2=0.315kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：取0.005
NG4 = 0.005×1.500×20.100=0.151kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.076kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×0.840×1.200 = 0.247kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

N = 1.2NG + 1.4NQ
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.506kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 126.620
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.514kN；
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.143kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 113.191
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × Wk × Aw
Wk —— 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.247kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000KN
经计算得到 Nlw = 5.601kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.601kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.92；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 91.702kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采取在边梁内预埋短钢管的方法。如与墙体和柱连接，做法见下图。

连墙件扣件连接示意图
七、3米长悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按悬挑梁计算。悬臂部分受集中荷载 N=11.506kN的作用，a、b为工字钢与梁板的锚固点。脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，钢丝绳与工字钢的拉结点距离墙体 = 1400mm，水平悬挑梁采用14#工字钢，截面积A = 2150mm2，截面惯性矩I = 7120000mm4，截面抵抗矩Wx = 101714mm3，ix=57.5mm, iy =17.3mm。脚手架水平钢梁自重忽略不计。
1、强度验算
当不考虑钢丝绳的拉力时：
悬挑脚手架示意图 a、o支点钢筋环处采用木楔块插紧

悬挑脚手架计算简图
悬挑梁经计算得各支座对悬挑梁的反力：
Ra=14.92kN（方向向下）, R0=37.932kN（方向向上）

悬挑脚手架悬挑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架悬挑梁剪力图(kN.m)
最大弯矩 Mmax=20.142kN.m Qmax=23.012kN.m

〈[f]= 215.0N/mm2
悬挑梁的抗弯强度满足要求!

〈[fV]= 125.0N/mm2
悬挑梁的抗剪强度满足要求!
2、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板支点采用16钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板支点的拉环受力R=14.92kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
3、钢索绳的受力计算:
只考虑钢丝绳对脚手架的拉力，不考虑型钢对脚手架的支撑力。

经计算得到钢绳拉力 R=15.044kN
(1)钢绳的强度计算:
采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择钢丝绳的破断拉力总和要大于8.000×15.044/0.850=141.59kN。
选择6×19钢丝绳，直径14.0mm。钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，钢丝绳的钢丝破断拉力总和为144.5KN。
(2)钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU,均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=15.044kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[15044×4/(3.1416×50×2)]1/2=12.5mm,因此采用16。
八、6米悬挑梁的受力计算:
水平悬挑梁采用14#工字钢，其上面作用2个集中荷载 N=11.506kN，在集中作用点的位置设置2道钢索绳拉结，钢索绳上端拉结在预埋在上层框架梁的吊环上，并设置索具螺旋扣用于拉紧钢丝绳,并可起调节松紧作用。a为工字钢与梁板的锚固点。脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，钢丝绳与工字钢的拉结点距离支点0分别为2350mm和3400mm。14#工字钢：截面积A = 2150mm2，截面惯性矩I = 7120000mm4，截面抵抗矩Wx = 101714mm3，ix=57.5mm, iy =17.3mm。水平钢梁自重忽略不计。
1、计算简图

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
2、钢索绳的受力计算:
只考虑钢丝绳对钢梁的拉力，不考虑a钢筋拉环对型钢的拉力。
经计算得到 R1=13.03kN
R2=14.4kN
(1)钢绳的强度计算:
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×14.4/0.850=135.529kN。
选择6×19钢丝绳，直径14.0mm.钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，钢丝绳的钢丝破断拉力总和为144.5KN。
(2)钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU,均取最大值进行计算作为吊环的拉力N， 为N=RU=14.4kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[14.4×103×4/(3.14×50×2)]1/2=16mm，因此采用16。
因为工字钢受到钢索绳水平分力的作用,在其尾端预埋225短钢筋顶撑.见下图

(3)梁底支撑立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.506×2=23.012kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i=95 ,查表得=0.626；
　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 75.2N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.0N/mm2；
< [f],满足要求!

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16#槽钢悬挑梁补充计算
1轴、11轴和L轴线采用3米和6米长的16#槽钢,下面分别对其进行计算:
3米长槽钢悬挑梁的受力计算:
悬臂部分受集中荷载 N=11.506kN的作用，a、b为槽钢与梁板的锚固点。脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，钢丝绳与槽钢的拉结点距离墙体 = 1400mm，16#槽钢:截面积A = 2515mm2，tw=8.5mm,截面惯性矩I = 9345000mm4，截面抵抗矩Wx = 116813mm3，ix=61mm, iy =18.2mm。脚手架水平钢梁自重忽略不计。
1、强度验算
当不考虑钢丝绳的拉力时：
悬挑脚手架示意图 a、o支点钢筋环处采用木楔块插紧

悬挑脚手架计算简图
悬挑梁经计算得各支座对悬挑梁的反力：
Ra=14.92kN（方向向下）, R0=37.932kN（方向向上）

悬挑脚手架悬挑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架悬挑梁剪力图(kN.m)
最大弯矩 Mmax=20.142kN.m Qmax=23.012kN.m

〈[f]= 215.0N/mm2
悬挑梁的抗弯强度满足要求!

〈[fV]= 125.0N/mm2
悬挑梁的抗剪强度满足要求!
2、悬挑梁整体稳定性验算:
水平钢梁采用16#槽钢,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

由于b大于0.6，应用下式计算的用代替b,值:

经过计算得到强度 =20.142×106/(0.869×116813)=198N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f]=215 N/mm2,满足要求!
3、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板支点采用16钢筋拉环，拉环强