附着式升降式脚手架计算书.doc

附着式升降式脚手架计算书
挑 架 计 算 书
一、主要设计参数：
架体高度14.4米，跨度7.2米，宽度0.9米，架体立杆间距1.5 米，步距 1.8米，小横杆间距 1.5米。爬架计算书计算参数：架体高度14.40 米，跨度7.5米，14.4×7.5=108 ㎡＜110 ㎡其它采取原设
计数值不变。
（1）荷载
1）恒载标准值G
K
主框架及架体所采取材料规格及截面特征参数为：
匚
6.3

φ
48
×
3.2

A=8.4cm
2

I
x
cm
=51
4

I
y
=11.9
cm
4

i
x
=2.45
cm
i
y
=1.18
cm
Z
o
=1.36
cm
A=4.89cm
2

I=12.19cm
4

i=1.58cm
W=5.08cm
3

①采取φ48×3.2钢管构件长度：立 杆：L=13 ×3×2=78 ｍ；
大横杆：L=2×7×8.5=119 m( 每根长度按8.5m 计算）；小横杆：L=9×7×1.2=76m ( 每根长度按1.2m 计算）；
纵向支撑（剪刀撑）：L=4× 82 +(3(13) )2+4× 42 +(3(13))2 =61m( 按单片剪刀撑计算) 架体结构边柱缀条：横缀条7根，斜缀条6根，共两片。
13
L=2×(6× 0.92 +(6 )2 +7´0.9)=41m
水平支撑（水平剪刀撑）：L=2 ×(1.8+4× 1.82 +42 )=39m 架体内水平斜杆：L=3×4× 0.92 +22 =27m 护拦：L=2×9×3=54m 采取F48´3.2管构件总长度为：
åL=78+119+76+61+41+39+27+54=495m
所用钢管总重量为：G =495 ×3.89=1926kg
F
采取 匚6.3架体构件为架体结构边柱。长13m 共四根。
所用槽钢匚6.3总重量为：G =4×13×6.6=345kg
匚
采取Φ48 钢管架体构件为架体结构边柱，长13m 共2根。
所用Φ48 钢管总重量为：G =2×13×3.84=99.84kg
O
则架体结构自重为（对架体边柱考虑100结构系数）：
0
G= G +(G +G ）×1.1=1926+1.1 ×(345+99.84 ）=2510kg
F 匚 O
②脚手板自重：板宽 0.9m，长 8m,厚 4cm ，按原计算考虑有四步脚手板，脚手板为800Φkg/m 3 木材。
依照荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ ｍ2。
③安全网：
仍用原计算数据但按面积比增大。
安全网重量为：G = 680´11×8×13=130kg
n ④固定支架及支座：
仍用原计算数据但因为长度增加而对应增大。
固定支架及支座重量为：固定支架重量减去1000kg
G = 10001.6 ×1.8-1000=130kg
c
永久荷载总表：
序号

构件

重量

备注

1

架体结构
G
2510
kg

2

脚手板
G
P

930
kg

3

安全网
G
N

130
kg

4

支座
G
C
130
kg

总计

3700
kg

2）施工活荷载标准值Q
K 依照荷载规范：
施工均布活荷载标准值
类别

标准值（
kN/m
2
）

备注

装修脚手架

2

结构交手架

3

按照《建筑施工附着升降脚手架管理暂行要求》第二章第九条：结构施工按二层同时作业计算，使用情况时按每层3KN/ ｍ2计算，升降及坠落情况时按每层0.5KN/m 2计算；
装修施工按三层同时作业计算，使用情况时按每层2KN/ ｍ2计算，升降及坠落情况时按每层0.5KN/ｍ2计算。
①.结构施工：
使用状态：3×0.8×8×2=38.4KN
升降、坠落状态：0.5×0.8×8×2=6.4KN
②.装修施工：
使用状态：2×0.8×8×3=38.4KN
升降、坠落状态：0.5×0.8×8×3=9.6KN
施工活荷载标准值Q 取：38.4KN
K
③.风荷载
依照《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87 ）:
W =k ´m ´m ´w
k s z o
式中： k------风压折减系数，在取当地基本风压值时，取0.7；
m------ 风压高度改变系数，按B 类地域高100 米高层建筑上
z
施工考虑，取2.1；
m------风荷载体型系数，其计算以下：
s
背靠建筑物情况全封闭取1.0j，敞开、开洞1.3j
j为脚手架封闭情况确定挡风系数
脚手架挡风面积
j=
脚手架迎风面积
m
m
W ------ 标准基本风压，按照大连地域取0.65KN2 ，升
O
降及坠落工况取0.25KN2
\风荷载W k为：
W =k ´m ´m ´w ＝1.0´0.32´2.1´0.65=0.31KN /m 2
k s z o
考虑架体外侧有安全网，增加挡风系数，所以将风荷载 W 增加
K
10％
\W =1.1´0.31=0.35KN /m 2
K
（2）荷载分项系数
静荷载： r =1.2
G
活荷载： r =1.4

Q
结构主要性系数： r =0.9
0

可变荷载组合系数： j=0.85
荷载改变系数： r =1.3 （使用工况）
1
荷载改变系数： r =2.0 （升降及坠落工况）
2
二、架体结构构件计算：
本节所计算架体构件主要包含脚手板、脚手架钢管强度计算。
（1）脚手板强度计算：
脚手板取自重标准值为0.35KNm
2 ，板上活荷载为2KNm
2 ；
q=0.35´1.2+2´1.4=3.22KNm

按跨度为 1.5米三跨连续梁进行计算，并考虑最不利活荷载位置，
M =0.1´q´l2 =0.1´3.22´1.52 =0.72KN ×m
1） 强度计算：
1 1
W = ´b´h2 = ´900´402 =240000mm 2
6 6
M 0.72´106 N<f =11N
s= ==3
W 240000mm 2 wmm 2 \脚手板强度满足要求。
2） 挠度计算：
v q ´l3 v
计算公式： l=0.99100n´E´I£[l] 式中：
E =9000N mm 2
1 1
I= bh3 = ´900´403 =4800000mm 4
12 12
qn =q´0.9=3.22´0.9=2.9Nm

v 0.99´2.9´103 ´1.53 ´106 1 évù 1 \l= 100´9´103 ´48´105 =445 <êëlúû=150
\脚手板挠度满足要求。（2）大横杆计算：大横杆按跨度为 1.5米，跨中承受一个集中力为P 进行计算，并考虑连续梁活荷载最不利位置。
1
p=2´3.22´1.5=2.42KN (计算值)
1
pn =2´2.9´1.5=2.18KN (标准值)
1）强度计算：

三跨连续梁
M
s=W £f 式中：
M =0.213pl=0.213´2.42´1.5=0.773KN ×m
W =5.08cm 3
M 0.773´1036 N2 <f=205N2
\s=W =5.08´10 =152.2mmmm \大横杆强度满足要求。 2）挠度计算；
v p l2 évù l=1.615100nEI £êëlúû 式中：
p =1.59KN
n
l=1.5m
E =206´103 N mm 2
I=12.19cm 4
v 1.615´2.18´103 ´1.52 ´106 1 évù 1 \l=100´206´103 ´12.19´104 =317 <êëlúû=150
\大横杆挠度满足要求。
（3）立杆强度计算：材料特征：采取φ48×3.5钢管材料长细比：
l 1800
l=i0 =15.8 =113.9<150
立杆符合安全要求。三、架体结构主框架计算（1）荷载计算
恒载标准值G ：37.53KN
k
施工活荷载标准值Q
K
结构施工：使用状态 ：3×0.8×8×2=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×2=6.4KN 使用状态 ：2×0.8×8×3=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×3=9.6KN 施工活荷载标准值Q 取：38.4KN
K
在使用工况下单榀主框架计算荷载为：
（37.53´1.2+38.4´1.4）´1.3=128.44KN
在提升、坠落工况下单榀主框架计算荷载为：
（37.53´1.2+9.6´1.4）´2=116.96KN 在使用工况状态下风荷载为：
0.35´8=2.8KNm
2
在升降及坠落工况状态下风荷载为：
0.25KNm
2
（2）受力分析计算边柱几何尺寸：
a
=
313

2

6.3

Φ
48
钢管

2

1

a
=
587

x
y
y
5
0

1 2
x

1 900

2
主框架承受荷载作用在截面型心处，若将受力点移至槽钢侧，则等效附加弯矩为：
128.44´0.313=40.2KN ×m
1）使用状态1，拆下C 支座，风力向墙
①、 受力简图如图4-1

C
B
C
B
爬
架
主
框
架
A
A
m
图4-2
爬架计算简图
图4-1
爬架受力简图
图4-3
爬架弯矩图

③、计算：

②、 主框架受力如图4-2，主框架弯矩图如图4-3。
åX =0 H =128.44KN
B
åM =0
B
2.8´(8.52 -4.52)/2-40.2
N A = 3 =-1.27KN
åM =0
A
2.8´(7.52 -5.52)/2+40.2
C
B
C
B
爬
架
主
框
架
A
A
m
图4-5
爬架计算简图
图4-4
爬架受力简图
图4-6
爬架弯矩图
2
）使用状态
2
，拆下
C
支座，风力背墙

①
.
受力简图如图

4-4

②、主框架受力如图
4-5
，主框架弯矩图
如
4-6
。

N B = 3 =37.67KN 主框架受弯矩方程组为：
ì 1
ïM x =2qx2 0£x£4.5
ï
ï 1
íM x =2qx2 +N A ´(x-4.5)-M 4.5£x£7.5
ï
ï 1
ïîM x =2qx2 +N A ´(x-4.5)+N B ´(x-7.5)+M 7.5£x£13
主框架弯矩图如图4-3
③.计算：
åM =0
B
40.2＋2.8´（7.52－5.52）/2
N A = 3 ＝25.533　KN
åM =0
A
2.8´(8.52 -4.52 )/2 -40.2
N B = 3 =10.87 　KN 主框架受弯矩方程组为：
0£x£4.5
ì 1 4.5£x£7.5
ïM x =2qx2
ï
ïM =1qx2 -N ´(x-4.5)-M 7.5£x£13
í
ï x 2 A
ï 1
ïîM x =2qx2 -N A ´(x-4.5)+N B ´(x-7.5)+M
主框架弯矩图如图4-6
3）因升降及坠落状态计算荷载小于使用状态荷载，所以不用验算。
（4）主框架整体稳定验算：
1）在使用工况下主框架稳定验算
①.主框架整体结构验算
M =40.2KN -m,N =128.44KN
A =16.8cm 2,A =8.96cm 2,A=25.76cm 2
1 2
a =31.3cm,a =58.7cm
1 2
取：I =47481,i =42.93
x x
I
W 1X =18.9X+3.1=12158
I
W 2X =65.1X+3=697
主框架计算长细比：
1280´1
l1 = 33.4 =34.5
缀条面积：4.89cm 2
21.69
l2 = 34.52 +27´4.89 =36.2，查表得：j=0.913
p2E 3.142 ´206´103 ´2169
N =N = A==3217975
d EX l22 37
N bM s= + m
jA (1-N j)W
N 1X
E
128440 1´40.2´106 N<f=205N
\s= + =73.21
0.913´2576 128440mm 2mm 2
(1-´0.913)´2158000
3217975
\主框架整体结构安全。
②.主框架单肢验算：
M =40.2KN ×m ，N =128.44KN
Na M 128.44´0.587 40.2
N1 = a2 +a = 0.9 +0.9 =128.44KN
N =N -N =128.44-105 =23.44KN
2 1
ìl =900 肢1：íîl00xy =1800
ìlx =900 =37üïï
ïï 24.5
í ý
ïl=1800 =45ï
ïîy 40.4 ïþ 查表j -0.878
min

2
2
205
08
.
87
1680
878
.
0
128440
mm
N
f
mm
N
=
<
=
´
=
s

\
肢
1
安全。

肢
2
：受拉

2
2
205
16
.
26
896
23440
mm
N
f
mm
N
=
<
=
=
s

\
肢
2
安全。

四、底部绗架计算

（
1
）各杆件内力计算

脚手杆自重
G
1
k
g
=
1
k
H=0.1248
×
KN
13=1.622
脚手板自重
G
2
k
=0.35
×
1.5
×
0.45=0.236
KN
恒载
G
k
=
G
1
k
+
G
2
k
=1.622+0.236=1.858
KN
活载
Q
k
=3
×
1.5
×
0.45
×
2=4.05
KN
桁
架
上
弦
节
点
作
用
力
F=1.2G
k
Q
+1.4
k
=

1.2
×
1.858+1.4
×
4.05=7.9
KN

各杆件内力（见附图）

2
、最不利杆件验算

依照计算结果分析，最不利杆件为：

拉杆
N
1-3
=
N
9-10
=20.625
KN
压杆
N
A-1
N
=
B-10
=23.7
KN
(
此杆为竖向主框架竖肢
)

N =N =19.885KN
4-6 6-8
N =15.8KN
8-9
除压杆N 、N 外，其余杆件均采取Φ48×3.5钢管制作
A-1 B-10
1）拉杆N ,N
1-3 9-10
λ=l /i=234/1.58=148<300
0
σ=N/A=20625/489=42N/mm 2<f=205N/mm 2
(2) 压杆N ,N
4-6 6-8
λ=l /i=150/1.58=95<150, ф=0.626
0
σ=N/ фA=19885/(0.626 ×489)=65 N/mm 2<f=205N/mm 2
(3) 压矸N
8-9
λ=l /i=180/1.58=114, ф=0.489
0
σ=N/ фA=15800/(0.489 ×489)=66 N/mm 2<f=205N/mm 2 故满足要求
五、正常使用状态下支座计算支座计算说明：爬架支座计算中，荷载取值均为最不利位置可能出现最大值。以次验算支座刚度及稳定性。
（1）支座简图及受力分析图受力分析如图五-1、2所表示。
A E AE
64.22
KN
18.84KN
B B

图五-1 支座简图
图五-1 支座简图
（2）强度计算支座连接杆采取2根6.3槽钢
X
Y6.3
槽钢
Y

X
6.3槽钢截面特征：
A＝16.89cm 2 I＝102.5cm 4 x
W ＝32.53cm 3 x
60×80×4方钢截面特征：
A＝60×80－52×72＝1056mm 2 I＝1/12×（60×803－52×723）＝942592mm 4
X
iX＝ IX = 942562 =29.88mm
A 1056
I＝1/12×（80×603－72×523）＝596352mm 4
Y
iY＝ IY = 596352 =23.76mm
A 1056
考虑AC 杆最不利状态（拉杆）：
åC =0：计算长度： L ＝500mm
X
L 500 l= ==16.73<[V]=150 x i 29.88
x
查表得：j =0.992
min
N 78.325´103 2 2
s= ==74.77N /mm <0.95f=204N /mm
jA 0.992´1056
安全！考虑BC 杆最不利状态（压杆）：
N 67.28´1000 2 2
s= ==63.71N /mm <0.95f=204N /mm A 1056 安全！
AB 杆最不利状态（压杆）：
N 47.58´1000 2 2 s= ==45.06N /mm <0.95f=204N /mm
\该(A)型支座能(1056)满足安全使用要求。六、砼墙、梁、楼板受冲切承载力计算在墙板砼强度达成C15 等级时，允许爬架爬升，验算此时墙、梁、板强度按以下公式计算：
f£0.6fu h t m 0
式中： f------局部荷载设计值 f------砼轴心抗拉强度设计值
t
u ------距局部荷载作用面积周围H/2 处周长
m
h ------截面有效高度
0
墙暂按
200
计算，
mm
h
190
0
=
，砼强度等级为
C15
时，砼抗拉强度设
计值为
2
98
.
0
mm
N
f
t
=
，一个支座或斜拉杆传给墙、梁集中荷载设计
值为
140
KN
。墙、梁面受冲切承载力为：

KN
N
h
u
f
f
m
t
156
156000
190
1340
98
.
0
6
.
0
6
.
0
0
=
=
´
´
´
=
£
>140
KN
∴墙、梁完全能满足安全使用要求。

七、主要连接件计算

（
1
）穿墙螺栓计算（
T30
）

N
v
=
Tsin
α
=37.016
×
sin72
0
=35.204
KN
N
t
=
Tcos
α
=37.016
×
cos72
0
=11.439
KN
N
c
=
T=37.016KN
N
v
b
=
n
v
π
d
2
/4f
v
b
=1
×
3.14
×
30
2
/4
×
130=91.845KN>
N
v
=35.204
KN
N
t
b
=
π
d
e
2
/4f
t
b
=3.14
×
27.5
2
/4
×
170=100.921KN>
N
t
=11.439
KN
N
c
b
=
d
Σ
tf
c
b
=30
×
10
×
305=91.5KN>
N
c
=37.016
KN
√
(
N
t
/N
t
b
)
2
+(
N
v
/N
v
b
)
2
=
√
(11.439/100.921)
2
+(35.204/91.845)
2
=0.40<1

故满足要求

（
2
）普通螺栓连接计算

采取
M16
×
45
螺栓进行主框架、底部桁架连接

连接方式为杆轴方向抗拉连接和抗剪连接，抗拉计算以下：

其中
—螺栓抗拉强度设计值

d
—螺栓在螺纹处有效直径

N
b
t
—受拉承载力设计值，查表得
N
b
t
=26.6
KN
=26.6
×
4/3.14
×
16
2
=0.132
KN/mm
2
，因为抗拉部位主框架连接螺
栓为双螺栓，所以取
0.132
×
2=264
N/mm
2
。

主框架自重
3700
KG
×
N
9.8=36260
×
A=264
×
201.1=53090.4
N
＞
36260
N,
满足要求。

抗剪计算以下：

其中
—螺栓抗剪强度设计值

d
—螺栓在螺纹处有效直径

N
b
v
—抗剪承载力设计值，查表得
N
b
v
=52.3
KN
n
v
—每一个螺栓受剪面数目

=4
×
52.3/2
×
3.14
×
162=0.2056

KN/mm
2
=205.6

N/mm
2

×
A=205.6
×
201.1=41366.7
N
＞
36260
N,
满足要求。

（
3
）导向轮计算

附着支座承受最大水平拉力
(
考虑最不利反风向荷载
)

R=(q
w
l
2
/2+Na
1
)/3=(0.486
×
9
2
/2+84.18
×
0.2)/3=36.519
KN
每个支座
4
个导向轮，每个导向轮轴
(
Ф
25)
承受剪力

V=36.519/4=9.13KN τ=V/A=9130/(3.14 ×252/4)=19N/mm 2<fv=120 N/mm 2 故满足要求
（4）承重顶撑计算（M30 调整螺栓）
安全考虑一个顶撑承受整个架体竖向荷载（正常使用时是两个顶
撑受力），顶撑与主框架承重杆最大角度720
顶撑杆承受轴压力N ，=N/sinα=84.18/sin72 0=88.51KN
N b= πd 2/4fb=3.14 ×27.52/4 ×170=100.921KN> N ， t e t
=88.51KN
故满足要求
八、本计算书参考以下要求进行计算：
（1） 建建〔 〕230 号《建筑施工附着升降脚手架管理暂行要求》
（2） 《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87 ）
（3） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87 ）
（4） 《钢结构设计规范》（GBJ17-88 ）九、挑架荷载计算及简图：
（1）搭设参数：
四层为一单元整体，立杆纵距L=1.5m,步距高h=1.8m, 内立杆离
建筑物外墙壁边线 b =0.3m,施工荷载 Q =2KN/m 2,并考虑二层同时
1 K
施工，脚手架与主体结构连接点竖向间距h =2.9m,水平距离L =3m,
1 1 设计挑架高度H=6 步=11.6m 。
（3）荷载计算：
1〉立 杆： 1.8×6×2×3.85 = 83.16kg
2〉小横杆： 1.4×6×3.85= 32.34kg
3〉大横杆： 1.5×4×6×3.85 = 138.6kg
4〉栏 杆： 1.5×2×6×3.85 = 69.3kg
5〉剪刀撑： 1.5×1.414×2×3.85 = 16.33kg
6〉扣 件： 61×1.35 = 82.35kg
7〉竹笆架板二层： 1.5×1×2×3×9 = 81kg
8〉密目网： 1.5×1.8×6×2 = 32.4kg
9〉施工荷载按架上四人同时操作，每人体重 65kg ，携带 35kg
瓷片、灰浆等材料。 4×〈65+35 〉/2=200kg 考虑到二层同时施工 200×2×1.05×2=840kg
10〉16#槽钢自重： 4.5×19.75 =88.875kg
∑Q=1464.355kg
（4） 计算简图：

悬臂钢管计算简图图 五
（5） 内力计算：
经内力分析计算：P = P = ∑Q∕2=1464.355/2=732.178kg
1 2
1）按16#槽钢核实强度
I=563.7cm 2 W =80.5cm 2 [б]=1700kg/cm 2
X X
Y=5.52cm E=2.1×106kg/cm 2
M A=M max =30P 1+135P 2
=30 ×732.178+135 ×732.178=21965.325+98844.03
=120809.355kg ·cm б= M A/W X=120809.355/80.5=1500.74kg/cm 2﹤[б]=1700kg/cm 2
故强度是安全。
2）按16#槽钢挠度核实
充许挠度：[f]=L/400=1350/400=3.375mm
由载荷产生挠度：f=f+f 1 2
P 产生挠度: f= P L 3/3EI
1 1 1 1 X
=(732.178×303)/(3×2.1×106×563.7)×10=0.0557mm
P 产生挠度: f= P L3/3EI
2 2 2 X
=(732.178×135 3)/(3×2.1×106×563.7)×10=5.0726mm 总挠度f=f+f =0.0557+5.0726=5.128mm
1 2 故挠度不安全。
3）增加斜撑后，斜撑承 P 荷载，16# 槽钢挠度仅 P 产生
2 1
f=0.0557mm ，而充许挠度[f]=3.375mm
1
挠度安全系数K=3.375/0.0557=60.592 是安全。核实斜撑位压强度：tgα=135/360=0.375 α=20.56° 斜撑轴向力：N1= P /cos20.56°=732.178/0.936=782.24N
2
斜撑计算长度：L =360/ cos20.56 °=360/0.936=384.6Ccm
0
斜撑长细比：λ= L /I=384.6/1.578=243
0
查表：16-17 得Ф=0.124 б=N1/ ФA=756.48/(0.124×498)=12.3kg/mm 2﹤[205N/mm 2]
故斜撑是安全。所以，经计算该悬挑架结构做法满足施工要求。十、卸料平台施工卸料台应设在窗洞口部位，在建筑物垂直方向应错开布置，以免妨碍吊运物品，卸料台必须设置防护栏杆。
1、结构设计
（1） 主梁采取14 号(140×48×5.3)槽钢，次梁为∠63×5等边角钢，力学性能符合《钢结构设计规范》GB50017 中Q235 钢要求。
（2） 吊环选取φ20，钢丝绳选取φ12.5，平台面满铺二层 15 厚多层板。钢平台两侧设置 1200mm 高φ15 钢管护身拦杆，外挂绿色密目安全网。下部搁支点和上部拉结点采取∠63×5角钢，φ20 螺栓卡箍。
（3） 何尺寸选取：平台长3500mm ，宽1700mm 。
2、卸料平台结构图
14#槽钢
10
#槽钢
1
2
0
0

1150
1200
1150
14
#槽钢
1700
1
1
5
0
1
2
0
0
1
1
5
0
直径12.5mm钢丝绳
段挑悬
满铺二层15mm厚多层板
63*5等边角钢
护栏
φ16圆钢予埋环
卸料平台剖面结构图 卸料平台平面布置图

图 七 图 八
3、结构计算考虑转料荷载5KN （500kg ），施工人员1人（1KN ），共计荷载
6 KN。则荷载标准值为6÷3.5×1.7=1KN/ ㎡
（1）验算∠63×5 按简支梁考虑，次梁长l=1700mm ，取1200mm 板宽，
则q =1×1.2=1.2 KN/m
1
角钢自重：q =4.822×10-2 KN/m
2
多层板自重：q =0.03×1.2=0.036 KN/m
3
总荷载设计值：
q=1.4q +1.2(q +q )
1 2 3
=1.4×1.2＋1.2×(0.048+0.036)=1.78 KN/m
M =1/8ql 2=1/8×1.78×1.72=0.643KN ·m max
V=1/2ql=1/2 ×1.78×1.7=1.513KN
查型钢特征表得∠63×5截面特征为ω=3.9×103mm 3
x
依照《钢结构设计规范》，设计强度乘以0.95折减系数，则
Mcos45 ° 0.643×0.707×106 σ= =
γω 1.05×3.9×103 x x

=116.6N/mm 2＜0.95f=0.95×215=204 N/mm 2

可满足要求。
（2） 验算[100×48×5.3槽钢

0.76 1.52 1.52 q1.52
R
AH
R A B R
AV b（60°）
1150 1200 650 500

槽钢自重：q =10.007 ×10-2 KN/m
1
槽钢顶部预埋φ48×3.5钢管高200 ㎜@1200mm 计4根：
G=4 ×0.2×3.84×10-2=0.031 KN
护身栏杆高1200 ㎜@1200mm, 水平栏杆设二道：
L=3.5×2＋1.2×4=11.8 m G=11.8 ×3.84×10-2=0.453KN q =(0.031＋0.453)/3.5=0.139 KN/m
2
总荷载为：q=1.2(q +q )=1.2(0.1+0.139)=0.287 KN/m
1 2
R *sin60°*3=1/2*0.287*3.5 2+1.52*（1.15+2.35+3.5 ） b
R =4.772 KN
b
R =R cos60°=4.772*cos60 °=2.386KN
AH b
R =0.76+1.52*3+0.287*3.5 －R sin60°=2.20 KN
AV b
距下支点1150mm 处跨中弯距最大，
M =-0.76*1.15+2.20*1.15-1/2*0.287*1.15 2=1.466 KN ·m max
N= －2.386 KN
查型钢特征表得[100×48×5.3截面特征为
A =1074 ㎜ 2 i=39.5 ㎜ E=2.06*10 5 N/mm 2 ω=39.7× n x x
103mm 3
槽钢按压、弯构件考虑强度验算:
N M 2.386×103 1.466×106
max
σ= + = + = 37.39N/mm 2
A γω 1074 1.05×39.7×103
n x x
＜0.95f =0.95×215=204 N/mm 2
满足要求
验算构件在弯距作用平面内稳定性:
λ=l/i=3500/39.5=88.6 按b 类截面得ψ=0.631 x x x x
N =π2EA/1.1λ2=π2*2.06*105*1074/(1.1*88.62)=252.6KN
EX x
构件为悬臂构件，取β =1.0
mx

N β M
mx x
+ =38.96 N/mm 2
ΨA γW (1－0.8N/N’) x x x EX

38.96 N/mm 2＜0.95f =0.95*215=204 N/mm 2
满足稳定要求。
（3）R 为4.772 KN，单根φ12.5钢丝绳抗拉强度为95 KN ，单
b 个φ20 吊环承载力为25 KN ，满足要求。

爬 架 计 算 书
一、爬架主要设计参数：架体高度14.4米，跨度7.2米，宽度0.9米，架体立杆间距1.5米，步距 1.8米，小横杆间距1.5米。爬架计算书计算参数：架体高度14.40米，跨度7.5米，14.4×7.5=108 ㎡＜110㎡其它采取原设计数值不变。
（一）、荷载
1、恒载标准值G
K
主框架及架体所采取材料规格及截面特征参数为：
匚
6.3

φ
48
×
3.2

A=8.4cm
2

I
x
cm
=51
4

I
y
=11.9
cm
4

i
x
=2.45
cm
i
y
=1.18
cm
Z
o
=1.36
cm
A=4.89cm
2

I=12.19cm
4

i=1.58cm
W=5.08cm
3

（1）采取φ48×3.2钢管构件长度