后张有粘结预应力混凝土梁的测试分析.pdf

1 1 O 4 建 筑 技 术 A r c h i t e c t u r e T e c h n o l O E V 第 4 l 卷第 1 2期 2 0 1 0年 1 2月 V 0 】 ， 4 1 No ． 1 2 De c ．2 0 1 0 后张有粘结预应力混凝土梁的测试分析 左清军 ， 吴 立 ， 李 彦2 ， 李方成 ( 1 ． 岩土钻掘 与防护教育部工程研究中心， 中国地 质大学，4 3 0 0 7 4武汉；2 ． 湖北地矿建设 工程承包集 团有限公司，4 3 0 0 3 0武汉) 摘 要 ：以湖北省地调科研大楼采用后张有粘结预应力混凝土梁为例 ，将屋面板的两榀主梁作为测试对 象 ， 对预应力摩擦损失、 理论伸长值和实测伸长值的偏差 、 锚具变形量 、 跨中反拱值进行测试 ， 结果表明 ， 该后张 有粘结预应力混凝土梁的设计和施工是安全可靠的。 关键词 ： 后张； 预应力摩擦损失 ： 测试分析 中图分类号 ： T U 3 7 8 文献标识码 ： B 文章编号： 1 0 0 0 — 4 7 2 6 ( 2 0 1 0 ) 1 2 一 l 1 0 4 — 04 TES T ANALYS I S oF P0S T— TENSI ONED COHESI VE PRES TRES S ED CoNCRETE BEAM Z U O Qi n g - j u n ’ ， WU u1 ， L I Y a n ， L I F a n g c h e n g ’ f 1 ．E n ~ n e e r i n g R e s e a r c h C e n t e r o f R o c k - S o ft D r i l l i n g＆ E x c a v a t i o n a n d P r o t e c t i o n ，Mi n i s t r y o f E d u c a t i o n ， C hi n e s e Un i v e r s i t y o f Ge o s c i e n c e s ，4 3 0 0 7 4 ， W u h a n ，Ch i n a ；2 ． Hu b e i G e o l o g y ＆ Mi n e r a l Re s 0 u r c e s C o n s t r u c t i o n E n g i n e e r i n g G r o u p C o ． ，L t d ． ，4 3 0 0 3 0 ， Wu h a n ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：Th e p o s t — t e n s i o n e d c o h e s i v e p r e s t r e s s e d c o n c r e t e b e a ms o f Ge o l o g i c a l S u r v e y R & D B u i l d i n g of Hu b e i P r o v i n c e a l e s t u d i e d ．T w o b e a ms o f t h e r o o f p l a t e ale t a k e n a s t h e t e s t o b j e c t a n d p r e s t r e s s e d f r i c t i o n J O S S ．d e v i a t i o n b e t we e n t h e o r e t i c a l e x t e n s i o n v a l u e a n d a c t u al e x t e n s i o n v a l u e a l l c ho r d e f o r ma t i o n a n d mi d s p a n a n t i - a r c h v a l u e a r e t e s t e d ．T e s t r e s u l t s s h o w t h a t d e s i g n an d c o n s t r u c t i o n o f t h e p o s t — t e n s i o n e d c o h e s i v e p r e — s t r e s s e d c o n c f e t e b e a ms a r e s a f e a n d r e l i a b l e ． Ke y wo r d s ：p o s t — t e n s i o n e d ；p r e — s t r e s s f r i c t i o n l o s s ；t e s t a n a l y s i s 后张有粘结预应力混凝土结构是预应力混凝土结 构的主要结构形式之一。后张有粘结预应力混凝土技 收稿 13 期 ： 2 0 1 0 — 0 6 — 1 9 基金项 目： 教育部科学技术研究重点项 目( 0 8 Y 3 0 3 ) 作者简介 ： 左清 军( 1 9 8 3 一 ) ， 男 ， 湖 北宜 昌人 ， 硕 博连读研 究生 ， e — m a i l q j z c u g @s i n a ． e o m． 术是通过预埋管道 、 穿筋、 张拉 、 灌浆等工序为混凝土 结构建立预应力以满足设计要求，因其可以明显提高 水平构件的跨度 ， 减少结构层高， 增加有效使 用面积 ， 节约能源及土地 ，降低工程成本 ，近年来在大跨度单 层 、多层工业与民用建筑及高层建筑工程中得到了广 泛应 用 。 符合平截面假定 ， 裂缝出现后中性轴上移； 断裂弯矩值 为极限弯矩值的1 ． 1 9 倍 ，桩身破坏后仍具有较高的抗 弯承载力。 ( 2 )试验桩的抗剪性能优于规范值 ， 断裂处为大 致4 5 。 的剪切破碎带 ， 呈斜剪破坏性状 ； 加载过程中管 桩呈现明显“ 压扁 ” 的趋势， 出现 剪切破碎带一侧的变 形量出现突变；抗剪试验中管桩的应力主要集中在剪 弯段内中轴水平截面以下部分；管桩断裂剪力值高出 极限剪力值约l 1 ％。桩身破坏后仍具有较高的抗剪承 载 力。 参 考文 献 【 1 】 张忠苗． 桩基工程[ MI ． 北京： 中国建 筑材工业出版 ， 2 0 0 7 ． 【 2 】 张明 义． 静 力压入桩 的研究 与应用【 M】 ． 北京 ： 中 国建 材 工业出版 ， 2 0 0 4． [ 3 1 R o b e r t Y．L i a n g a n d J i a n Z h o u ，P r o b a b i l i t y m e t h o d a p p l i e d t o d y n a mi c p i l e — d r i v i n g c o n t r o l ， j o u rnal o f g e o t e e h n i c a l a n d g e o e n v i — ron ts q e n I g l e n gi n e e fi n ~ A S C E ，V o 1 ．1 2 3 ，N o ．2 ，F e b r u a r y ,1 9 9 7 ， 1 3 7 -l 4 4 ． [ 4 】 K y u h o P a i k a n d R o d fi g o S a l g a d o ，M． A S C E ，D e t e r mi n a t i o n of b e a r - i n g c a p a c i t y of o p e n - e n d e d p il e s i n s a n d ，j o u r n al of g e o t e c h n i c a l a n d g e o e n v i r o n me n t a l e n g i n e e ri n g ，A SC E，Vo 1 ． 1 2 9 ，N o ．1 ，J a n - u a r y ，2 0 0 3，4 6 — 5 7 ． 【 5 ] L i m i n Z h ang ，Wi l s o n H ．T ang ，and C h a r l e s W．W．R e l i a b i l i t y o f a ) 【i a I l y l o a d e d d r i v e n p i l e g r o u p s ，j o u ma l of g e o t e e h n i c a l a n d g e o e n v i m n me n t a l e ng i n e e rin g ，AS CE，Vo 1 ． 1 2 7，N o ． 1 2 ，De c e mb e r , 2 0 01 ．1 05 1 一l O6 o． [ 6 j6 管品武， 唐 国斌 ， 孟会英．先张法预应 力混凝土管桩受弯承载力试 验研究【J 】 ．郑州大学学报 ， 2 0 0 6 ， 2 7 0) ： 6 - 8 ． 【 7 】 何筱进．现浇混凝土薄壁管桩水平承载性状试验研究【 D 】 ． 南京： 河海 大学 ， 2 0 0 4 ． [ 8 J G B1 3 4 7 6 — 2 0 0 9 ， 先张法预应力混凝土管桩f s 】。 【 9 】 浙江省建筑设计研究院． 2 0 0 2 浙G2 2，先张法预应力混凝土管柱『 s 1 ． 杭州 。 2 0 0 2 ， 【 l O ] G B 5 0 1 5 2 - 1 9 9 2 ， 混凝土结构试验方法标准【 s 】 ． 【 1 1 】 高润东 ， 赵顺波 。 张天光 ， 等． 离心成型钢筋钢纤维混凝土电杆受力 性能试验研究们． 土木工程学报 ， 2 0 0 5 ， 3 8 ( 8 ) ： 4 3 - 4 8 ． 2 0 1 0年 l 2 月 左清军 ， 等 ： 后张有粘结预应力混凝土梁的测试分析 1 1 0 5 1 工 程 概 况 土试块强度 张拉预应力筋_孔道灌浆_切筋 ， 封锚。 由湖北地矿建设集团承建的湖北省地调院科研大 楼工程 ， 建筑总层数2 1 层 ， 地下1 层 ， 地上2 O 层 ， 其 中2 O 层为一可容纳2 3 4 人举行会议的大型会议室。 为满足大 空间的使用功能要求． 屋面板的2 榀主梁采用后张有粘 结预应力混凝土梁结构 。预应力梁跨度 1 9 m，梁截面 6 0 0 m mx l 2 5 0 H i m， 梁 中配 1 1 x 7 B 5 预 应 力筋 ， 混凝 土强 度等级C 4 0 。 2 后张有粘结预应力施工工艺 本工程预应力筋采用高强度低松弛钢绞线( 1 1 7 巧) k = = 1 8 6 0 M P a v c p r = 1 3 2 0 MP a 为极限抗拉强度标 准值 为极限抗拉强度设计值 ， 下同) ， 粱中预应力筋 束呈圆弧曲线布置， 曲线起始点( 反弯点 ) 如图1 所示。 预 应力束的中心线相对图中坐标 的定位如表1 所示。锚具 采用O V M1 5 — 1 l 型群锚 ， 预埋孔道采用内径9 0 l n I n 、 外径 9 7 n l i I l 的圆形金属双波纹管 ，固定波纹管的支撑间距不 大于8 0 0 m m。预应力筋的张拉控制应力Or ~-- O ． 7 。预 应力筋穿波纹管时． 视工程具体情况可将一孔筋束中的 全部钢绞线编束后整体装入波纹管中。 为防止钢丝扭结 宜进行编束 ， 每隔1 ～ 1 ．5 n l 绑扎1 道铁丝 ， 铁丝扣弯入钢束 内。钢绞线切割时， 在每端离切 口3 0 ～ 5 0 mm 处用铁丝绑 扎 ， 并用胶布包扎预应力筋端部 ， 以减小摩擦力并防止 扎破波纹管 ：再用放线盘分别盘成直径约2 ． O m的圆盘 。 并用8 号铁丝缠3 道 ， 将圆盘缠紧。采用比主管大一号的 金属波纹管作连接管 ． 连接管长2 0 0 ～ 3 0 0 mm。 两端缠胶 带 以防漏浆 。 ‘ 寓 。 0 灌 浆 孔 孽 。 0‘ n T r I_ _ ＼ 蔓 。 宴 1 冀 - T ’ l l冈～ 墨 I = r 冒 r 一—了 点 表 1 预 应 力束 中心 线定 位 ( m m) 梁号 坐标值 0 6 0 0 32 o o 50 o o 8 o ( )o 95 o o l 2 轴 l ， 1 1 o o 1 l 0 o 78 0 4 5 6 1 5 0 1 50 1 9o o O l 78 0 o 1 5 8 0 o 1 4O o 0 1 1 o o O 95 0 0 1 3 轴 y l l 0 o l 1 0 o 78 O 4 5 6 1 5 0 1 50 预应力施工工艺流程为 ：安装梁底模_ + 绑扎梁钢 筋骨架_ + 安装锚具 ， 埋设波纹管一拉动钢绞线 ， 穿筋一 隐蔽 验收一 支梁 两侧 模一 浇混 凝土 并养护 一评 定混 凝 3预 应 力 张拉 测 试 为了解实际预应力张拉施工是否与设计意图及施 工规范要求相符， 本工程对2 根预应力梁进行预应力张 拉测试 ， 测试内容包括预应力摩擦损失 、 理论伸长值与 实际伸长值的偏差、 锚具变形量和预应力梁的反拱值。 3 ． 1预应 力摩 擦损 失 3 ． 1 ． 1测 试 原 理 理论摩擦损失参照 《 现代预应力混凝土施工》 I 。雅 导 的公 式计 算 ( 表2 ) 。 表 2 理论摩擦损失的计算 梁号 L ／ m 0 ／ r a d e 一 ， t r ／ MP a 摩擦损失／ ％ l 2 轴 2 0．48 O． 1 2 6 0．9 4 0 1 3 l 1 ． 3 6 ． 0 l 3 轴 2 0 ．4 8 0 ． 1 2 6 0 ．9 4 0 l 3 l 1 _ 3 6 ． O =0 ． 7 5 ． - - 0 ． 7 5 x l 8 6 0 = 1 3 9 5 MP a 。 孔道偏离系数 K = 0 ． 0 0 1 5 ， 预应力筋与孔道间摩擦系数 0 ． 2 5 。 则应力 损失 用下 式『 l 1计 算 ： 损 D 一 o = e 一 ‘ ( 1 ) 摩擦损失用下式【 1计算 ： ． x 1 0 0 ％ ( 2 ) U e n n 式中： o r 损 为应力损失 ， 单位Y g MP a 为摩擦损失 ； 为张拉钢筋时 的控制应力， 单位为MP a ； 为预应力 钢筋与孔道壁的摩擦 系数 ，取 = 0 ． 2 5 ； 为从张拉端至 计算截面 曲线管道部分切线的夹角之和 ， 单位为r a d ； K 为管道每米局部偏差对摩擦的影响系数 ， 取 = 0 ． 0 0 1 5 ； 为从张拉端至计算截面的孔道长度 ， 单位为I n 。 3 ． 1 ． 2测 试 方 法 采用压力表法 ， 在两端设置千斤顶 ， 锚具不上夹 片 ， 一端为张拉端， 另一端为固定端。当张拉端达到控 制应力后 ， 读出固定端油压表读数 ， 对照 千斤顶固定 端 校验 曲线 ， 得 出 固定 千 斤 顶 的拉 力 试验 值 ， 从 而 确 定孔道摩擦损失f 酬。 3 ． 1 ． 3测试 结果及 测试 分析 测试结果见表3 。由表2 与表3 比较可知 ， 实测摩擦 损失略小于理论摩擦损失 ， 表明设计选用的参数合理 可靠 ， 预应力施工与设计意图相符 ， 铺束质量较好， 浇 筑混凝土过程 中孔道基本未漏浆 ， 且来回抽动钢绞线 的措施较为有效。 3 ． 2理 论伸长 值 与实 际伸长值 的偏 差 3 ． 2 ． 1 测 试 原 理 《 公路桥涵施工技术规范} ( J T J 0 4 1 — 2 0 0 0 ) ( 以下简 称《 施工规范》 ) 第1 1 ． 5 ． 6 条规定 ： “ 预应力钢材用应力 l 1 0 6 建筑技术 第4 1 卷第 1 2期 表 3 实测摩擦损失的计算 张拉端 固定端 粱号 张拉工况 摩擦损失／ ％ 平均损失／ ％ 张拉力／ k N 应力／ MP a 张拉力／ k N 应力／ MP a 张拉端张拉到2 O ％持荷 2 7 9 2 0 3 1 ．3 2 6 5 ． 7 1 9 3 4 ． 6 4 ． 8 l 2 轴 5 ． 1 张拉端张拉到5 O ％持荷 6 9 7 ． 5 5 0 7 8 ．4 6 6 0 ． 5 4 8 0 9 ． 2 5 ． 3 张拉端张拉到2 0 ％持荷 2 7 9 2 0 3 1 ． 3 2 6 6 ． 2 1 9 3 7 ．9 4 ． 6 l 3 轴 4 ． 9 张拉端张拉 到5 0 ％持荷 6 9 7 ．5 5 0 7 8 ．4 6 6 1 ． 2 4 8 1 4 ． 3 5 ． 2 控制方法张拉时， 应以伸长值进行校核 ， 实际伸长值与 理论伸长值差控制在6 ％以内， 否则应暂停张拉。 ” 1 5 ] 由于实际施工采用油压表控制应力读数 。所以本 节所采取数据均以油压表读数为准 ，并根据油压表千 斤 顶 的配 套标定 曲线 ，将 油压表读 数换算 成试 验机 压 力， 从而消除了千斤顶内摩阻的影响。 千斤顶 与钢绞线 的摩 阻假 定为零 。 理论伸长值的计算公式 ： △￡ ： 咒 [ 1 一 e 碰 棚】 y E s ( K L + p ． 8 ) ( 3 ) 式中： P 为钢绞线张拉端 的张拉力，单位为N； L 为 从张拉端至计算截面的孔道长度，单位为1 1 1 ； 0 为从张 拉端至计算截面曲线部分切线夹角和 ， 单位为r a d ； K为 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 ； 为预应力钢筋 与孔道壁的摩擦系数 ； E 为预应力钢绞线 的弹性模量 ， 单位为MP a ； 为预应力钢绞线截面面积 ， 单位为m m。 。 本 工程 = 0 ． 7 5 ． =0． 7 5xl 8 6 0=1 3 95 MP a， = 1 ． 9 5 x1 0 MP a ， A = 7 x , r r x 2 ． 5 = 1 3 7 ． 4 mi l l ，则P= ) ( A = 1 3 9 5x 1 3 7 ． 4= 1 91 6 7 3 N= 1 9 1 ． 7 k N， 而 L= 2 0 ． 4 8 i n ， = 0 ． 1 2 6 ， K= 0 ． 0 0 1 5 ， ／ x = O ． 2 5 ， 将上述数据代入上式得张拉 等级为2 0 ％， 5 0 ％， 1 0 0 ％， 1 0 3 ％时的理论伸长值分别为 A L l = l 3 ． 4 m m， A L 2 = 5 3 ． 6 mm， A L 3 = 1 2 0 ． 6 mm和△ 厶= 1 2 4 ． 6 m m， 为计算方便 ， 将张拉等级为1 0 ％的理论伸长值△ 。 设定为0 ％。理论伸长值计算见表4 。 表 4理论 伸 长值 的计算 张拉等级 张拉力 k N L ／ m 0 ／ r a d e 一 ( ) 理论伸长值△ ／ m m 1 O％ 1 3 9 ． 5 2 0．4 8 0． 1 2 6 0．9 4 0 0 2 O％ 2 7 9 2 0 ． 4 8 0． 1 2 6 0 ． 9 4 0 1 3 ． 4 5 0 ％ 6 9 7 ． 5 2 0 ． 4 8 0 ． 1 2 6 0 ． 9 4 0 5 3 ． 6 1 0 o ％ 1 3 9 5 2 0 ． 4 8 0 ． 1 2 6 0 ． 9 4 0 1 2 0．6 1 0 3 ％ 1 43 6 ． 8 5 2 0 ． 4 8 0 ． 1 2 6 0 ． 9 4 0 1 2 4．6 3 ． 2 ． 2测 试 方 法 根据设计要求，预应力梁混凝土达~ lj l O 0 ％设计强 度后即进行张拉。预应力筋张拉可采取下列程序 ： 0 — 斗1 0 ％ 口 — 2 0 ％ — 5 0 ％ -栅— +l 0 0 ％ — _ +1 0 3 ％ o 张拉 注意事项 如下 ： ( 1 )张拉 前 ， 对 千 斤顶 油 表及 钢绞 线做 张 拉施 工 前的记录工作。 ( 2 )钢绞线宜渐进匀速张拉 ， 先将钢绞线稍加张 拉 ， 以消除松弛状态 ． 并检查孔道轴线 、 锚具和千斤顶 是否在一条直线上。预拉 ： 将钢丝拉出--／ i x 段后， 检查 每根钢丝是否达到长度一致，如不一致应退下楔块进 行调整 ， 然后用力打紧楔块。 预拉调整后方可按规定程 序张拉 。张拉完毕测出钢丝伸长值 ， 若与规定符合， 就 可进行 顶压锚塞 。 顶 压锚塞 时须关 闭大 缸 油路 ， 给 小缸 进油 ， 使小缸活塞猛顶锚塞。 当钢绞线初始应力达到设 计张拉控制应力的1 0 ％H ~， 可在钢丝上做记号 ， 作为量 测伸长量的参考 ， 并检查钢绞线有无滑动。 将张拉力增 加到设计值并持荷2 m i n ， 若伸长量符合要求可封闭锚 具并拆除千斤顶。 【 】 ( 3 )锚 具外 多余 钢 绞线 可 使 用手 动式 砂轮 切 割机 ， 不得采用电弧焊切割。 ( 4 )张拉拖工时现场填写施加预应力记录。 图2 为 施工人员安装千斤顶 ， 准备张拉测试 ； 张拉测试时预应 力筋及锚具如图3 所示。 图 2 施工人员安装千斤顶 图 3张 拉 测试 时 的 预 应 力筋 及 锚 具 3 ． 2 - 3 测 试结果及 测试 分析 测试结果见表5 。 理论伸长值与实测伸长值的对照 如图4 所示。 比较表4 与表5 可得 ， 1 ， 2 ， 3 ， 4 号孔位的实测 伸长值与理论伸长值的偏差分别为1 ． 1 ％， 1 ． 1 ％， 1 ． 9 ％， 1 ． 9 ％， 均在 6 ％以内， 满足规范要求。从图4 可以看出 ， 伸 长 值 与加 载级 别 之 间 呈线 性 关 系 。 5 条 直线 近 似 平 2 0 1 0年 l 2月 左清军， 等 ： 眉 张有粘结预应力混凝土梁的测试分析 1 1 0 7 行 ，且各条表示实测伸长值的直线与表示理论伸长值 的直线间的距离在一定范围内，表明设计选用的参数 合理可靠， 预应力施工与设计意图相符。 4 0 6 0 8 0 1 oo l 2 0 加 载 级 别 ， ％ 理论伸长值与实测伸长值 的对照 表 5 实测伸长值 的计算 一理论值 一1 号 孔 位 — 2 号 孔 位 —* 一3 号 孔 位 4 号 孔 位 1 2 轴 l 3 轴 加载级别， ％ 特征值 l 号 2 号 3 号 4 号 孔位 孔位 孔位 孔位 压力表读数／ MP a 4 ．5 9 l O 实测值／ mm 3 3 3 2 3 9 3 3 压力表读数／ MP a 9 ． 1 8 2 0 实测值／ r a m 4 7 4 6 5 4 5 0 压 力表读数／ MP a 2 2 ．9 5 5 0 实测值／ mm 8 6 8 4 9 3 8 9 压力表读数 P a 4 5 ． 8 9 1 0 0 实测值／ mm l 5 5 l 5 1 1 6 1 1 5 6 压 力表读数／ MP a 4 7 ．2 7 1 O 3 实测值／ mm 1 5 9 1 5 8 l 6 6 1 6 0 实测伸长 {AA t L ／ n u n l 2 6 1 2 6 1 2 7 1 2 7 理论伸长值△ L ／ n u n 1 2 4 ． 6 1 2 4 ．6 l 2 4 ．6 l 2 4 ． ∈ ( A L 一 △ ) ／ △ x 1 0 0 ％ 1 ． 1 ％ 1 ． 1 ％ 1 ．9 ％ 1 ． 9 ％ 3 ． 3锚具变 形量 张拉前后锚具变形量的测量是计算预应力损失的 依据， 具体 测量方法是钢索张拉1 0 ％后暂停 ， 去掉张拉 设备， 测得钢索张拉端的值 ； 当张拉完成并拆去张拉设 备后 ，再测张拉端的值。前后两者之差即为锚具变形 量。 为提高精确度 ， 采用游标卡尺测量 。 取3 个以上夹片 进行 测量 ， 最后取 平均 值 。具体 测试 结果见 表6 。 3 ． 4预 应力梁 的反 拱值 在2 0 层 楼面 重新搭设 用于测试梁反拱值 的脚手 架 ， 注意避免与梁原脚手架接触。 在重新搭设的脚手架 顶端固定百分表， 张拉过程中读取百分表数值 ， 两者之 差即为该点的反拱值。具体测试结果见表7 。 3 ． 5测试 结论 根据实测结果及分析 ， 本次测试的2 根预应力梁 的 施 工 、 预 应 力筋 的布置及 张 拉工艺 均满 足规 范 要求 ， 建 立的有效 预 应力值 与设 计要 求基本 相 符 ，证 明上述 后 张有粘结预应力混凝土梁 的设计 、 施工是安全可靠的。 表 6锚 具 变形 测试 结 果 钢绞 仪表读数／ c m 锚具变形量／ e ra 梁编号 夹片编号 线号 1 0 ％张拉后 卸载后 各夹片结果 平均值 1 6 ． 8 6 3 6 ． 1 63 O ． 7 o 0 第一束 2 6 ． 9 7 l 6 ．2 5 6 0 ． 7 1 5 0 ．7 o 6 3 6 ． 5 78 5．8 7 5 0 ． 7 03 1 2 轴 l 6 ．49 3 6 ．0 58 0 ． 4 3 5 第 二 束 2 6 ． 3 2 6 5 ．9 7 6 0 ． 3 5 0 0 ．3 9 4 3 6 ．28 2 5．8 8 6 0 ． 3 9 6 1 6．0 28 5 ． 3 2 4 0 ． 7 0 4 第一束 2 5 ．9 8 3 5 ． 1 6 8 0 ． 8 1 5 0 ． 7 5 4 3 6 ． 2 2 6 5 ． 4 8 4 0 ． 7 4 2 l 3 轴 1 7．01 0 6 ． 2 9 3 O ． 7 1 7 第二束 2 7 ．2 5 6 6 ． 5 8 7 0 ．6 6 9 0 ． 6 3 l 3 6．9 5 3 6 ． 4 4 5 0．5 0 8 表 7梁 反 拱值 测试 结果 测点 加载级别 反拱值 总反拱 编号 0 l O ％ 2 O ％ 5 O ％ 1 o o ％ 1 0 3 ％ 卸 载 值／ m m 第 1 柬 O 1 3 7 5 l 3 75 l 3 7 4 1 3 7 2 1 3 7 2 l 3 7 2 3 l 2 轴 7 第 2 束 O 1 3 7 2 1 3 7 l 1 3 7 0 1 3 6 8 1 3 6 8 1 3 6 8 4 第1 束 0 1 3 8 3 1 3 8 2 l 3 8 0 1 3 7 8 1 3 7 8 1 3 7 8 5 1 3 轴 9 第 2 柬 0 1 3 7 8 l 3 7 7 1 3 7 6 l 3 7 5 1 3 7 4 1 3 7 4 4 4结语 ( 1 )分别 将 l 2 轴 和 l 3 轴 的张拉端 张拉 到2 0 ％和 5 0 ％后持 荷 2 m i n ，测得 摩 擦 损 失分 别 为5 ． 1 ％~ ff 4 ． 1 ％， 略小于理论摩擦损失6 ％， 表明设计选用的参数合理可 靠， 预应力施工与设计意图相符。 ( 2 )通 过测试 可得 出 1 ， 2 ， 3 ， 4 号孔位 的实测与理 论 伸长值的偏差分别为1 ． 1 ％， 1 ． 1 ％， 1 ． 9 ％， 1 ． 9 ％， 均在 6 ％ 内， 满足规范要求； 伸长值与加载级别间呈线性关系， 与 理论计算基本相符。 ( 3 )通过锚具变形量和反拱值的测试证明该预应 力梁的设计合理 ， 施工安全可靠。 ( 4 )在预应力张拉阶段进行测试 ， 既可验证设计 的合理性， 也可对预应力施工作出定性定量的分析 ， 是 评价预应力施工质量的有效手段。 参 考 文 献 【 1 】 杨宗放，方先和．现代预应力混凝土施工【 M】 ．北京：中国建筑工业 出版社，1 9 9 3 ． 【 2 】 谢永强．大跨度后张有粘结预应力大梁施 工技术 [ J 】 ．广东土木与 建筑，2 0 0 5 ， ( 1 1 ) ：3 3 — 3 5 ． [ 3 】 张德 生，李远 瑛，胡春宇，等．后张有粘结预应力大梁的检测试验 [ J 】 ． 桂林工 学院学报， 2 0 0 5 ： 2 5 ( 3 ) ： 3 0 9 — 3 1 2 ． G．S ．R a ma s w a m y ．Mo d e m p r e s t r e s s e d c o n c r e t e d e s i g n【 M】 ．P i t m a n P u b l i s h i n g Lt d ．1 9 7 6 ：9 0— 91 ． 【 5 】 J T J 0 4 1 — 2 0 0 0 ， 公路桥涵施工技 术规范【 s 】 ． 【 6 】 粱国斌 ．后张有粘结预应力混凝土梁施工应用技术 f J 1 ．施 工技术， 2 0 0 9 ．3 8 ( 增1 ：3 4 0 — 3 4 2 ． 舳∞ ∞加∞舳∞∞ 0 O 4 2 图 O