人货电梯脚手架方案.doc

人货电梯脚手架施工方案
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目 录
第一章 工程概况 1
1、1 参建单位 1
第二章 编制依据 1
第三章 施工部署 2
3、1 项目管理组织机构 2
3、2 施工目标 3
3、3 严格执行质量、安全、环境三大管理体系 4
第四章 人货电梯脚手架设计 4
4、1 人货电梯脚手架布置 4
4、2 人货电梯脚手架示意图 7
4、3 接料平台门及安全防护示意图 12
4、4 人货电梯脚手架计算 14
第五章 质量保证措施 33
第六章 安全保证措施 34
6、1 安全管理责任制 34
6、2 安全管理保证体系 34
6、3 安全管理制度 34
6、4 安全薄弱环节保证措施 35
6、5 消防管理 36
第一章 工程概况
1、1 参建单位
1、工程名称:
2、建设单位:
3、设计单位:
4、监理单位:
5、总包单位:
6、勘察单位:
7、基坑围护设计单位:
1、2 工程概况
住宅项目地块位于####################。基地用地面积为38819平方米,项目构成有1#~9#,8栋高层住宅塔楼,沿街低层商业网点及社区配套用房,并且设置了一层地下室。总建筑面积约39153、00平方米,其中地上14881、46平方米,地下24271、54平方米。
第二章 编制依据
1、设计图纸
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)
4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)
5、建设工程安全生产管理条例 国务院令第393号
7、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)
6、上海市工程建设标准《上海市悬挑式脚手架安全技术规程》
第三章 施工部署
3、1 项目管理组织机构
1、项目管理组织机构体系
项目经理及其她主要管理人员长驻工地,保证驻地指挥。
2、项目部主要成员及各部门职责
(1)项目经理
项目经理受企业法人委托,对总部直接负责,代表企业全面负责履行项目承包合同,负责项目部与总部得关系协调,负责施工所需人、财、物得组织管理与控制,对工程质量目标与成本目标直接负责。
(2)项目副经理
协助项目经理工作,具体负责施工现场得施工组织与协调管理,对工期、质量、安全、文明施工及成本目标进行控制。
(3)项目技术负责人
对工程技术、质量管理直接负责,分管技术质量部、资料室。负责组织有关人学习施工图纸与组织图纸会审,组织施工组织设计与施工方案得编制与交底,负责技术管理、质量管理、资料管理与档案管理。
(4)技术部
对本工程得质量负责,进行土建、安装专业(结构、建筑)得技术组织、计划调整、解决工程中得技术问题与技术变更,进行方案编制、技术交底;负责施工现场得测量、计量、试验管理;负责资料统一上报、统一发放、统一收集整理,建立工程档案,记录总施工日记;积极推广新技术、新工艺,开展创优活动、降低施工成本;督促、指导项目贯标工作得正常进行。
(5)安全部
对本工程得安全生产、文明施工负责,加强本工程质量控制、安全防护措施、验收检查等;建立质量保证体系与管理网络,进行必要得检验试验;负责施工现场得文明施工与消防卫生工作。
(6)材料部
根据工程部门提出得规格、数量、时间、质量要求,负责材料设备与工具得计划、采购、供应与管理工作。
(7)合约部
负责总分包得合同管理及预结算签证工作,负责成本管理及财务资金管理。
(8)综合办公室
负责内外公共关系得协调,包括公安、交通、环卫环保及居民委员会等方面,负责文明施工、安全保卫及生活后勤保障工作。
3、2 施工目标
1、质量目标
工程质量达到《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011等国家、地方或行业标准验收规范得合格规定。
2、安全目标
杜绝重伤与死亡事故;轻伤率控制在1‰以内。
达到上海市文明工地验收标准。
JGJ59-2011《建筑施工安全检查标准》合格以上标准。
中建总公司“CI”形象创优。
3、3 严格执行质量、安全、环境三大管理体系
我局已通过质量、职业安全健康、环境管理“三大体系”认证,为此在本项目施工中项目部将严格标准体系制定详细得贯标工作计划并认真实施:
1、工程质量严格贯彻实施ISO9001:2000质量体系标准,切实执行企业质量手册与各种程序文件得规定,开工前编制质量计划,施工中按体系及计划实施。
2、安全、文明施工管理严格贯彻实施“职业安全健康管理体系”,并认真执行连云港市有关标准以及国家JGJ59-99规范以及企业内部各项管理制度,开工前编制职业安全健康管理计划、控制安全生产管理工作。
3、施工现场环境管理严格执行ISO14001环境管理体系,开工前编制环境管理方案、以达到我们得“建筑与绿色共生,发展与生态谐调”环保方针。
第四章 人货电梯脚手架设计
4、1 人货电梯脚手架布置
本工程人货电梯脚手架9#楼从第四层开始悬挑,其余楼号从五层开始悬挑。
人货电梯脚手架设置采用φ48*3、0mm钢管双排脚手架,架宽1500mm,步距1800mm,接料平台大小具体根据施工电梯使用位置搭设,每层接料台与结构面平齐,外侧略高内侧5cm,接料平台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#工字钢悬挑,并采用φ12钢丝绳反拉作安全储备,做法同外架。平台上铺50*100木方,木方上铺18mm厚九夹板,平台板铺至电梯吊笼边缘。电梯防护门高度为1800mm,插销在电梯侧门得里侧用钢丝网片封闭,字体为“注意安全,随手关门”。
4、1、1 人货电梯脚手架基本数据
钢管(Φ48×3、0)扣件脚手架,架宽1500mm,步距1800mm。16#工字钢最大纵距1500mm。9#楼四层以下、其余楼号五层以下为普通落地式脚手架,以上为工字钢(16#工字钢)悬挑脚手架。
4、1、2 人货电梯脚手架构造要求
A 立杆
a 立杆间距1500mm,立杆采用对接扣件连接,且立杆上得对接扣件应交错布置。
b 每根立杆均落在工字钢上
c 脚手架第一步立杆应设置纵横方向得扫地杆,并用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm得位置上。
B 大横杆
a 采用九夹板脚手板,大横杆置于小横杆之上、立杆得内侧。
b 大横杆得接长采用对接或搭接。搭接接头时,搭接长度不应小于1m,并用三个扣件固定,接头应错开,相邻得接头水平距离不应小于500mm。
C 小横杆
a 每一主节点必须设一根小横杆并用直角扣件固定在大横杆上,该杆主轴线偏离主节点得距离不应大于150mm。
b 采用九夹板做脚手板,小横杆应用直角扣件固定在大横杆上。
D 连墙杆
先预埋脚手钢管在结构上,用钢管作为连墙杆,钢管一端与预埋脚手钢管采用扣件连接,另一端用扣件与脚手架立杆连接。连墙杆从脚手架底层第一步纵向水平杆处开始设置,每层楼面处设置一排,当标准层层高为2、9m时,连墙件水平间距为3、0m。当连墙件不方便设置时,可利用建筑得窗或者柱等结构进行连接。连墙件上下拉结位置必须错开,呈“梅花状”,以提高架体得稳定性。
连墙件中得连墙杆呈水平并垂直于墙面布置,与脚手架连接得一端可稍下斜,连墙件得设置位置若不能与立杆同步连接时,则凡就是在小横杆与立杆接头处大于30cm得,均要在步高间距立杆处用短杆进行加固,加固短杆与主立杆之间不能少于三个扣件,其顶层层高处若不能与楼层梁板相连时,则要尽量考虑与混凝土框架柱(构造柱)、梁、剪力墙相连,严禁与模板支撑中得立杆连接。拆除时要与脚手架同步进行。
E 剪刀撑
a 剪刀撑与地面夹角为45°～60°。
b 剪刀撑得接长均应采用搭接接长,接长长度不小于1、2m,并用三个扣件扣紧,两头扣件间距不小于1、0m,且扣件至杆端间距不小于100mm。
c 剪刀撑应用旋转扣件与立杆相连接,连接要每杆一连不能跳连。旋转扣件中心距主节点得距离不应大于150mm。
F 斜拉绳索
每个工字钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳与建筑结构拉结得吊环应使用HPB300级钢筋,其直径宜为18mm。。
4、1、3 悬挑结构——16#工字钢悬挑式脚手架
A 9#楼从第四层开始悬挑,其余楼号从五层开始悬挑。
B 人货电梯悬挑脚手架在搭设之前,在设置悬挑工字钢得楼层面上预埋定制Ф18钢筋环,每根悬挑工字钢处应预埋三个卡环,里面两个卡环间距200mm,最里面一个距楼板外围2700mm,钢筋环与底板筋焊牢,使得脚手架搭设时有固定支撑点。
C 本悬挑架工字钢采用16号工字钢。
D 工字钢首先穿在钢筋环内,在钢筋环部位用多块钢板与工字钢焊接牢固,让钢板塞紧工字钢与钢筋环得空隙部位,严禁松动。
E 16号工字钢上每间隔1500mm焊接30cm长得Φ18钢筋,与立杆一一对应。
F 人货电梯悬挑架得立杆用Φ48钢管套接在焊接于工字钢上面得竖向钢筋上,测好水平后方可搭设脚手架。
G 人货电梯脚手架搭设为10~13步,步高为1、8m,宽为1、05m,悬挑架体高度为17、4m。
4、1、4 人货电梯脚手架架体加固措施
A 架体与结构主体必须作刚性拉结。
B 所有相邻拉点:水平间距不超过4、5m,竖向间隔不超过二步架3、6m,上下拉结位置必须错开,呈“梅花状”。以提高架体得稳定性。
4、1、5 工程特殊部位技术处理措施
A 搭设程序:搭设准备—放底座—竖立杆—安放大横杆—安放小横杆—铺脚手板—侧面挡板—剪刀撑——……——绑扎封顶杆—立安全网。
B 要求及注意事项:
a、注意扣件得开口朝向;b、各杆件搭接位置得要求;c、安装剪刀撑得要求;d、随时校正杆得水平与垂直偏差;e、必须保证构件得焊接质量。
4、1、6 其它要求
A 每天必须有至少三名架子工专职负责,对人货电梯脚手架进行检查、维护,对不合要求、有隐患得地方及时按要求处理,发现导常情况及时上报。
B 严格按现行有关脚手架得操作规定、规范得要求进行操作施工。
C 本方案根据施工现场得具体情况可以作适当得调整,但前提就是必须满足安全与质量要求。
D 为提高人货电梯脚手架得整体外观质量,钢管全部刷漆。
4、2 人货电梯脚手架示意图

人货电梯落地脚手架正面结构详图
人货电梯落地脚手架侧面结构详图

人货电梯悬挑脚手架正面结构详图

人货电梯悬挑脚手架侧面结构详图
4、3 接料平台门及安全防护示意图

接料平台安全防护门示意图
4、4 人货电梯脚手架计算
人货电梯脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架,两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构挑板紧邻,保证施工时由脚手架平台承受荷载,保证结构平台板得安全。人货电梯脚手架平台得搭设高度为27、25m,脚手板铺设得层数为4层(0、35KN/m2),施工正常荷载取2层(6KN/m2),具体计算如下:
4、4、1 落地式脚手架计算
钢管强度为205、0 N/mm2,钢管强度折减系数取1、00。
双排脚手架,搭设高度27、3米,立杆采用单立管。
立杆得纵距1、50m,立杆得横距0、50m,内排架距离结构0、30m,立杆得步距1、80m。
钢管类型为φ48×3、0,连墙件采用2步2跨,竖向间距3、60m,水平间距3、00m。
施工活荷载为3、0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用18mm厚九夹板,荷载为0、35kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用50mm厚松木板,荷载为0、17kN/m,安全网荷载取0、0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0、35kN/m2,高度变化系数0、7400,体型系数0、6000。
地基承载力标准值105kN/m2,基础底面扩展面积0、250m2,地基承载力调整系数0、40。
一、大横杆得计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。
按照大横杆上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算大横杆得最大弯矩与变形。
1、均布荷载值计算
大横杆得自重标准值 P1=0、038kN/m
脚手板得荷载标准值 P2=0、350×0、500/2=0、087kN/m
活荷载标准值 Q=3、000×0、500/2=0、750kN/m
静荷载得计算值 q1=1、2×0、038+1、2×0、087=0、151kN/m
活荷载得计算值 q2=1、4×0、750=1、050kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0、08×0、151+0、10×1、050)×1、5002=0、263kN、m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0、10×0、151+0、117×1、050)×1、5002=-0、310kN、m
我们选择支座弯矩与跨中弯矩得最大值进行强度验算:
σ=0、310×106/4491、0=69、117N/mm2
大横杆得计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得挠度
计算公式如下:

静荷载标准值 q1=0、038+0、087=0、126kN/m
活荷载标准值 q2=0、750kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下得最大挠度
V=(0、677×0、126+0、990×0、750)×1500、04/(100×2、06×105×107780、0)
=1、887mm
大横杆得最大挠度小于1500、0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆得计算:
小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。
用大横杆支座得最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆得最大弯矩与变形。
1、荷载值计算
大横杆得自重标准值 P1=0、038×1、500=0、058kN
脚手板得荷载标准值 P2=0、350×0、500×1、500/2=0、131kN
活荷载标准值 Q=3、000×0、500×1、500/2=1、125kN
荷载得计算值 P=1、2×0、058+1、2×0、131+1、4×1、125=1、802kN

小横杆计算简图
2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载得计算值最不利分配得弯矩与
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1、2×0、038)×0、5002/8+1、802×0、500/4=0、227kN、m
σ=0、227×106/4491、0=50、466N/mm2
小横杆得计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载得计算值最不利分配得挠度与
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起得最大挠度
V1=5、0×0、038×500、004/(384×2、060×105×107780、000)=0、00mm
集中荷载标准值 P=0、058+0、131+1、125=1、314kN
集中荷载标准值最不利分配引起得最大挠度
V2=1313、850×500、0×500、0×500、0/(48×2、06×105×107780、0)=0、154mm
最大挠度与
V=V1+V2=0、156mm
小横杆得最大挠度小于500、0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力得计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件得抗滑承载力按照下式计算(规范5、2、5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8、0kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;
1、荷载值计算
横杆得自重标准值 P1=0、038×0、500=0、019kN
脚手板得荷载标准值 P2=0、350×0、500×1、500/2=0、131kN
活荷载标准值 Q=3、000×0、500×1、500/2=1、125kN
荷载得计算值 R=1、2×0、019+1、2×0、131+1、4×1、125=1、756kN
单扣件抗滑承载力得设计计算满足要求!
当直角扣件得拧紧力矩达40--65N、m时,试验表明:单扣件在12kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8、0kN;
双扣件在20kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12、0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受得结构自重标准值(kN/m);本例为0、1072
NG1 = 0、107×27、250=2、923kN
(2)脚手板得自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板,标准值为0、35
NG2 = 0、350×4×1、500×(0、500+0、300)/2=0、840kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0、17
NG3 = 0、170×1、500×4/2=0、510kN
(4)吊挂得安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0、010
NG4 = 0、010×1、500×27、250=0、409kN
经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4、681kN。
活荷载为施工荷载标准值产生得轴向力总与,内、外立杆按一纵距内施工荷载总与得1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3、000×2×1、500×0、500/2=2、250kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2), W0 = 0、350
Uz —— 风荷载高度变化系数,Uz = 0、740
Us —— 风荷载体型系数: Us = 0、600
经计算得到:Wk = 0、350×0、740×0、600 = 0、155kN/m2。
考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式
N = 1、2NG + 0、9×1、4NQ
经过计算得到,底部立杆得最大轴向压力:
N=1、2×4、681+0、9×1、4×2、250=8、452kN
不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式
N = 1、2NG + 1、4NQ
经过计算得到,底部立杆得最大轴向压力:
N=1、2×4、681+1、4×2、250=8、767kN
风荷载设计值产生得立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0、9×1、4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2);
la —— 立杆得纵距 (m);
h —— 立杆得步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生得弯矩:
Mw=0、9×1、4×0、155×1、500×1、800×1、800/10=0、095kN、m
五、立杆得稳定性计算:
1、不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算

其中 N —— 立杆得轴心压力设计值,N=8、767kN;
i —— 计算立杆得截面回转半径,i=1、60cm;
k —— 计算长度附加系数,取1、155;
u —— 计算长度系数,由脚手架得高度确定,u=1、500;
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=1、155×1、500×1、800=3、118m;
A —— 立杆净截面面积,A=4、239cm2;
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4、491cm3;
λ —— 由长细比,为3118/16=196;
φ —— 轴心受压立杆得稳定系数,由长细比 l0/i 得结果查表得到0、190;
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205、00N/mm2;
经计算得到:
σ=8767/(0、19×424)=109、112N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算σ<[f],满足要求!
2、考虑风荷载时,立杆得稳定性计算

其中 N —— 立杆得轴心压力设计值,N=8、452kN;
i —— 计算立杆得截面回转半径,i=1、60cm;
k —— 计算长度附加系数,取1、155;
u —— 计算长度系数,由脚手架得高度确定,u=1、500;
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定l0=1、155×1、500×1、800=3、118m;
A —— 立杆净截面面积,A=4、239cm2;
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4、491cm3;
λ —— 由长细比,为3118/16=196;
φ —— 轴心受压立杆得稳定系数,由长细比 l0/i 得结果查表得到0、190;
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生得弯矩,MW=0、095kN、m;
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205、00N/mm2;
经计算得到 σ=8452/(0、19×424)+95000/4491=126、381N/mm2;
考虑风荷载时,立杆得稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度得计算:
不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下列计算:

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生得轴向力,NG2K = 1、759kN;
NQ —— 活荷载标准值, NQ = 2、250kN;
gk —— 每米立杆承受得结构自重标准值,gk = 0、107kN/m;
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算得搭设高度 [H] = 87、119米。
考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下列计算:

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生得轴向力,NG2K = 1、759kN;
NQ —— 活荷载标准值, NQ = 2、250kN;
gk —— 每米立杆承受得结构自重标准值,gk = 0、107kN/m;
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生得弯矩,Mwk = 0、076kN、m;
经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算得搭设高度 [H] = 76、336米。
取上面两式计算结果得最小值,脚手架允许搭设高度 [H]=76、336米。
七、连墙件得计算:
连墙件得轴向力计算值应按照下式计算:
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生得连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
Nlw = 1、4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值,wk = 0、155kN/m2;
Aw —— 每个连墙件得覆盖面积内脚手架外侧得迎风面积:
Aw = 3、60×3、00 = 10、800m2;
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力(kN);No = 3、000
经计算得到 Nlw = 2、350kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 5、350kN
根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0、85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值 Nf2 = 0、85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆得稳定系数,由长细比 l/i=30、00/1、60得结果查表得到φ=0、95;
净截面面积 Ac = 4、24cm2;毛截面面积 A = 18、10cm2;[f] = 205、00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 73、865kN
Nf1>Nl,连墙件得设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf = 300、110kN
Nf2>Nl,连墙件得设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
八、立杆得地基承载力计算:
立杆基础底面得平均压力应满足下式得要求
pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处得平均压力标准值,pk =Nk/A=27、72 (kPa)
Nk —— 上部结构传至基础顶面得轴向力标准值 Nk = 4、68+2、25=6、93kN
A —— 基础底面面积 (m2);A = 0、25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2);fg = 42、00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0、40
fgk —— 地基承载力标准值;fgk = 105、00
地基承载力得计算满足要求!
扣件脚手架计算满足要求！
4、4、2 悬挑脚手架计算书
钢管强度为205、0N/mm2,钢管强度折减系数取1、00。
双排脚手架,搭设高度27、0m,立杆采用单立管。
立杆得纵距1、50m,立杆得横距0、50m,内排架距离结构0、30m,立杆得步距1、80m。
采用得钢管类型为φ48×3、0,连墙件采用2步2跨,竖向间距3、60m,水平间距3、00m。
施工活荷载为3、0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用18mm厚九夹板,荷载为0、35kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板,荷载为0、16kN/m,安全网荷载取0、01kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0、35kN/m2,高度变化系数0、7400,体型系数0、1150。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1、50m,建筑物内锚固段长度3、00m。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆得计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。
按照大横杆上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算大横杆得最大弯矩与变形。
1、均布荷载值计算
大横杆得自重标准值 P1=0、038kN/m
脚手板得荷载标准值 P2=0、100×0、500/2=0、025kN/m
活荷载标准值 Q=3、000×0、500/2=0、750kN/m
静荷载得计算值 q1=1、2×0、038+1、2×0、025=0、076kN/m
活荷载得计算值 q2=1、4×0、750=1、050kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0、08×0、076+0、10×1、050)×1、5002=0、250kN、m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0、10×0、076+0、117×1、050)×1、5002=-0、294kN、m
我们选择支座弯矩与跨中弯矩得最大值进行强度验算:
σ=0、294×106/4491、0=65、360N/mm2
大横杆得计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0、038+0、025=0、063kN/m
活荷载标准值q2=0、750kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下得最大挠度
V=(0、677×0、063+0、990×0、750)×1500、04/(100×2、06×105×107780、0)
=1、791mm
大横杆得最大挠度小于1500、0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆得计算
小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。
用大横杆支座得最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆得最大弯矩与变形。
1、荷载值计算
大横杆得自重标准值 P1=0、038×1、500=0、058kN
脚手板得荷载标准值 P2=0、100×0、500×1、500/2=0、038kN
活荷载标准值 Q=3、000×0、500×1、500/2=1、125kN
荷载得计算值 P=1、2×0、058+1、2×0、038+1、4×1、125=1、689kN

小横杆计算简图
2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载得计算值最不利分配得弯矩与
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1、2×0、038)×0、5002/8+1、689×0、500/4=0、213kN、m
σ=0、213×106/4491、0=47、335N/mm2
小横杆得计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载得计算值最不利分配得挠度与
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起得最大挠度
V1=5、0×0、038×500、004/(384×2、060×105×107780、000)=0、00mm
集中荷载标准值 P=0、058+0、038+1、125=1、220kN
集中荷载标准值最不利分配引起得最大挠度
V2=1220、100×500、0×500、0×500、0/(48×2、06×105×107780、0)=0、143mm
最大挠度与
V=V1+V2=0、145mm
小横杆得最大挠度小于500、0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力得计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件得抗滑承载力按照下式计算(规范5、2、5):
R≤Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8、0kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;
横杆得自重标准值 P1=0、038×0、500=0、019kN
脚手板得荷载标准值 P2=0、100×0、500×1、500/2=0、038kN
活荷载标准值 Q=3、000×0、500×1、500/2=1、125kN
荷载得计算值 R=1、2×0、019+1、2×0、038+1、4×1、125=1、643kN
单扣件抗滑承载力得设计计算满足要求!
当直角扣件得拧紧力矩达40--65N、m时,试验表明:单扣件在12kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8、0kN;
双扣件在20kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12、0kN、
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受得结构自重标准值(kN/m);本例为0、1072
NG1=0、107×27、000=2、896kN
(2)脚手板得自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0、10
NG2=0、100×4×1、500×(0、500+0、300)/2=0、240kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0、16
NG3=0、160×1、500×4/2=0、480kN
(4)吊挂得安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0、010
NG4=0、010×1、500×27、000=0、405kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4、021kN。
活荷载为施工荷载标准值产生得轴向力总与,内、外立杆按一纵距内施工荷载总与得1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值NQ=3、000×2×1、500×0、500/2=2、250kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2),W0=0、350
Uz —— 风荷载高度变化系数,Uz=0、740
Us —— 风荷载体型系数:Us=0、115
经计算得到,风荷载标准值Wk=0、350×0、740×0、115=0、030kN/m2。
考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式
N=1、2NG +0、9×1、4NQ
经过计算得到,底部立杆得最大轴向压力N=1、2×4、021+0、9×1、4×2、250=7、660kN
不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式
N=1、2NG +1、4NQ
经过计算得到,底部立杆得最大轴向压力N=1、2×4、021+1、4×2、250=7、975kN
风荷载设计值产生得立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0、9×1、4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2);
la —— 立杆得纵距(m);
h —— 立杆得步距(m)。
经过计算得到风荷载产生得弯矩:
Mw=0、9×1、4×0、030×1、500×1、800×1、800/10=0、018kN、m
五、立杆得稳定性计算
1、不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算

其中N —— 立杆得轴心压力设计值,N=7、975kN;
i —— 计算立杆得截面回转半径,i=1、60cm;
k —— 计算长度附加系数,取1、155;
u —— 计算长度系数,由脚手架得高度确定,u=1、500;
l0 —— 计算长度 (m),由公式l0=kuh确定,l0=1、155×1、500×1、800=3、118m;
A —— 立杆净截面面积,A=4、239cm2;
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4、491cm3;
λ —— 由长细比,为3118/16=196;
φ —— 轴心受压立杆得稳定系数,由长细比l0/i 得结果查表得到0、190;
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205、00N/mm2;
经计算得: