主跨170m预应力混凝土连续粱桥的施工控制分析.pdf

第 3 7卷第 4期 2 0 1 0年 4月 建筑技术开发 Bui l di n g Te c h ni q ue De v e l o pme n t Vo 1 ． 3 7。 No ． 4 Ap r ． 2 01 0 主跨 1 7 0 m预应 力混凝土连 续粱桥 的施 工 控 制分 析 张 晓明 刘 国飞 ( 山 东英 才 学院 ， 济 南 ， 2 5 0 1 0 4 ； 2 ．山东铁 正工程 试验检 测 中心有 限公 司， 济 南2 5 0 0 1 4 ) [ 摘 要】 以有限元分析软件 建立施工控制模型为基础 ， 详细分析主跨 1 7 0 m预应力混凝土连续梁桥的施工控制过程 。 [ 关键词] 连续梁桥 ； 悬臂施工 ； 施 工控 制 [ 中图分类号] U 4 5 5 ． 4 6 6 [ 文献标志码] A [ 文章编号 ] 1 0 0 1— 5 2 3 X( 2 0 1 0 ) 0 4 — 0 0 2 8 - 0 4 A I ON 咖C0lNS 陬 I OI OF 咖P R S 皿 CoNTI NUoUS BEAM BRI DGE W I TH M AI N S PAND 1 7 0 M ETERS Zh a ng Xi a o -- mi n g L i u Gu o f e i [ Ab s t r a c t ] [ Ke y w o r d s ] Ba s e d o n de f i n i t e c l eme n t mo de l l i n g ， A d e t a i l e d c o n s t r u c t i o n c o nt r o l p r o c e s s f o r pr e—s t r e s s e d c o nt i n u o us be a m br i d g e wi t h ma i n s pa n 1 7 0 me t e r s i s a n a l y z e d． c o n t i n u o us be a m br i d g e ； c a n t i l e v e r c o n s t r u c t i o n；c o ns t r uc t i o n c o nt r o l 1工 程概 述 乐 山至宜宾 高速连接线 五通 岷江特 大桥位 于五通 桥城 区 ， 该桥跨 岷江主河道相 接 于西侧 的西坝镇 向 阳村 ， 与即将 修建 的乐宜高速通道相连 ， 主桥上部结 构为 9 5 m+1 7 0 m+ 9 5 m三跨 变高 度 预应 力混 凝 土 连续 箱 梁结 构 。主 桥全 长 3 6 0 m， 宽 1 2 ． 5 m， 为单箱单室结构。箱 梁为三向预应力混凝 土结构 ， 顶面宽度 为 1 2 ． 5 m， 底 宽为 7 m。箱梁 根部梁 高为 1 O ． 2 m， 边跨及 中跨合拢段梁高为 3 ． 8 m， 梁底下缘按 二次抛 物线设置 。设计荷 载为公路 I 级。 2施工控制的和 目的 桥梁施工监控 的 目的就是确 保施工 中结构 的安 全和确 保结构形成后 的外形和 内力状态符合设计要求 。 对于悬臂施工 的预应 混凝 土连 续梁桥结构来 说 ， 施 工 监控 就是 根据施工 监测所 得 的结构参 数真 实值进行 施工 阶 段的仿 真 ， 确定 出每个 悬臂 浇筑 阶段 的立 模标 高 ， 并 在施 工 过程中根据施 工监 测的成果 对误 差进行分析 、 预测和对 下一 立模标高进行调整 ， 以此来 保证成 桥后 桥面线 型 、 合 拢段 两 悬臂 端标 高的相对偏差不 大于规定值 ， 以及 结构 内力状态 符 合设 计要 求。 收稿 日期 ： 2 0 1 0— 0 l —l 5 作者简 介： 张晓明 ( 1 9 8 4 一 ) ， 女 ， 山东夏津人 ， 毕业于 山东交通 学院， 本 科学历 ， 助教 ， 现从事教师工作 。 2 8 3施工 控 制 的仿 真 分 析 大跨径预应力连续梁 桥 的施 工采 用分 阶段 逐步完 成的 悬臂施工时 ， 结构 的最终形 成必须 经历一 系列 的施工过 程 ， 对施工过程中每个阶段进行详细 的变形 和受力分析 ， 是桥梁 施工控制最基本的 内容之一。为了达到施工控制 的 目的 ， 我 们必须首先通过计算来 确定桥 梁结构 施工 过程 中每个 阶段 在受力和变形的理想状态 ， 以此为依据来控制施 工过程 中每 个 阶段 的结构行为 ， 使其最终成桥线型 和受力状态满足受力 要求 。 3 ． 1 仿真分析的计算模型 五通岷江特大桥主桥的施工控制计 算采用 M I D A S ／ C i v i l 软件 ， 此 软件将 主桥划 分为 1 0 7个单 元 ， 模 型混 凝土材 料与 预应力钢柬 参数与设计 保持 一致 。模 型阶段 工况 ( 2 7 C a s e ) 与施工方案保持一致 ， 以便 于输入数据 的检查和仿真显示施 工过程及相应 的结 构 内力 与变形 状态 ， 并且 把混凝 土收缩 、 徐 变、 温度 、 预 加应 力等 因素 考 虑进 去 ， 完善结 构 的仿 真计 算 。其计算方法属于正装分析法 ， 即按照桥梁结构 实际施工 加 载顺序来进行结构变形和受力分析 ， 它能较好地模拟 桥梁 结构的实际施工历程 ， 能得 到桥梁结 构在各个施工 阶段 的位 移 和受力状态 。还能 较好地 考虑一些 与桥 梁结构形 成历程 有关 的影响 因素 ， 如 预应 力损 失 和混凝 土 收缩 、 徐 变 问题。 仿 真计算模 型参见 图 1 。 第 3 7卷 张晓明 ， 等 ： 主跨 1 7 0 m预应力混凝土连续梁桥的施工控制分析 第 4期 图 1 仿真计算模 型简 图 3 ． 2 仿真分析 的结构设计参数 大多数情况下 ， 采用 规范设计 参数计算 的结构 内力 和位 移均较实测值大 ， 这对设 计是偏 于安 全 的， 但 对于结 构施 工 控制来说是不容忽视的偏差 ， 因为它将 直接 到成桥后结构线 型及 内力是否符合 设计 要求 。此 次仿 真分析 的设计 参数 取 用原则是 ： 结构设 计参数 的取值 尽量 和实 际相 吻合 ； 对 于主 要 的可 以测定的设计 参数 ， 则用 试验 数值 ； 难 以测定 的则依 照设计规范 ， 根据 以往 的工程经验 进行修正 。设 计参数 的具 体数值参见表 1 。 表 1设计参数数值 项 目 设 计 参 数 材 料 主 主桥 6 0号混凝 土， 桥墩 C 3 0混凝 土 ， 。 1 5 ． 2 4预 桥 混 凝 土 应力钢绞线 2 8 d抗 压强度标 准 值 7 0 MP a ， 弹 性模 量 4 ． 1 71 0 ， 重度 2 5 ． 2 k N ／ m 环境年平均 相对湿 计算参数 度 7 0 ％ ， 混凝土平均加载龄期 1 0 d 预 应 力 预应力抗拉 强度标 准值 1 8 6 0 MP a ， 预应 力 钢筋 钢 绞 线 计 与管道壁的摩擦系数 0 ． 1 5 ， 管道钢筋松弛系数 1 ． 0， 算参数 每米局部偏差对摩擦 的影 响系数 1 ． 51 0 ／ m m。 设 计 荷 载温度 一期恒 载： 块件重 二期恒载 ： 桥面铺装 、 防撞护栏 活载 ： 公路 I级年温差 、 日照温差顶板升温 荷载 3 ． 3施 工 阶 段 的 划 分 本桥 采用 悬臂 浇筑 方 法 施工 ， 在 施 工 过程 中 ， 设 置 了 临时 支撑 ， 在计算 中除 了考 虑 设 置永 久 支 座 外 ， 在悬 臂 施 工 期 间设 置 了 4个 临 时竖 向约 束 ， 以模 拟 实际 施 工 的 临 时支 撑 。本 次计 算实 际共 划分 为 2 6个 施工 阶段 和 1个 运 营 阶段 ， 严 格 和 实 际施 工 状 态 相 对 应 。各 施 工 阶段 内 容 参 见 表 2。 表 2施 工 阶段 划 分 施工阶段 内 容 安放临时支座 ， 支架现浇 0号块 和 1号块 ， 张拉顶 l 板束 T C 1 、 腹 板束 WC 1 ． 依次 悬臂 浇筑 2—2 1号 块 ， 支 架 浇筑 边跨 现浇 2— 2 l 段 ， 安装边跨 合拢段 刚性 联结 ， 张拉 顶板 束 T C 2一 T C 2 1 、 腹板束 WC 2一 WC 1 7 。 2 2 边跨合拢 ， 张拉边跨合拢预应力束。 2 3 拆 除临时支座 ， 完成体系转换。 2 4 中跨合拢 ， 张拉中跨合拢预应力束 。 2 5 桥面系施工。 3 ． 4施 工荷 载 的模 拟 在预应力混凝土连续梁桥 的悬臂 施工 中 ， 挂篮 和模板机 具设备重对结构 的内力 和变形 的影 响很大 ， 所 以在仿 真分析 中， 必须 考虑 施工荷载—— 主要是挂篮 的影响 。一般 说来 在 现浇 1号段混凝 土 时挂篮 设备 的静载 全部 落在 墩顶上 的 0 号段上 ， 但 是 ， 在悬臂 浇筑过程 中， 混凝 土的重量 不断增 加 ， 使挂篮设备上 的伸臂发生弹性变形 ， 它使底 模板前端 的标高 也发生同样的变形 ， 类 似的变形将 同样 的发 生在 以后 各阶段 的施工中 ， 这种变形在 挂篮拆除后却不 能得到恢 复。因此在 各节点的预拱度值 中 ， 均 应计 入这 个影 响 ， 但 是也 可 以调整 的 吊带 来解决 。当浇筑 2号段 混凝土 挂篮设备 一般分 成两 截 ， 分别 固定 在( 或者部 分地落 在 ) 已完成 的悬臂 阶段上 ， 由 于挂篮具有一定 的静载 ， 尤其 在大 跨度桥 梁 的悬臂 施工 中 ， 挂篮设备 的重心距离悬臂梁 的根部 的力臂较大 ， 使结构发 生 变形 ， 但在挂篮拆 除后 ， 又使原来的变形得到恢复 。 此次 仿真 分 析 计 算 充 分 考 虑 了施 工 荷 载 的影 响 ， 在 仿 真 分析 中模 拟 了挂 篮 重 和产 生 的 弯矩 ， 以及 挂 篮 前 进 的工 况 ， 挂 篮 的计算 重量 为 9 0 5 k N( 其值 由施 工单 位 实测 得 到 )。 3 ． 5 施 工 阶段 立 模 标 高的 确 定 在主梁 的悬臂 浇筑 过程 中 ， 梁 段立 模标 高的合 理确 定 ， 是关 系到主梁 的线型 是否平 顺 ， 是 否符合 设计 的一个 重要 ， 如果在确定立模标 高时考虑 的因素 比较符 合实际 ， 而且加 以 正确 的控制 ， 则最 终桥 面线 型较好 。否 则 ， 最终桥 面线 型会 与设计线型有较大 的偏差 。 众所周知 ， 立模 标 高并 不 等 于设计 中桥 梁建 成 后 的标 高 ， 总要设置一定 的预 拱度 ， 以抵 消施 工 中产 生 的各种 变形 ( 挠度 ) 。其计 算公 式如下 ： H。 = Ho + F + F蓝 + F预 式中 ： H —— 施工 梁段时 i 梁段 的立模标 高( 梁段最 前端某 确定 位置 ) —— 梁段设计 标高 F． —— 本施工阶段及 以后浇注 的各 阶段对该 点 的影 响 值 ； ( 软件 自动算 出) ， ——施 工 i 梁段挂篮 的变形值 F ——该 梁段的成桥预拱度值 其 中挂篮 的变形值是 根据 挂篮加载试 验 ， 综合 各项测试 结果 ， 最后绘 制出挂篮荷载 一挠度曲线 ， 进行内插而得。 此立模标高计 算公式简单 ， 概念清楚 ， 使用方便 ， 而且 实 际使用效果很好 。 3 ． 6仿真计算主要结果 通过计算结果分析 ， 箱梁在 悬臂 施工过程 中， 轴力 、 弯矩 曲线较 为顺 畅 ， 施工 阶段 截 面上下缘 均为 压应 力 ， 而且 都在 规 范允许 的范围之内。 在运营阶段 ， 正常使用极 限状 态下箱梁应 力基本上 处于 全截 面受压状 态 ， 而且满足规范 要求 。其它荷 载组合 除了部 分几 个 截 面 顶 板 或 底 板 出 现 很 小 拉 应 力 ( 最 大 不 超 过 O ． 5 M P a ) ， 箱梁应力基本上 处 于全截 面受压 状态 ， 箱 梁 的应 2 9 第 4期 张晓明 ， 等 ： 主跨 1 7 0 m预 应力混凝 土连 续粱桥的施工控制分析 第 3 7卷 力满足规范要求 。 各个施 工 阶段 的挠 度 曲线 很 顺 畅 ， 挠 度 的 变 化 也 很 正常 。 4施工控制 的参数识别和现场测试 4 ． 1 参数的识别 结构设 计参数 的变化 能导致桥 梁结构 内力的变化 和形 状的改变 ， 因此我 们在大跨 度 桥梁 的施 工控制 中， 必须对 设 计参数进行识别和 修正 。不 同的设计 参数对 结构 状态 的影 响程度是不同的。总的说来 ， 对于连续梁 主要的设计参数 有 以下几个方面 ： 1 ) 结构几何形 态参 数 ： 主要是桥梁结构 的跨 径、 高跨 比、 线型等 ， 它们表征 了结构 的形状和结构最初 的状态 。2 ) 截 面 特征参数 ： 截 面的面积 、 抗 弯惯性 矩等 。3 ) 与时 间有关 的参 数 ： 温度 、 混凝土龄 期 、 收缩徐变 是随着 时间而变化 的参数 。 4 ) 荷载参数 ： 主要是结构 构件 自重力 、 施工 临时荷 载和预 加 力 。5 ) 材料参 数 ： 主要 是指 材料 的弹性 模量 和剪 切模 量 G， 对于混凝土材料来说 ， 这两个 参数有 一定 的波动 ， 在桥 梁 的施工控制中要对其进行识别。 这五类设 计参数在 同一座桥梁 的施工控 制 中并不是 每 一 个设计 参数对桥 梁结 构状 态 的影 响都 是一 样 的 ， 因此 我 们要对设计参 数进 行辨 别 ， 一方 面要 确 定设 计参 数 的实 际 值 ， 另一方面要 辨别 对 结 构状态 影 响较 大 的设计 参数 即 主 要参数 ， 为 了达 到这个 目的 ， 对设计 参数 的识 别 ， 总 的来讲 ， 有两种方 法和手段 ： 其一 ， 通过现场 测量来 确定设 计参数 的 值 。这 主要 是结构 几何 形态 参 数、 截 面特征 参数 和材 料特 征参数 ， 它们可 以通过 现 场测量 方 法或 试验 测量 手段 来 确 定 。其二 ， 通过 结构计算分 析来确定主 要设计 参数 ， 也就 是 设计参数 敏感性分 析方法 。在这里 我们 主要 采用 的是第 一 种方法 。 4 ． 2现 场 测 试 为了确保施工控制的顺利实施 ， 施 工过程 中各项技 术参 数 的准确测定 至关 重 要 ， 它是 进行 施 工控 制 的必要 初始 参 数 ， 它为施工的仿 真分析 提供 了实测 依据 ， 是最 终实现施 工 控制 目的 的最关键 的一 步。这次我 们主要 现场测 试 的内容 如 下 。 4 ． 2 ． 1 应力观测 -在大桥上部结构的控制截面布置应力 测点 ， 以观察在施 工过程 中这些截 面的应 力变化 与应力 分布情 况。然后把 结 果及时反馈给设计 人员 ， 和计 算结果 相验证 ， 在 计入误 差和 变量调整后 由设计人 员分析 以后 每阶段 乃至竣 工后结 构 的 实 际状态 ， 同时可以根 据 当前 施工 阶段 向前 计算 至竣工 ， 预 告今后施工可能 出现的状 态并预 报下一 阶段 当前一 安装构 件或 即将安装的构件是否出现不满足强度要 求的状态 ， 以确 定是否在本施工阶段对可调变量实施 调整。经现场测试 ， 各 施工阶段被测粱段 的应力值和仿真分析 的相吻合 ， 应 力变化 没有 出现异常 。 4 ． 2 ． 2挠度观测 挠度观测 资料是 控制 成桥 线 型最 主要 的依 据 ， 根 据 以 30 往的经验 ， 在每个施 工段 的 断面上 上布 置五 个高 程观 测点 1 、 2、 3 、 4、 5 ， 顺 序是从上游 至下 游排列 ， 间距为 3 m + 2 m+ 2 m+3 r fl ， 控 制点 3为桥梁 中线 点 ， 这样不 仅可 以测量 箱梁 的挠度 ， 同时可 以观察 箱梁 是否 发生 扭转 变形 。在施工 过 程 中， 对每一截面需 进行 立模 、 混凝 土浇 筑前 、 混凝 土 浇筑 后 、 预应力钢筋张拉前 、 预应力 钢筋张拉后 的标高 观测 。以 便观察各点 的挠度 和箱 梁 曲线 的变 化历程 ， 保证箱 梁悬 臂 端 的合拢精度 和桥 面线 型。为 了尽量 减 少温 度的影 响 ， 挠 度的观测安排在早晨 太阳 出来之前 进行 。以这些观测 数据 为依据 ， 进行有效 的施工控 制 。由于测量 数据太 多 ， 现仅将 控制点 3从 1 2号块 到 2 3号块在预应 力张拉后标 高和实测 标 高值参见表 3 。 表 3 各施工节段实测标高与理论标 高对 比( 单位 ： i n ) 位 断面 理论标高 实测标高 差值 置 号 2 4 3 7 2 ． 3 8 2 ) 7 2 ． 3 8 0 —0 ． 0 0 2 2 3 3 7 2 ． 2 4 O 3 7 2 ． 2 3 5 —0 ． 0 0 5 2 2 3 7 2 ． 2 2 2 3 7 2 ． 2 1 9 一o ． 0 0 3 2l 3 7 2 ． 1 5 3 3 7 2 ． 1 7 3 0 ． 02 0 2 0 3 7 2 ． 1 3 5 3 7 2 ．1 4 8 O ． O l 3 1 9 3 7 2 ． 1 0 0 3 7 2． 1 0 8 0 ． o o 8 岸 侧 1 8 3 7 2 ．0 3 4 3 7 2 ． 0 3 9 0 ． 0 0 5 1 7 3 71 ． 9 6l 3 71 ． 9 6 5 o ． 0 0 4 1 6 3 71 ． 9 0 0 3 71 ． 8 9 9 —0 ． 0 0 1 l 5 3 71 ． 8 3 3 3 71 ． 8 3 5 o ． 0 0 2 1 4 3 71 ． 7 6 7 3 71 ． 7 6 9 0 ． 0 0 2 6 号 l 3 3 7 1 ． 6 9 9 3 7 1 ． 6 9 8 — 0 ． 0 0 1 墩 墩 O 3 7 0 ． 9 6 0 3 7 0． 9 6 7 o ． 0 0 7 顶 1 3 3 7 0 ． 4 7 6 3 7 0． 4 7 6 0 1 4’ 3 7 0． 4 3 9 3 7 0． 4 3 9 O 1 5 3 7 0 ． 4 0 2 3 7 0． 4 0 5 0． o o 3 l 6 3 7 0． 3 6 2 3 7 0 ． 3 6 6 o． 0 0 4 河 o ．0 0 8 l 7 3 7 0． 31 6 3 7 0 ． 3 2 4 侧 1 8 3 7 0 ． 2 6 3 3 7 0． 2 7 0 0． 0 0 7 1 9 3 7 0 ． 2 0 2 3 7 0． 21 7 O． 0l 5 2 0 3 7 0 ．1 l 7 3 7 0． 1 3 5 O． Ol 8 21 3 7 0 ． 0 41 3 7 0． O 4 2 O． o 01 2 2 3 6 9 ． 9 5 5 3 6 9． 9 5 0 一o ． 0 0 5 第 3 7卷 张晓 明， 等 ： 主跨 1 7 0 m预应 力混凝 土连 续梁桥 的施 工控 制分析 第4期 续 表 位 断 面 理论抛高 实测标高 差值 置 号 2 4 3 6 5 ． 8 3 5 3 6 5 ． 8 3 0 一O ． 0 0 5 2 3 3 6 6 ． 03 9 3 6 6． 0 4 2 0 ． 0 0 3 2 2 3 6 6 ． 0 91 3 66 ． 0 8 6 —0 ． 0 0 5 2 1 3 6 6 ． 2 2 2 3 6 6 ． 2 3 9 O ． O1 7 2 0 3 6 6 ． 3 8 2 3 6 6 ． 4 0 1 O ． 0l 9 岸 1 9 3 6 6 ． 5 01 3 6 6 ． 5 0 7 O ． O O 6 ● 侧 l 8 3 6 6 ． 6 0 8 3 6 6 ． 6 1 l 0 ． 0 0 3 l 7 3 6 6 ． 7 0 8 3 6 6 ． 7 0 4 —0 ． 0 0 4 l 6 3 6 6． 8 0 0 3 6 6 ． 8 0 6 0 ． 0 0 6 l 5 3 6 6． 8 8 5 3 6 6 ． 8 8 8 0 ． 0 0 3 1 4 3 66 ． 9 6 9 3 6 6 ． 9 5 9 一O． Ol 7 1 3 3 6 7． 0 5 3 3 6 7 ． 0 4 9 —0． 0 0 4 号 墩 墩 O 3 6 7 ． 9 8 8 3 6 7 ． 9 9 3 O ． o o 5 顶 1 3 3 6 9 ．1 0 2 3 6 9 ． 0 9 7 —0 ． 0 0 5 1 4 3 6 9 ． 2 0 6 3 6 9 ． 0 9 7 —0 ．1 0 9 1 5 3 6 9 ． 3 O7 3 6 9 ． 3 0 5 —0 ． o 0 2 1 6 3 6 9 ． 4 0 7 3 6 9 ． 4 0 8 0 ． 0 0 1 河 1 7 3 6 9 ． 4 9 9 3 6 9 ． 4 9 8 一O ． 0 0l 侧 1 8 3 6 9 ． 6 0 4 3 6 9 ． 6 0 9 0 ． 0 0 5 1 9 3 6 9 ． 6 9 8 3 6 9 ． 7 0 6 0 ． 0 0 8 2 0 3 6 9 ． 7 9 2 3 6 9 ． 8 0 3 O ． 0l l 2l 3 6 9 ． 8 7l 3 6 9 ． 8 6 8 —0． 0 0 3 2 2 3 6 9． 9l 5 3 6 9 ． 91 2 —0． 0 0 3 从 表 3中 可 以看 出 ： 1 ) 理论标高和实测标高最大误差为 2 c m， 理论值和实测 值 符合较好 ， 在施 工不 需要 调整立 模标 高 ， 给施工 带来 了很 大的方便 。也更好地说 明立模标高 的计算模式合 理 ， 具 有很 强 的实 用 性 。 2 ) 边跨 合拢 时 6 、 7号墩 2 2截 面理论标高 和实测标 高误 差分别为 3 m m、 5 h i m， 边跨 合拢 段两 端 的相对 高 差分 别 为 1 6 m m、 2 4 m m， 对 应 的理论相 对高 差均 为 1 8 m m， 误差 均在 规范要求范围内 ， 合拢 时不 需要 进行压 重和 纠偏 ， 可 以直接 合拢。保证 了成桥后桥 面线 型平顺 ， 与设计相吻合 。 3 ) 中跨合拢时 6 、 7号 墩 2 2 截 面理论标 高和实测标 高误 差分别为 5 m m、 3 mm， 中跨合 拢两端 的相 对高差 为 3 8 m m。 对应 的理论相对 高差 为 4 0 mil l ， 误差 均在 规范要 求 范围 内 ， 合拢 时不需要进行压重和纠偏 ， 可以直接 合拢 。保证 了成桥 后桥 面线型平顺 ， 与设计相 吻合 。 4 ． 2 ． 3温度控 制 温度是影响主粱挠度的最主要的 因素之一 ， 温度变化包 括 日温度变化和季节 变化 两部 分 ， 日温度 变化 比较 复杂 ， 尤 其是 日照作用 ， 季 节温 差对 主梁 的挠度影 响 比较简单 ， 其变 化 是均 匀的。因此为 了摸清 箱梁 截 面内外温 差和 温度在 截 面上的分布情况 ， 在梁体 内布 置温 度温度 观测 点进行 观测 ， 以获得准确的温度变化 。 4 ． 2 ． 4混 凝土弹性模量和密度的测量 混凝 土弹性模 量 的测 试主要 是为 了测定混凝 土 弹性 模 量 E随时间的变化规律 ， 采用现场取样通 过万 能实验机进 行 测 定。混凝 土弹性模 量和密度的测量是 在现场取样 ， 采用 实 验 室的常规方法进行测定 。 4 ． 2 ． 5 钢 绞线 管道摩阻损失的测定 在进行钢绞线张拉时 ， 由于管道 摩阻会造 成预应力 不同 程度 的损失 ， 本测试项 目旨在定量地 测量钢绞线 管道摩 阻损 失 ， 以确定有效的预应力 。 5施工控制的措施 1 ) 在悬臂施工过程 中， 对挠度和施工标高进行 施工精 密 测量 。 2 ) 预应力钢绞线在具体张拉过程 中， 及时 向设 计人员提 供有关数据 ， 以便核对 延伸 量 ， 同时也 是验 证预应 力有 关参 数 的准 确 性 。实 测 延 伸 量 和延 伸 量 符 合 较 好 ， 满 足 设 计 要 求 。 3 ) 施工单位应将 已经 施工 阶段 的实测 挠度及 标高 等参 数提前 3天反馈给监控人员 ， 以便 监控人员 对将施工 阶段的 标高进行调整和控制 。 4 ) 悬臂 施工 按照对称平衡的原则进行施工 ， 施工过 程 中 应随时注意两悬臂不得 出现不平衡荷载 。 5 ) 为 了避免不平衡荷 载的出现 ， 悬臂施工 段除 了施工 机 具 外 ， 不得堆放其它物 品和材料 ， 以免引起挠度偏差 。 6结 论 ‘ 通 过乐 宜高速五通 岷 江特大 桥主桥 1 7 0 m 预应力 混凝 土连续 梁桥 施工 控制的实践 ， 我们 可以得 出如下 结论 ： 1 ) 本文 立模 标 高公 式概 念 清楚 ， 使 用 方 便 简单 ， 而 且 实 际施 工 中理 论 标 高 和 实 际 标 高 误 差 很 小 ， 给 施 工 带来 了很 大 的方 便 。从 而也 证 明 了理 论 计 算 模 式 的 先 进 性 、 准 确性 。 2 ) 合拢时合拢段的相对高差 也在 5 n l m 以内 ， 合拢 时不 需要进行压重和纠偏 。保证了成桥后桥 面线型平 顺 ， 与设 计 相 吻 合 。 3 ) 确保 了施 工过程 中结 构 的 可靠度 和安全 性 ， 保 证 了 桥梁变形 、 梁 段 的 挠 度 变 化 和 结 构 的应 力 状 态 符 合 设 计 要 求 。 参 考 文 献 [ 1 ] 周水兴． 向中富 1桥 梁工程 [ M] ． 重庆 ：重庆大学出版社 ， 2 0 0 1 [ 2 ] 徐君 兰． 大跨度桥梁施工控制 [ M] ．北京 ： 人民交通出版社 ， 2 0 0 1 [ 3 ] J T G D 6 2 --2 0 0 4 ， 公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范[ S ] [ 4 ] J T J D 6 0 --2 0 0 4， 公路桥 涵设计通用规 范[ S ] [ 5 ] 范立 础． 预 应 力混 凝 土 连续 梁 桥 [ M] ．北 京 ：人 民交 通 出版 社 ． 1 9 8 7 31