侧贴预应力CFRP板加固混凝土梁抗弯性能的试验研究.pdf

第 3 1 卷 ， 第 5 期 2 0 1 0年 9月 中 国 铁 道 科 学 CHI NA RAI LW AY S CI E NCE Vo 1 ． 3 1 No ． 5 S e p t e mb e r ，2 0 1 0 文章编号：1 0 0 1 — 4 6 3 2( 2 0 1 0 )0 5 — 0 0 2 8 — 0 7 侧贴预应 力 C F RP板加 固混凝土梁 抗弯性 能的试 验研究 邓 朗妮 ，陈 华 ，燕柳斌 ，张 鹏 ，杨 帆。 ，康侃 ( 1 ．广西工学院 土木建筑工程系， 广西 柳州 5 4 5 0 0 6 ；2 ．广西大学 土木建筑工程学院， 广西 南宁 5 3 0 0 0 4 ； 3 ．柳州欧维姆机械股份有限公 司 ，广西 柳州 5 4 5 0 0 5 ) 摘要：采用 自主研发的碳纤维增 强 ( C F R P )片材锚具 及张拉装置 ，对 8根用 C F R P板不 同形式加 固的钢 筋混凝土梁模型试件进行抗弯性能试验，研究预应力碳纤维板侧面加固对被加固钢筋混凝土梁的承载能力、使 用阶段变形和裂缝的影响，以及被加固钢筋混凝土梁使用阶段碳纤维板的应力分布和延性。试验结果表明：侧 贴预应力碳纤维板加固可明显提高受弯构件开裂荷载及屈服荷载，减小构件使用阶段的变形及裂缝；两端可靠 锚固能防止剥离破坏，充分利用材料强度，还能同时改善构件的延性性能。 关键词：钢筋混凝土梁；预应力碳纤维板；加固；侧贴；抗弯性能；试验研究 中图分 类号 ：U4 4 3 ． 3 4 ：U4 4 5 ． 7 2 文献标识码 ：A 近年来 ，粘贴碳纤维增强 ( C a r b o n F i b e r Re — i n f o r c e d P o l y me r ，C F R P )片材加固技术在结构修 复工程 中的应用 日益广泛 。但以往的研究与工程应 用均表明：传统 的外部粘贴 C F R P加 固技术无 法 充分发挥材料 的高强性能 ，对 于 C F R P加 固受弯 结构 ，仅在钢筋屈服 以后 C F RP的强 度才能有效 地被利用。而对 C F R P应用预应力技术便 能较好 地解决上述问题，同时还能改善构件使用阶段的受 力性能、防止发生剥离破坏以及减小应变滞后现象 等 ] 。 对 比 2种常用的 C F RP加 固片材 C F R P布和 C F R P板 ，C F RP板具有质量性能稳定 、施工便捷 等特点 。采用 C F R P板加固钢筋混凝土梁时，通常 的做法是将 C F R P板粘贴在梁底面受拉 区，起 到 体外配筋的作用 ；对于预应力 C F RP板加 固混凝 土梁 ，已有的试验及理论研究成果也仅限于梁底加 固[ 2 。 ] 。然而 ，在实际的加固工程中，当有一些管 道、线路等紧挨着梁底面通过，或在梁下有墙体等 障碍 物 时，难 以实 现在 梁底 面通 长粘 贴预 应 力 C F R P板进行结构补强施工，在梁侧面受拉区部位 粘贴预应力 C F RP板理论上也能起 到所需 的加 固 作用 。为此 ，本文设计 了 8根钢筋混凝土试验梁 ， 运用 自制 的张拉及锚 固设备 ，进 行预应力 C F R P 板侧贴加固混凝土梁的抗弯试验 ，研究在混凝土梁 侧面粘贴预应力 C F RP板加固构件的受力性能。 1 试验方案 1 ． 1 试件设计 共设计 8根用 于抗弯试验 的钢筋混凝土梁试 件。其截面尺寸为 2 0 0 mmX 4 0 0 mm，全长 3 8 0 0 mm，净跨 3 6 0 0 mm，受拉区配有 2 2 0或 2 1 2 mm 的 HRB 3 3 5 受拉钢筋 ，受压区配有 2 1 0 mm的架 立筋，箍筋为 8 @1 0 0 iT lr n ，试件的具体尺寸及配 筋如图 1 所示 。试件的混凝土设计强度为 C 3 0 。加 固用 C F RP板的宽度为 5 0 mm，厚度为 1 _ 2 mm。 8根梁 中，未加 固梁 1根 ；侧 贴非 预 应 力 C F R P板加 固梁 1 根 ；底面粘贴预应力 C F R P板加 固梁 2根 ，施加的预应力分别为 2 0 和 4 O ．厂 u ( ．厂 u为 C F R P 板 的 极 限 抗 拉 强 度，按 照 国 标 G／ T 2 1 4 9 0 --2 0 0 8的建议取为 2 3 0 0 MP a ) ；其余 4 根为侧贴预应力 C F RP板加 固梁 ，这 4 根梁包括 2 收稿 日期 ：2 0 0 9 — 1 2 — 2 O ；修订 日期 ：2 0 1 0 — 0 5 — 1 4 基 金项 目：国家 自然科学基金资助项 目 ( 5 0 7 6 8 0 0 2 ) ；广西 自然科学基金资助项 目 ( 2 0 1 0 GX NS F B 0 1 3 0 0 6 ) ；广西科学研究 与技术开发项 目 ( 0 9 9 2 0 0 1 — 1 3 ) ；广西教育厅科研项 目 ( 2 ∞8 O 8 Ms l O 2 ) 作者简介 ：邓朗妮 ( 1 9 7 7 ⋯ ) ，女 ，广西梧州人 ，副教授 ，博士 。 第 5 期 侧贴预应力 C F R P板加固混凝土梁抗弯性能的试验研究 2 9 种钢筋混凝土梁受拉钢筋的配筋率 ，2 种 C F RP板 的张拉控制应力 ，2 种预应力 C F R P板的粘贴高度 ( 指 C F R P板顶面至粱底 的距 离) 。试验 梁的编号 及具体设计参数见表 1 。 图 1 试件尺寸和配筋 ( 单位 ：mr n ) 表 1 试 验梁设计参数 1 ． 2 主要材料的性能 试件用混凝土 的实测立 方体抗压强度为 3 5 ． 5 MP a ，HRB 3 3 5钢筋 的实 际屈服 强度为 3 5 5 MP a 。 C F R P板采用 自行研制生产的 O VM． C F P 5 0 — 1 ． 2型 高强 C F R P 板 ，胶 粘 剂 是 某 公 司 生 产 的 T N- C 3 P C F R P板粘贴胶 ，其物理与力学性能见表 2 。 表 2 C F R P板与粘 结胶 的物 理与力学性能 1 ． 3 试 验测 试 内容 测试 内容 ：①C F R P板 的预应力损失；②梁跨 中挠度；③原梁受拉钢筋中的应变 ；④沿梁长度方 向 C F RP板 的应 变分布 ；⑤ 梁跨 中区域 ，沿梁 高 度两侧的平均应变分布；⑥纯弯段受压区混凝土压 应变 ；⑦裂缝开展 、分布和发展情况 ；⑧加固梁的 开裂荷载和极限承载力。 1 ． 4 加载装置和加载制度 加载如图 1所示 ，梁上的 2 个集中力通过设置 于钢梁上的液压千斤顶逐级施加。加载制度 ：首先 按照正截面设计计算方法[ 8 对试件的特征荷载值进 行计算 ，小于 5 0 9 ／ 6 计算开裂荷载时采用 1 0 k N／ 级 加载，大于 5 0 9 ／ 6 计算 开裂荷 载后 改为 3 k N／ 级加 载 ；截面开裂但小于 7 O 计算屈服荷载时采用 2 0 k N／ 级加 载，大 于 7 O 计 算 屈服 荷 载后 改 为 1 0 k N／ 级加载直到受拉钢筋屈服 ；接近破坏时转为 5 k N／ 级加载 ；每级荷载施加结束 ，持荷 3 mi n后再 读取各项测试数据。 1 ． 5 C F R P板的张拉工艺 本文采用端锚加 固工艺对 C F R P板进行 张拉 ， 此种方法不需要外部反力架体系 ， 像传统预应力结 构一样在加固梁上设置永久性锚具。为此，自主研 发了 1套 C F R P板锚具及张拉装置 ，将预先涂覆粘 3 0 中国铁道科学 第 3 l 卷 结胶的 C F R P板 以加 固构件本身作为反力架进行 预应力张拉 ，在结构胶固化以前完成张拉过程 ，如 图 2 所 示 。 图 2 预应力 C F R P板侧面对称加固 2 受力及破坏过程 各试件 的典型受力过程及破坏特征可描述如 下 。 ( 1 )试件 C I的破坏为典型的钢筋混凝土梁受 弯破坏 ，其破坏形式是底部受拉钢筋屈服后变形持 续增长 ，受压混凝土被压碎 。 ( 2 )由于试件 S B I在梁两侧对称粘贴 了非预 应力 C F R P板，其承载能力比未加固梁 CI有较明 显的提高 ，C F R P板抑制裂缝的开展 ，裂缝间距与 裂缝宽 度均小 于对 比梁。在受拉 钢筋屈 服 以后 ， C F R P板与试件混凝土之间开始产生剥离 。剥离产 生后 ，向 C F R P板 两端发展，最终破坏形式为一 侧的 C F RP板 与试件完全 剥离，破坏突然 ，此 时 受压区混凝土并未压碎。 ( 3 )试件 UP I 一 2和 UP I 一 4由于通过 C F R P 板对试件施加了一定程度的预应力 ，承载能力 比未 加 固梁 C I有显著提高，裂缝间距与裂缝宽度也小 于对比梁 。在试件屈服以后 ，从加载点附近产生剥 离 ，不断 发出 “ 噼 啪” 的声音 ，剥 离产生后 ，向 C F RP板端部发展 ，由于 C F RP板 两端有可 靠锚 固，仍可继续加载，直到受压区混凝土被压碎 ，如 图 3所示 。 ( 4 )4 根侧贴预应力 C F RP板加 固混凝土梁试 件的承载能力 比非 预应力 C F RP板加 固梁 S B I 有 明显提高 ，并且明显抑制 了裂缝 的开展。在试件屈 服以后 ，可以观察到剥离破坏首先发生在加载点附 近， 在这个区域的剪力、弯矩以及剪切变形均很 大 ，由于剪切裂缝处试件混凝土产生错位而发生 C F R P板剥离。与底面加固不 同的是 ，在加载过程 中，没有完全 剥离 的 C F R P板 的变形 与梁 相 同， 呈现受弯状态，如图 4所示。接近破坏时 ，C F R P 板 已基本完全剥离 ，最终混凝土压碎破坏。 图 3 U PI 一 2的破坏形式为混凝土压碎 图 4 S P I 一 2 H1 碳纤维板受弯 3 试验结果分析 3 ． 1 承载能力 表 3列出了各试件的开裂荷载、屈服荷载和极 限荷载的试验值，并将试验梁和对比梁的承载能力 做 比较 ，由表 3可见 ： ( 1 )配筋相 同时，侧贴 预应力 C F R P板加 固 的混凝土梁 ( S P I 一 2 H1 ，S P工 一 3 H1 ，S P I一 2 H2 ) 的开裂荷载、屈服荷载及极限荷载均明显高于未加 固梁 C I。表明用预应力 C F R P板对混凝土梁进行 侧贴加固是一种行之有效的加 固方案。 ( 2 )对 C F R P板施加预应力 以后 ，其 开裂荷 载和屈 服 荷载 的提高 比较 明显，与 S B工相 比， S P I 一 2 H1的开裂荷载和屈服荷载分别提高了 2 0 和 2 4 ，S P I 一 3 H1提高 了 2 9 和 3 4 ，说 明对 C F R P板施加预应力 ，可以明显提高试件在正常使 用阶段的承载能力 。 ( 3 )预应力 C F R P板侧贴加 固混凝土梁 与预 应力 C F R P板底面加 固梁相 比：虽 然 UP I一 2和 UP工 一 4的加固量 只有侧贴加固的一半 ，但对于加 固梁承载力的提高和侧贴加 固比较接近，甚至开裂 荷载均高于侧贴加固方式 ，很明显底面加固方案更 第 5期 侧贴预应力 C F R P板加固混凝土梁抗弯性能的试验研究 为经济。因此 ，在工程条件允许 的情况下 ，建议混 增加 ，加 固效 果 随 之 下 降 ，例 如 S P I 一 2 H2比 凝土构件进行抗弯加 固时尽量将 预应力 C F R P板 S P I 一 2 H1的 C F R P粘贴高度高了 5 0 mm，其开裂 贴于梁底 。 荷载下降 2 1 ，且屈服荷载和极 限荷载均 明显下 ( 4 )对 于侧贴预应力 C F R P板 加固混凝土梁 ， 降。因此 为保 证加 固效 果，在梁侧 加 固混凝土梁 当配筋相同时 ，随着预应力的提高，其开裂荷载和 时，建议 C F R P板的粘贴高度不超过梁高的1 ／ 4 。 屈服荷载均有一定程度的提高，说明在一定的预应 ( 5 )S P I I 一 3 H1的配筋 率低 于对 比梁 C I和 力范围之内，提高预应力水平 ，可以提高试件在使 S B I，但其开裂荷 载均高于二者 ，说 明对 于配筋 用阶段的的承 载能力 ；随着 C F R P板粘贴 高度 的 率较低 的试件 ，其加 固效果更为明显 。 表 3 试件承载能 力比较 结 开裂 开裂荷载提高系数 屈服 屈服荷载提高系数 极限 极限荷载提高系数 风 什骊 荷载／ k N 蚕 面荷载／ k N 孬 荷载／ k N 西 7 CI 2 7 1 0 1 1 3 4 S BI 4 5 1 ． 6 7 1 1 7 t ． 1 6 I 8 8 UPI 一 2 6 4 2 ． 3 7 1 2 5 1 ． 2 5 2 0 3 UPI 一 4 6 7 2 ． 4 8 1 4 8 1 ． 4 6 2 0 5 S PI一 2 HI 5 5 2 ． 0 4 1 ． 2 0 1 4 5 1 ． 4 4 1 ． 2 4 2 0 3 S PI一 3 H1 5 8 2 ． 1 5 1 ． 2 9 1 5 7 1 ． 5 5 1 ． 3 4 2 0 2 S P1 I 一 3 H1 4 8 2 ． 0 4 1 ． O 6 9 7 0 ． 9 6 0 ． 8 3 1 3 0 S PI一 2 H2 4 3 1 ． 7 0 0 ． 9 6 1 3 0 L 1 1 1 ． 2 3 1 7 3 3 ． 2 挠度与裂缝 图 5为各试件的荷载一跨中挠度曲线 ，表 4列 出了试验梁与对 比梁在特 征荷载下 的变形 与裂缝 值。其 中 2 7和 4 5 k N分别为对鄙梁 C I和 S B I的 开裂荷 载，1 0 1和 】 1 7 k N 分别 为 对 比梁 C I和 S BI的屈服荷载 。 分析图 5和表 4可见 ，预应力 C F RP板侧贴加 2 0 0 1 6 0 互 番 1 2 0 妲 8 0 4 0 0 野 【 } 】 挠艘 ／ mm 图 5 荷载跨中挠度曲线 固和非预应力 C F R P板侧贴加 固均提高 了试件 的 刚度 ，减小了变形挠度 。在对 比梁 C I的开裂荷载 作用下，所有加固试件的变形均显著减小 ，不考虑 预应力产生 的反拱时 ，非预应力 C F R P板加 固与 预应力 C F R P板 加 固的差别 不大 ，这是 由于加 固 试件都未开裂，抗弯刚度都可近似按照弹性方法计 算 。超 过 S B I的 开 裂 荷 载 4 5 k N 之 后 ，由于 C F RP板的预应力推迟 了试件的开裂 ，试件变形较 大一部分位于截面未开裂 、刚度较大的区域 内，因 此预应力 C F R P板加 固试 件的挠 曲变形 明显小于 非预应力 C F R P板加固试件 。在试件 S B I的屈服 荷载作用下，配筋及侧贴高度相同的 S P I 一 2 H1 和 S P工 一 3 H1 的跨 中挠度都明显小于 S B I。此外 ，侧 贴高度对 预应力 C F R P板加 固试件 的挠度变形影 响较大 ，S P I- 2 H2的粘帖高度 比 S B T 高 5 0 mm， 其挠度在各级荷载作用下甚至大于 S B I。 表 4 试件在特征荷载下的挠度与裂缝 试 件 编 号 型 笪 望 变 旦 竖 堕 垫 变 竺 竺 极 限 变 形 ／ 荷 载 为1 0 1 k N 时 最 大 裂 缝 2 7 k N 4 5 k N 1 0 1 k N 1 1 7 k N I r t m 裂缝 宽度 ／ ram 宽度／ mm CI S BI UPI 一 2 UPI 一 4 S I P I一 2 H1 S PI一 3 H1 S PI I 一 3 H1 S PI一 2 H2 2 ． 1 7 O ． 6 6 O ． 67 0 ． 8 5 0 ． 6 6 0 ． 9 0 1 ． 4 0 1 ．1 1 0 ． 2 1 0． 0 8 0． t 2 0． 1 3 0 ． 0 3 0 ． 0 3 0 ． 0 7 0 ．1 4 2． 8 9 1 _ 2 0 1 ． 3 7 1 ． 4 5 1 ． 6 O 1 ． 9 5 1 ． 6 O 2 ． 9 O 3 2 中国铁道科学 第 3 1 卷 对比裂缝 量测结果 ，侧贴 C F R P板加 固对抑 制试件开裂效果明显，这与文献 [ 9 ]和 E l O ]的 结论是相 同的。尤其是 采用预应力 C F R P板侧贴 的方法 ，在特征荷载 1 0 1 k N作用下 ，相同粘贴高 度的 S P工- 2 H1 ，S P I 一 3 H1 和 S PⅡ一 3 H1 ，其裂缝 宽度不仅显著小于对 比梁 C工，也明显小于底面加 固的梁 UP工 一 2和 UP I 一 4 。但其破坏时的最大裂 缝宽度较 为接近 。试 验结果 表 明：预应力 C F R P 板侧贴加 固混凝土梁可推迟裂缝 的开展 ，但随着 C F RP板加 固高度 的增 大 ，这种推 迟作用 随之减 小 。 3 ． 3 混凝 土压应 变分 析 图 6 为各试件的荷载一受压区混凝土压应变 曲 线，由图 6所示 ：配筋相 同的情况下 ，对 比试 件 C I 的混凝土受压区应变的增长最快，其次是非预 应力 C F R P板 加 固 试 件 S B I，最 后 是 预 应 力 C F R P板加 固试件 ，包括侧贴加 固和底贴 加固梁 。 这表明 C F R P板有效地缓解 了混凝 土受压 区应 变 的增长，而张拉 的 C F R P板对应变 的缓解作用更 加 明显 。换个 角度讲 ，预应力 C F R P板能够更加 有效地减缓受压区高度的减小 。 2 O 0 j 6 0 1 2 0 囊 8 0翼 4 0 3 0 2 5 2 0 — 1 5 1 0 5 O 池凝 L 应变／ 1 0 图 6 荷载一受压区混凝 土压应变 曲线 3 ． 4 C F R P板的应力重分布情况 使用 C F R P加固混凝土梁易发生剥离破坏， 破坏往往是 C F R P板从试件完全剥离，比较突然。 图 7是试件 S BI的 C F R P板在各级荷载作用下应 变分布情况，图 8是侧贴加 固混凝土梁 S P I 一 3 H1 的 C F RP板应变分 布情况 。S B I在 C F R P板剥离 后试件发生脆性破坏 ，混凝 土未被压碎 ；而 S P I 一 3 H1 在钢筋屈服以后开始出现剥离现象，在 C F R P 板发生剥离 的过程 中，剥离区域的 C F R P板应力 一 直沿长度发生 重分布，弯矩 较大 的区域 C F R P 板应力不再增大 ，在荷载值 为 1 8 5 k N时 C F RP板 基本完全剥离。由于端部锚具 的可靠锚 固，C F R P 板相当于无粘结体外预应力筋 的作用，仍然可以发 挥作用。此时沿板长度方向应力均匀分布 ，一直到 受压区混凝土达极限压应变而破坏。因此 ，端锚预 应力 C F R P板加 固可充分利用材料强度 。 3 5 2 3 0 2 5 ．2 2 O 鼙l 5 1 0 U 5 0 3 0 6 0 9 0 1 2 0 1 5 0 — -一2 0 k N 4 0 kN — ， 6 0 kN — ’ 一 9 O k N — 。_1 2 0k N —‘‘ 一 1 5 0 k N ‘ I 7 0 k N +1 8 0 k N +I 8 8 k N C F R P 板 扳端Il "J g I ．! 离／ ram 图 7 试件 S B I C F RP板应变分布情况 CF R P 板 至张拉 端 的距 离／ ra m 图 8 试 件 S PI一 3 HI C F RP板应变分布情况 3 ． 5 试件延性分析 C F R P板是一种脆性材料 ，其应力应变过程为 线弹性 ，不具备类似钢筋的屈服段 ；当采用预应力 C F R P板加固时 ，由于施加预应力的过程 已经消耗 了部分 C F RP板 的变形 。因此 ，要仔细研究外 贴 预应力 C F RP板加 固混凝土梁 的延性 ，以保证 结 构具有足够的变形能力不致发生脆性破坏 。表 5列 出了各试件在屈服时以及破坏时的挠度变形 。 表 5 试件 的延性 对比梁 C工为适筋梁 ，其延性较好 ，钢筋屈服 后有较大的变形余量 。对 比梁 S B工由于发生剥离 破坏 ，延性较差 。4根侧贴预应力 C F R P板加固试 件的变形延性系数均在 3 ． 6 4 ～4 ． 9 9之间，其延性 远好于非预应力 C F RP板加 固试 件 ，这是 因为非 预应力 C F R P板加 固试件在剥 离裂缝 出现后 ，快 速发展 至 C F RP板端部 ，造成 C F RP板完全剥离 第 5 期 侧贴预应力 C F R P板加固混凝土梁抗弯性能的试验研究 的脆性破坏 ；预应力 C F RP板侧贴加 固试 件在产 生剥离裂缝后延 伸 至端部锚 固处 ，锚具对 C F R P 板提供了有效的锚固 ，最后在荷载作用下受压区混 凝土达极 限压应 变而破坏 。此外 ，无论 是预应力 C F R P板底面加固或侧面加固，其试件延性 的大小 均与 C F R P板 张拉 的预应力 大小有关 ：预应力越 大，试件的延性越差 。 上述分 析结果表 明：预应力 C F R P板 虽然有 一 定的初始应变，C F R P板 的初始应力水平越高会 降低构件的延性，但通过仔细设计，其变形能力仍 然可以满足工程对结构延性的要求 。 3 ． 6 端锚加固法的效果 本文采用的端锚加固法优点是显而易见的 ：锚 具及其连接支架的可靠设计 ，保证预应力加 固构件 不发生脆性的剥离破坏 ；直接利用加固构件作为张 拉的反力 架，可减 小预应力 C F R P放张时粘 贴层 的剪切变形，从而降低了传递给混凝土表面的剪 力 ，有效防止 了加 固梁 发生 早期 破坏 ，使 C F RP 板的强度能充分发挥 出来 ，同时也改善 了所加固试 件的延性 ；另外其对 任何尺 寸的构件都具有 适用 性 ，不受反力架本身伸缩范围的限制 ，省却 了笨重 的专用张拉设备 。 4 结论 ( 1 )侧贴 预应力 C F RP板加 固混凝 土梁 ，加 固效果虽不如梁底粘贴加固，但在工程条件不允许 底 面加固的情况下 ，仍不失为 1 种行之有效的加固 方法 。 ( 2 )通过对 侧贴 的 C F RP板施加 预应力 ，与 非预应力 C F R P板侧贴加 固方法相 比，可明显改 善混凝土梁 的破坏形态 ，破坏有 明显的预兆 ；提高 试件在正常使用阶段的承载能力 、变形性能 ，抑制 裂缝的开展 ；两端的可靠锚固可充分利用材料的强 度 ，同时也改善了所加 固试件的延性性能 。 ( 3 )侧贴预应力 C F R P板加 固混凝土梁 的加 固效果与预应力 值、配筋率 和 C F RP板 的粘 贴高 度有关 ：在一定 的预应力范围之 内，提高预应力水 平，可以提高试件在使用阶段的的承载能力和变形 性能， 但会降低其延性；对于配筋率较低的试件， 其加固效果更为明显 ；C F R P板的粘贴高度显著影 响加固试 件 的抗 弯性能 ，建 议 C F RP板 的粘 贴高 度不要超过梁高的 1 ／ 4 ，以保证加固效果 。 ( 4 )本文所设计 的锚 固及张拉设备操作方便 ， 张拉流程适合现场施工 ，具有产业化前景。 参 考 文 献 QUANTRI LL R J ，HOL LAW AY L C ．Th e Fl e x u r a l Re h a b i l i t a t i o n o f Re i n for c e d C o n c r e t e Be a ms b y t h e Us e o f P r e — s t r e s s e d Ad v a n c e d Comp o s i t e P l a t e s[ J ] ．C o mp o s i t e s S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y ，1 9 9 8 ，5 8( 8 ) ：1 2 5 9 — 1 2 5 7 ． KI M Y J ，S HI C，GREEN M F．Du c t i l i t y a n d Cr a c k i n g Be h a v i o r o f Pr e s t r e s s e d C o n c r e t e Be a ms S t r e n g t h e n e d wi t h P r e s t r e s s e d C F R P S h e e t s[ J ] ．J o u r n a l o f C o mp o s i t e s f o r C o n s t r u c t i o n ，2 0 0 8 ，1 2( 3 ) ：2 7 4 — 2 8 3 ． 邓朗妮，张鹏，燕柳斌，等．端锚预应力 C F RP板加固混凝土梁施工技术研究 [ J ] ．建筑技术 ，2 0 0 9 ，4 0( 4 ) ： 3 73 — 37 5． ( DENG L a n g n i ，Z HANG Pe n g，YAN L i u b i n，e t a 1 ．C o n s t r u c t i o n Te c h n o l o g y Re s e a r c h o f Pr e s t r e s s e d CF RP Pl a t e s S t r e n g t h e n i n g Re i n f o r c e me n t C o n c r e t e B e a ms[ J ] ．Ar c h i t e c t u r e Te c h n o l o g y ，2 0 0 9 ，4 0( 4 ) ：3 7 3 — 3 7 5 ．i n C h i n e s e ) W I GHT R G，GREE N M F ．Pr e s t r e s s e d F RP S h e e t s f o r P o s t s t r e n g t h e n i n g Re i n f o r c e d C o n c r e t e B e a ms l- J - I ．J o u r n a l o f Co mp o s i t e s for Co n s t r u c t i o n，2 0 0 1：2 1 4 — 2 2 0 ． 彭晖，尚守平，金勇俊，等．预应力碳纤维板加 固受弯构件的试验研究 [ J I ．工程力学，2 0 0 8 ，2 5( 5 ) ：1 4 2 — 15 1 ． ( P E N G Hu i ，S HA NG S h o u p i n g ，J I N Y o n g j u n ，e t a 1 ．E x p e r i me n t a l S t u d y o f R e i n for e e d C o n c r e t e Bea m wi t h P r e s — t r e s s e d C F R P P l a t e[ J ] ．E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s ，2 0 0 8 ，2 5( 5 ) ：1 4 2 — 1 5 1 ．i n C h i n e s e ) 王兴国，周朝阳，曾宪桃，等．外贴预应力 G F R P板加固混凝土梁抗弯试验研究 E J ] ．哈尔滨工业大学学报， 2 0 0 5 ，3 7( 3 ) ：3 5 卜3 5 4 ． ( W ANG Xi n g g u o，ZH( ) U Ch a o y a n g ，Z ENG Xi a n t a o，e t a 1 ． Te s t s o f Fl e x u r a l Be h a v i o r o f RC Be a ms S t r e n g t h e n e d b y B o n d i n g P r e s s t r e s s e d G F R P P l a t e s l- J ] ．J o u r n a l o f Ha r b i n I n s t i t u t e o f T e c h n o l o g y ，2 0 0 5 ，3 7( 3 ) ：3 5 1 — 3 5 4 ．i n Ch i n e s e ) YANG D S，P ARK S K ，NEAI E K W ． F l e x u r a l B e h a v i o u r o f Re i n f o r c e d Co n c r e t e B e a ms S t r e n g t h e n e d wi t h Pr e s 一 ] ] ] ] ] ] ] 1 2 3 4 5 6 7 rL rL rL rL rL rL [ 3 4 中国铁道科学 第 3 1 卷 [ 8] [9 ] E l O 3 t r e s s e d C a r b o n C o mp o s i t e s E J ] ．Comp o s i t e S t r u c t u r e s ， 2 0 0 8 ，8 5 ：1 - 1 2 ． 邓朗妮，陈华，张鹏．预应力 C F R P板加固混凝土梁正截面受弯承载力的计算方法研究 E J ] ．建筑科学，2 0 0 9 ， 2 5 ( 3 ) ：7 4 — 7 7 ． ( DENG L a n g n i ，CHEN Hu a ，ZHANG Pe n g ．S t u d y o n C a l c u l a t i o n Me t h o d s f o r Fl e x u r a l Ca p a c i t y o f No r ma l S e c t i o n o f Con c r e t e B e a ms S t r e n g t h e n e d wi t h P r e s t r e s s e d C F RP P l a t e s[ J ] ．B u i l d i n g S c i e n c e ，2 0 0 9 ，2 5( 3 ) ：7 4 — 7 7 ．i n Ch i n e s e ) 张继文，岳丽婕，吕志涛，等．混凝土梁粘贴 C F R P布的结构加固性能的试验研究 [ J ] ．东南大学学报，2 0 0 2 ， 3 2 ( 5 ) ：7 6 0 — 7 6 5 ． ( Z HA NG J i we n ，YUE L i j i e ，L O Z h i t a o ，e t a 1 ．E x p e r i me n t a l S t u d y o n t h e B e h a v i o r o f t h e S t r e n g t h e n e d R C B e a m S id ~B o n d e d wi t h C F RP S h e e t s I- J ] ．J o u r n a l o f S o u t h e a s t Un i v e r s i t y ，2 0 0 2 ，3 2( 5 ) ：7 6 0 — 7 6 5 ．i n C h i n e s e ) 於永和，张鹏，莫测先，等．C F R P板侧面加固钢筋混凝土梁的抗弯性能试验 l- J ] ．桂林工学院学报，2 0 0 6 ，2 6 ( 3 ) ：3 5 3 — 3 5 7 ． ( YU Yo n g h e ，ZHANG P e n g ，MO Ce x i a n ，e t a 1 ． Ex p e r i me n t o n Fl e x u r a l Be h a v i o r o f RC Be a m S t r e n g t h e n e d wi t h C F R P P l a t e f J ] ．J o u r n a l o f Gu i l i n Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ，2 0 0 6 ，2 6( 3 ) ：3 5 3 — 3 5 7 ．i n C h i n e s e ) Ex p e r i me nt a l S t u d y o n t h e Fl e x u r a l Be h a v i o r o f t h e S t r e ng t h e n e d Re i nf o r c e d Co nc r e t e Be a m S i d e - Bo n d e d wi t h Pr e s t r e s s e d CFRP Pl a t e s DENG La n g n i ，CHEN Hu a ，YAN Li u b i n ， Z HANG Pe n g ，YANG Fa n ，KANG Ka n ( 1 ．De p a r tme n t o f Ci v i l En g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e ，Gu a n g x i Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ，Li u z h o u Gu a n g x i 5 4 5 0 0 6 ，Ch i n a ； 2 ．Co l l e g e o f Ci v i l En g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e ，Gu a n g x i Un i v e r s i t y，Na n n i n g Gu a n g x i 5 3 0 0 0 4，Ch i n a ； 3 ．L i u z h o u OVM Ma c h i n e r y Li mi t e d Co mp a n y，Li u z h o u Gu a n g x i 5 4 5 0 0 5 ，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：Th e i n d e p e n d e n t l y d e v e l o p e d c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p l a s t i c s ( CF RP) a n c h o r a g e a n d t e n s i o n d e v i c e s we r e a d o p t e d t o c a r r y o u t t e s t s o n t h e f l e x u r a l b e h a v i o r o f 8 mo d e l s p e c i me n s o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a ms s t r e n g t h e n e d wi t h d i f f e r e n t f o r ms o f C FRP p l a t e s ．I n