圆钢管混凝土支撑滞回性能分析.pdf

大 庆 石 油 学 院 学 报 J OURNAI OF DAQI NG PETROI EUM I NSTI TU 『 TE 第 3 4卷 第 3期 2 0 1 0年 6月 Vo 1 ．3 4 No ． 3 J u n ． 2 0 1 0 圆钢 管混凝土支撑滞 回性能分析 张文福 ，郝进 锋 ，薛景宏 ，于 洋 ，李晓丽 (东北石油大学 土木建筑工程学院 ， 黑龙江 大庆 1 6 3 3 1 8) 摘要： 为获得钢管混凝土支撑的抗震性能 ， 对 l 4根 圆钢管混凝土支撑试件开展滞 回性 能数值仿真 ， 主要参数包 括 混凝土强度 、 钢材屈服强度 、 长细 比和含钢率等 ； 通 过获得 的试件轴 力一位移滞 回曲线 ， 得 到试件的骨架 曲线 ， 分析混 凝 土抗主要参数对荷载 一位移骨架 曲线的影响 ； 基于滞回曲线 ， 对试件 的位移延性 、 耗能能力 和单 位体积耗能进行探讨 ． 结 果表明： 随混凝土强度 、 钢材屈服强度和长细比的增加 ， 位移 延性 、 耗 能能力和单 位体积耗 能能力逐渐减 小； 随着含钢 率 的增 加， 构件 的位移延性 、 耗能能力减小 ， 单位体积耗能能力逐渐增加． 关键词： 钢管混凝土 ；支撑；抗震性能 ；滞回曲线 ；耗能 比 中图分类号 ： TU3 7 5 文献标识码 ： A 文章编号： 1 0 0 0一l 8 9 1 ( 2 0 1 0 ) 0 3—0 1 0 9 —0 6 钢 管混 凝土 框 一撑 体 系 中的竖 向支撑 是 主要 抗 侧力 构 件 ．在地 震 区 ， 高 层建 筑 结 构在 地震 作 用 下将 进入 弹塑性 变形 阶段 ， 竖 向支撑 的非 弹性 变形 阶段 的力学 特性 关 系到高 层建 筑地震 反应 的峰值 、 地 震 内力 在构件 之 间的分 配 ， 以及结 构楼层 水平 抗力 的 计算 ．将 圆形钢 管 和 素混 凝 土 构成 的钢 管混 凝 土构 件 作 为 支撑 ， 可 以充 分发 挥 钢 材 和 混 凝 土 材 料 的优 点 ， 使 钢 管 混 凝 土 支 撑 具 有 单 一 材 料 所 无 法 拥 有 的 优 越 性 能_ 1 - ,5 ] ．目前 ， 人们 开展 方钢 管混凝 土框 架柱 在水 平地 震作 用下 抗 震性 能 的试 验研 究 ， 通 过试 验及 数 值模 拟分析 方钢 管混 凝土框 架 柱在水 平地 震作 用下 的承 载 能力 、 滞 回性 能 、 延性 与变 形 能力 等 力学 性 能 ， 以及 方 钢管 混凝 土柱 的抗震 性 能_ 6 ．韩林 海等 __ l 为研 究钢 管混 凝土 框 架抗 震性 能 ， 进行 钢 管混 凝 土柱 一钢 梁 平面 框架 往复 加载 时荷 载 一位 移滞 回关 系 的数值仿 真 ， 建模 中考 虑材 料和几 何 非线性 ， 结果 表 明在钢材 强度为 3 5 ～4 2 0 MP a 、 混凝 土 强度 为 3 O ～9 0 MP a 时 ， 理论 计算 结果 和试 验结果 吻合 较好 ．蔡 健口 开 展钢 管混凝 土柱 一梁新 型节 点反 复荷 载后 的轴 压试 验 ， 从 极 限 承载 力 、 裂缝 形 态 、 试 件 的荷 载 一轴 向位 移 曲线 等方面 进行研 究 ， 并与进 行 轴压试 验 的试件 进行 对 比 ， 结 果表 明该新 型节 点 的环梁 在反 复荷 载下虽 然产生 一 定 的损伤 ， 但对 节点 区 的轴压极 限 承 载力 的影 响 并 不 大 ， 环 梁仍 能 发 挥 对 节点 核 心 区的 约束 和 加 强作 用 ， 使节 点 区承载 力大 于钢 管混凝 土 柱 的承载 力．到 目前为 止 ， 对 变轴 力作用 下 圆钢 管混 凝 土支撑 构 件 的 滞 回性 能研究 尚未见报 道 ， 为 明确这 种 圆钢管 混凝 土组 合 构件 的抗 震 性 能与 设计 方 法 ， 笔 者对 1 4根 圆钢 管混凝 土支撑 构 件进行 滞 回性 能的数 值分 析 ， 为 圆钢管 混凝 土支撑 在抗 震地 区 的应 用提 供参 考依据 ． 1 支撑构件设计 设 计 1 4根 圆钢管 混凝 土支撑 构 件 ， 主要参 数包 括混 凝土 强度 等级 、 钢材 屈服 强度等 级 、 构件 的长细 比 和截面 的含 钢率 ， 主要 参数 见表 1 ． 2 控制参数对荷 载一位移骨架 曲线的影响 2 ． 1 滞 回 曲线 采 用拟 静力 试验方 法对 圆钢 管 混凝 土支撑 滞 回性 能进 行 数值 分 析 ．加 载方 式 为反 复施 加 变 轴力 ， 采用纤维模型法编制相应程序 ， 材料的本构关系采用文献[ 1 7 —2 0 ] 给出的本构关系模型， 通过内力建立平 收稿 日期 ： 2 O 1 O—O 3—1 0 ； 审稿 人： 张 云峰 ； 编辑 ： 任志平 基金项 目： 黑龙江省教育厅科学技术研究项 目( 1 0 5 4 1 0 0 6 ) ； 黑龙江省 自然科学基金项 目( E2 0 0 8 0 1 1 ) 作者简介 ： 张文福( 1 9 6 5 一) ， 男 ， 博士 ， 教授 ， 主要从事结构抗震与抗风方面的研究． 大庆石油学院学报 第 3 4卷2 0 1 0年 表 1 试件主要参数 衡方程 ， 从 而求得 每一个 位移 对 应 的轴 力 ， 考 虑 在变 轴 力 作 用下 1 4根 圆钢 管混 凝 土 轴 向力 一位 移滞 回 曲线 ． 2 ． 2 骨架 曲线 骨架 曲线 是荷载 一位移 曲线 中每 个滞 回环 峰 点 的连接 轨 迹 ， 与单 调加 载条 件 下 的曲线 相差 不 大． 在任 意的时刻 ， 曲线峰 值点 只能在骨架 曲线 内或 沿骨架 曲线行 走． 2 ． 2 ． 1 混凝土 强度等级 混凝 土强度 等级为 C 3 0 、 C 4 0 、 C 5 0和 C 6 0的试 件的滞 回曲线见 图 1 ． 从滞 回曲线 上得 到 的不 同混 凝 土 强度等级 的钢管混 凝土支撑 构件受 压骨架 曲线见 图 2 ．由图 2可 知 ， 随着 混 凝土 强度 等级 的提 高 ， 钢 管混 凝土组合支撑构件的受压承载力略有增大．等级较高的 C 6 0混凝土构件比等级较低的 C 3 0混凝土构件 的 受 压承载力 提高 1 9 ． 6 9 ／ 6 ．随着混凝 土强度等 级 的提 高 ， 钢管混 凝土组 合支撑 构件 的下降段 刚度有所 降低 ， 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 至0 ＼ R 2 0 0 — 4 0 0 — 6 0 0 — 8 0 0 一 l 0 0 0 8 0 0 6 0 0 4 0 0 2 0 0 至0 ＼ 长2 0 0 — 4 0 0 — 6 0 0 — 8 0 0 — 1 0 0 0 1 5一 l O一 5 0 5 1 0 1 5 2 O 位移 ／ ram f a 1 CFT — ZC1 ～ 2 0— 1 5 l 0 — 5 0 5 1 0 1 5 2 O f ／ ram f c 1 C Z C3 2 0 l 5一l 0— 5 0 5 j O l 5 2 0 位移 ／ ra m ( b ) CF T— Z C2 2 0一 I 5— 1 O 5 O 5 I O I 5 2 O 韫 移 ／ ram ( d ) CF T— Z C4 图 1 不 同 混凝 土 强 度 等 级 的试 件 滞 回 曲线( 直 径 壁 厚 长 度 ： 1 8 0 i n r i l 5 F i l m4 5 0 0 mm) ㈣ 彻猢。 伽㈣渤 啪啪伽 。 ㈣㈣煳 第 3期 张文福等 ： 圆钢管混凝 土支撑滞 回性能分析 即延性 减小 ．混 凝土 强度 等级 对骨架 曲线 受压 上 升 阶段 的 刚度几 乎没有 影 响． 2 ． 2 ． 2钢材 屈服 强度 钢 材屈服 强 度 等 级 为 Q2 3 5 、 Q3 4 5和 Q3 9 0的试 件 的 滞 回曲线 见 图 3 ． 从 滞 回 曲线上 得 到 的 不 同钢 材 屈 服 强 度 的钢 管混 凝土 支撑 构件 受压 骨架 曲线见 图 4 ．由图 4可知 ， 随着 钢材 屈服 强度 的提 高 ， 钢 管 混凝 土 组 合 支撑 构件 的受 压 承载力 增大 ， Q3 9 0钢 的钢 管混 凝 土构 件 比 Q2 3 5钢 的受 压承载力提高 6 6 ． 7 ， Q3 4 5钢的钢管混凝土构件 比 Q3 9 0 钢 的承载 力相 差不 大 ； 钢 管 混 凝 土组 合 支 撑 构件 下 降段 的 刚度 变化趋 势不 明显 ． 2 ． 2 ． 3 长细 比 长细 比为 5 4 ． 8 ， 1 0 9 ． 6 ， 1 6 4 ． 4 ， 对应 的构 件 长度 L分 别 为 3 0 0 0 ， 6 0 0 0 ， 9 0 0 0 mm 的 试 件 的滞 回曲线 见图 5 ． 从 滞 回曲线上得 到 的不 同长细 比的钢管 混凝 土支撑 构件 受压 骨 架 曲线 见 图 6 ．由图 6可 知 ， 随 着构 件 长细 比的提 高 ， 钢 管 混凝 土支 撑 构 件 的 受 压 极 限 承 载 力 明 显 下 降 ， 长 细 比为 1 6 4 ． 4的构件 比长 细 比为 5 4 ． 8的构 件 受 压 极 限 承 载 力 提 高 3 0 5 ． 4 ， 说 明长 细 比对 构 件 受 压 极 限 承 载 力 的影 响 很 大 ， 在 工程设 计 中应给 予重 视 ； 钢 管混 凝 土支撑 的下 降段 刚 度 越 大 ， 延性 增加 ． 2 ． 2 ． 4含钢 率 ( 宽度 比 ) 构 件 的直径 D 与 钢管 壁厚 t的 比即为 构件 的宽 厚 比． 宽 厚 比 r ／ 反 映 构 件 截 面 的含 钢率 ( A ／ A ) ， 宽 厚 比越 大 含 钢 率越 小 ， 即宽厚 比与 含 钢 率 成反 比l 8 ．宽 厚 比影 响 钢 管 混凝 土支撑 构件 的极 限承载力 和延 性．宽厚 比( 含 钢率 ) 为 7 4 ． 7 5( 0 ． 0 5) 、 5 9 ．8 0( 0 ．0 7) 、 4 2 ．7 l( 0 ．0 9 )和 3 3 ．2 2 ( 0 ． 1 2 ) ， 对应 的钢 管壁 厚 分 别 为 4 ， 5 ， 7 ， 9 mm 的试 件 的滞 回曲线 见 图 7 ． 从 滞 回 曲线 上 得 到 的不 同 宽 厚 比的 钢 管 混 凝 土支 撑构件 受压 骨架 曲线 见 图 8 ．由图 8可 知 ， 随 着构 件 含 钢率 的提 高 ， 钢 管混 凝 土 支撑 构 件 的 受压 承 载 力 明显 提 高 ， 含钢 率为 0 ． 1 2的构 件 比含钢 率 为 0 ． 0 ,5的受 压 极 限 承 载 力提 高 4 5 ． 3 ； 钢 管混凝 土 支撑 构 件 的下 降段 刚度 有所 提 高 ， 延性 增 大 ； 骨架 曲 线 上 受 压 上 升 阶 段 的 刚度 略有 提 高 ， 但提 高 幅度不 明显 ． 1 2 O O 1 0 0 0 8 0 O 至6 0 o 4 O O 2 0 0 0 5 l 0 l 5 位移 ／ mJ1 1 图 2 混凝 土 强 度 等 级对 骨架 曲线 的 影 响 ( 直 径 壁 厚 长 度 ： 1 8 0 mm 5 r n m 4 50 0 m m ) J 5 0 0 1 0 0 0 5 0 0 Z 0 一 5 0 0 、 一 1 0 0 0 — 1 5 0 0 2 0 0 0 — 2 5 0 0 2 0一 l 5— 1 0— 5 0 5 1 O 1 5 2 O t 移 ／ mm ( a 1 CFI "一 ZC5 2 0—1 5 1 0 5 0 5 1 O 1 5 2 0 韫 硌 ／ mm ( b ) CFT - ZC6 一 l 5— 1 0 5 O 5 l 0 l 5 2 0 位移 ／ mm ( c ) CP T— ZC7 钢村强度 的试件 滞 回曲线( 直径 长 度 ： 2 0 0 mm 6 mm 3 0 0 0 位 移延性 是构 件塑 性变 形 的能力 ， 作 为评价 构 件抗震 能力 的重 要指标 通 常用延 性 因数 表 示 0 O 0 O O O O 0 O O O O O O 5 5 O 5 0 1 — 1 1 2 Z R 。 ㈣ ㈣跏 l 1 1 2 2 大庆石油学院学报 第 3 4卷2 0 1 0年 2 5 0 0 2 0 0 0 Z 1 5 0 0 1 0 0 0 5 0 0 0 5 1 0 1 5 2 O 位移 ／ m m 图 4 钢 材 屈 服 强 度 对 骨 架 曲 线 的 影 响 ( 直 径 x壁 厚 长 度 ： 2 0 0 lT l l n6 mm 3 00 0 mm ) 一 ， ㈩ 式 中 ： X 为骨 架 曲线上 相 应于 最 大水平 荷 载下 降 为 8 5 时对应 的位移 ； X 为骨 架 曲线 上屈 服点 对 应 的 位移 ， 这里取 最大水 平荷载 的 7 5 时对应 的位移．1 4 根构 件的延性 因数 计 算 结 果 见表 2 ．由 表 2可 以看 出， 延性 因数 随混凝 土强度 等级 、 钢 材屈服 强度 、 长 细 比和含钢率增 大而减 小． 3 ． 2 耗 能性 能 构件 的耗能性 能 是指 在 反 复荷 载作 用 下 构件 吸 收 能量 的性 能．通常用 耗 能 比一 衡量 构 件 在某 一 阶 段 的耗能 ， 一 个完 整 的 滞 回环 见 图 9 ， 耗 能 比 为其 中空 白部分 的面积 ( S ． ) 与全 部面积 ( S +S 。 ) 之 比 ： 一 ， ( 2) 式 中 ： S 为构件在 循环一周 所吸 收的能量 ； S 。 为构件 卸载过程 中所 释 放 的能 量 ； S 。 十 S 为水 平 荷 载所 做 的全部功 ． 在 1 4根构件 中 ，对 于 同类构 件取位 移相 同点 的 滞 回环 的耗 能 比评 价构件 的耗能能 力 ， 即 越 大耗能 越好 ．各 构件 的 耗 能 比计算 结 果 见 表 2 ．南表 2可 知 ， 随含钢率 的增 大 ， 构 件耗 能 比增加 ； 随着混 凝土强 度等级 、 钢材屈服 强 度及 长 细 比的增加 ， 构 件 耗 能 比 减小． 3 ． 3单 位体积耗 能能 力 传统的延性系数及耗能 比不能全面反映滞 回曲 线 中构件抗震 性能 ， 为更好 的衡量 构件在 动力荷载 下 的抗震 性能 ， 采 用构件 的单位 体 积耗 能 比 作 为评价 指标 ： 一 W ， ( 3) } 箩／ m m f a 1 CF T— Z C8 — 2 0— 1 5 l 0 5 0 5 l 0 1 5 2 0 位 移 ／ mm ( c ) CF T— ZC1 0 图 5 不 同长 细 比 的试 件 滞 回 曲 线 ( 直 径 壁 厚 长 度 ： 2 0 0 mr n 6 mm 9 0 0 0 m m ) 式 中 ： 为滞 回环上 最大位 移时构 件的总 吸收能量 ； V为构件 的 自身 体积 ㈣渤㈣枷 o 籼咖 第 3期 张文福等 ： 圆钢管混凝土支撑滞 回性能分析 l O O O 5 0 0 0 z一 5 o 0 一 1 0 0 0 _ R — l 5 (1 0 — 2O 0 O 一 2 5 0 0 — 3 0 0 0 2 00 0 1 0 0 0 O _1 0 【】 ( ] R - 20 0 0 — 3 0 0 0 4 0 0 O 4 0 0 0 3 5 0 0 30 0 0 2 5 0 0 2 0 0 0 i 5 0 0 l 0 0 0 5 0 0 2 0— 1 5—1 0— 5 0 5 1 0 1 5 2 0 位移 ／ mm ( a )CF T～Z C1 1 2 0 一l 5 l 0— 5 0 5 l 0 l 5 2 O 2 5 位移 ／ ram ( c )CF T —Z C1 3 1 5 0 0 1 0 0 0 5 0 0 O Z一 5 0 0 一 1 0 0 0 R一 1 5 0 0 — 2 0 0 0 — 2 5 0 0 — 30 0 0 — 3 5 0 0 20 0 0 l 0 0 0 0 1 0 0 0 20 0 0 30 0 0 40 0 0 2 0一 l 5 —1 0— 5 0 5 1 O 1 5 2 O 2 5 位 移 ／ ram f a CF T— Z C1 2 4 0— 3 0— 2 0一 l 0 0 1 0 2 0 3 0 4 0 位 移 ／ ra m ( d ) CFr - ZC1 4 图 7 不 同宽 厚 比 的试 件 滞 回 曲线 ( 直 径 壁 厚 长 度 ： 2 9 9 mm9 mm3 0 0 0 ram) 0 5 l 0 1 5 2 O 2 5 3 O 3 5 4 0 位 移 ／ mm 图 8 宽厚比对构件骨架 曲线 的影响 A [ 二 二二 ] S． 一一 一_1 ／ ’ ～ ．／ 一￡ A 图 9 户一△ 滞 回环 表 2构 件 延 性 系数 、 耗 能 比与 单 位 体 积 耗 能 比计 算 结 果 1 4 根试件的单位体积耗能比见表 2 ， 其中 为左侧的位移延性因数， z 为右侧的位移延性因数， 五为 Z R 至 ＼R 大庆石油学院学报 第 3 4卷2 0 1 0年 平 均位移 延性 因数 ． 由表 2可知 ， 各试 件虽然 耗能 比 相差 不大 ， 但 的区分较 明显 ， 说明 作为评 价钢 管混凝土构 件的抗震 指标客 观 、 合理 ． 4 结 论 ( 1 ) 对 1 4根 圆钢管 混凝 土支撑试 件进行滞 回性 能数值仿 真 ， 主要参数 包括混 凝土强 度 ( C 3 0 、 C 4 0 、 C 5 0 和 C 6 0 ) 、 圆钢 管钢材屈 服强度 ( Q2 3 5 、 Q3 4 5和 Q3 9 0 ) 、 构件 长 细 比( 5 4 ． 8 、 1 0 9 ． 6和 1 6 4 ． 4 ) 和 构件 宽 厚 比 ( 7 4 ． 7 5 、 5 9 ． 8 0 、 4 2 ． 7 1和 3 3 ． 2 2 ) ． ( 2 ) 获得主要 参数对 荷载 位移骨 架 曲线 的影响 ， 随着 混凝 土 强度 等级 的提 高 ， 钢 管混凝 土 组合 支撑 构件受压承载力增大． 下降段刚度降低 ， 延性减小．混凝土强度等级对骨架曲线受压上升阶段的刚度几乎 没有影响； 随着钢材屈服强度的提高， 钢管混凝土组合支撑构件的受压承载力增大， 钢管混凝土组合支撑 构件 下降段 的刚度变 化趋势不 明显 ； 随着构 件长 细 比的提 高 ， 钢 管混凝土 支撑构 件 的受 压极 限承载力 明显 下 降 ， 下降段 刚度变大 ， 延性增 加 ； 随着 构件 含钢率 的提 高 ， 钢 管混 凝土 支撑 构 件 的受 压承 载力 明显 提 高 ， 钢管 混凝土支撑 构件 的下降段 刚度有 所提高 ， 延性增 大． ( 3 ) 基于 1 4根构 件的滞 回曲线 ， 分 析构件 的位移延 性 、 耗 能性 能和单 位体积耗 能． 结 果表 明 ： 当混凝 土 强度 等级 由 C 3 0增 大到 C 6 0时 ， 构件 延性 因数 由 1 ． 7 8降 为 1 ． 1 9 ； 当钢材 屈服 强度 由 Q2 3 5 增 大 到 Q 3 9 0 时， 构件延性因数由 2 ． 7 8降为 1 ． 8 6 ； 当长细比由 5 4 ． 8增大到 1 6 4 ． 4时 ， 构件延性因数 由 2 ． 7 8降为 2 ． 0 0 ； 当含钢率由 o ． 0 5增大到 o ． 1 2时 ， 构件延性因数由 3 ． 1 9降为 2 ． 9 5 ； 同理 ， 构件的单位体积耗能能力也随 着主要参数 的增加 而减小 ． ( 4 ) 随混凝土 强度 、 钢材 屈服 强度和 长细 比的增 加 ， 构 件单 位体积耗 能能力 逐渐 减小 ， 而随着含 钢率的 增 加 ， 构件 的单位体 积耗 能能 力逐 渐增加 ． ( 5 ) 通过对比可知， 构件单位体积耗能的区分较耗能比更明显 ， 可见 ， 构件单位体积耗能比作为评价钢 管混 凝土构件 的抗震 指标既 客观 又合 理． 参考文献 ： [ 】 ] 张文福．钢管混凝士框架恢复力特性研究[ D] ．哈尔滨： 哈尔滨建筑大学 ， 2 0 0 J ． E 2 ] 钟善桐．钢管混凝土统一理论～研究 与应用[ M] ．北京： 清华大学出版社 ， 2 0 0 6 ． E 3 3 蔡绍怀．现代钢管混凝土结构[ M ．北京 ： 人民交通出版社 ， 2 0 0 3 ． [ 4 ] 李黎明．矩形钢管混凝土柱力学性能研究[ D ] ．天津： 天津大学， 2 0 0 7 ． E 5 3 何文辉．约束钢管混凝土柱抗震性能的试验与理论研究E D ] ．长沙： 湖南大学 ， 2 0 0 4 ． E 6 ] 李文斌．方钢管混凝土结构基于性能的抗震设计及损伤评估[ D] ．长沙 ： 湖南大学 ， 2 0 0 9 ． E T ] 刘 晓， 王连广， 王兵．钢管 钢骨混凝土组合短柱轴压承载力研究E J ] ．东北大学学报 ： 自然科学版， 2 0 1 0 ， 1 3 l ( 4 ) ： 5 8 9 —5 9 2 E 8 ] 何益斌 ， 肖阿林 ， 郭健 ， 等．钢骨钢管 内密实高强混凝土偏 压柱力学性能试验研究[ J ] ．建筑结构学报 ， 2 O l o ( 4 ) ： l O 2 一l O 9 ． E 9 ] 王文达 ， 夏秀丽 ． 史艳莉．钢管混凝土框架基于性能的抗震设计探讨E J ] ．工程抗震与加固改造 ， 2 0 1 O ， 4 9 ( 1 2 ) ： 9 6 —1 0 2 ． [ 1 o ] 王艳艳．方钢管混凝土柱一 钢梁框架的抗震性能研究[ D] ．天津 ： 天津大学 ， 2 0 0 6 ． [ 1 1 ] 廖飞宇， 韩林海．方形钢管混凝土叠合柱的力学性能研究E J ] ．工程力学 ， 2 0 1 o ， 2 7 ( 4 ) ： 1 5 3 —1 6 2 ． [ 1 2 ] J G J 1 o 1 —6 ．建筑抗震试验方法规程[ M] ．北京 ： 中国建筑工业出版社 ． 2 0 0 6 ． [ 1 3 ] 程国亮．钢管混凝土柱结构抗震性能研究E D ] ．长沙： 湖南大学， 2 0 0 2 ． [ 1 4 1 谭丽芳．基于位移的钢 混凝土组合框架E D ； ．长沙： 中南大学 ， 2 0 0 8 ． [ 1 5 ] 王文达 ， 韩林海．钢管混凝土柱 钢梁平面框架 的滞回关系E J ] ．清华大学学报 ： 自然科学版 ． 2 0 l o ， 4 9 ( 1 2 ) ： 1 9 3 4 ～l 9 3 8 ． [ 1 6 ] 杨平 ， 蔡健， 陈庆军 ． 等．钢管混凝 土柱一梁节点反复荷载后的轴压试验E J ] ．武汉理工大学学报 ， 2 0 1 0 ， 3 2 ( 7 ) ： 1 2 9 ～1 3 3 ． [ 1 7 ] 赵文艳．斜向受力方钢管混凝土框架柱滞r 口 j 性能研究E D ] 哈尔滨 ： 哈尔滨工业大学 ， 2 0 0 1 ： 2 6 —6 8 ． [ 1 8 ] 赵文艳．斜向受力方钢管混凝土框架柱滞回性能研究E J ] ．大庆石油学院学报 ， 2 0 0 3 ， 2 7 ( 2 ) ： 1 1 7 ～1 1 9 ． [ 1 9 ： 赵文艳．反复荷载下约束混凝土本构关系模 型与应用[ J ] ．大庆石油学院学报 ， 2 0 0 3 ， 2 7 ( 2 ) ： 1 1 4 —1 1 6 ． E 2 0 ] 王丽波．变轴力下钢管混凝土支撑滞 『口 ] 性能的理论研究[ D ] ．大庆 ： 大庆石油学院。 2 0 0 3 ． ll 4