联合站设计.doc

中国石油大学（华东）毕业设计

WH联合站设计

学生姓名：郭强

学 号：03181106

专业班级：油气储运工程03-6班

指导教师：王海琴

2006年6月20日

中国石油大学（华东）本科毕业设计（论文）
摘 要

联合站的设计是以储运教研室下达的的任务书为依据完成的。该联合站东西350米，南北250米，年处理量为270万吨，采用密闭流程。
站外来油经三相分离器、加热炉、油气分离器、电脱水器、稳定塔等首先进行油、气、水的分离，再经外输泵和计量间等向外输送。站内气体直接送往气体处理厂进行处理。
站内划分为油罐区，污水处理区，工艺区，配电区，消防区，辅助生产区，设计时设计了有泵流程，同时也考虑了停电流程，即使故流程。
根据任务书所给的站处理量和各种设计参数，首先初步选择了各工艺段设备，接着确定了总平面布置和联合站的工艺流程。与此同时，完成了平面布置图和流程图，设计并画了泵房的管线安装图。

关键词：联合站；分离；生产流程；设备

ABSTRACT

The design of WH Central Treating Station was complicated according to the assignment given by the Storage and Transportation Teaching and Researching Department. It is 250 meters long from north to south and 350meters wide from east to west. The treating capacity of the station is about 2,700, 000 tons per year.
The central treating station treats well stream. Its main task is oil, gas and water separation. Gas, crude oil and water mixture flow into the central treating station. First, it goes into three phase separators, then goes through fluid jacket heaters, Two phase separators, electronic dehydrators, stabilization tower ,at last treated crude oil is pumped to the mineral terminal.
The central treating station includes two main processes, they are tight flow process with and without pumps. In addition, the accidental process while power is off was considered.
In the design, we considered the conditions given by the assignment; seclected and checked the equipments and pipelines.The design include three draws.
keyword:central treating station;separate;process;equipment

目录

第一章 前言 1
第二章 联合站设计说明书 2
2.1 设计概述 2
2.2 联合站工艺系统概述 2
2.2.1 油气水混合物的收集 2
2.2.2 油、气、水的初步分离 3
2.2.3 原油脱水 3
2.2.4 原油稳定 3
2.3 站址选择和总平面布置 3
2.3．1 站址选择与平面布置概述 3
2.3.2 本联合站平面布置 4
2.4 流程及流程说明 4
2.4.1 工艺流程的设计要求 4
2.4.2 原油处理工艺简介 4
2.5 设备及管线的安装布置 5
2.5.1 进站阀组的安装 5
2.5.2 电脱水器的布置安装 5
2.5.3 管线安装综述 6
2.5.4 输油泵房的布置安装 6
第三章 联合站工艺计算 7
3.1 基础数据计算 7
3.1.1 设计规模 7
3.1.2 油气物性计算[1] 7
3.2 主要设备的选择 8
3.3 原油缓冲罐的计算 10
3.5 加热炉的选取 11
3.6 罐的选取[4] 12
3.7 外输泵的选取与校核 12
3.8 循环泵的选取 15
第四章 管线的选取与校核 17
4.1外来油至三相分离器之间管线的计算 17
4.2 三相分离器到缓冲罐间输油管线计算 19
4.2.1 流速计算 19
4.2.2三相分离器到缓冲罐输油管线的计算 19
4.2.3管线压降的计算： 20
4.3 缓冲罐到循环泵之间管线的计算 22
4.3.1 局部摩阻的计算 22
4.3.2 沿程摩阻的计算 22
4.4 循环泵到电脱水器之间管线的计算 22
4.5 电脱水器到加热炉之间管线的计算 23
4.5.1 压降计算 23
4.5.2 局部摩阻计算 23
4.6加热炉到稳定区之间管线的计算 24
4.7 稳定区到外输泵之间的管线计算 24
4.8事故罐到循环泵之间管线的计算 24
结论 26
致谢 27
参考文献 28

前言
第一章 前言

联合站，即集中处理站，是油田地面集输系统中的重要组成部分，就是把分散的原料集中、处理使之成为油田产品的过程，油田生产的必要环节。这个过程从油井井口开始，将油井生产出来的原油、伴生天然气和其他产品，在油田上进行集中、输送和必要的处理、初加工，将合格的原油送往长距离输油管线首站，或者送往矿厂油库经其他运输方式送到炼油厂或转运码头；合格的天然气则集中到输气管线首站，再送往石油化工厂、液化合格的天然气则集中到输气管线首站，再送往石油化工厂、液化气厂或其他用户。就油田的生产全局来说，油气集输是继油藏勘探、油田开发、采油工程之后的很重要的生产阶段。
随着这些年油田采出原油含水率越来越高，联合站在油田生产中的地位也日益显得重要。相信在未来的油田的生产中联合站的地位将会更加重要。
本次设计是更具任务书所给定的内容以及经过大量的计算和论证得出的一套可行的设计方案。

28
联合站设计说明书
第二章 联合站设计说明书

2.1 设计概述
联合站，即集中处理站，是油田地面集输系统中的重要组成部分。就油田的生产全局来说，油气集输是继油藏勘探、油田开发、采油工程之后的很重要的生产阶段。
如果说油藏勘探是寻找原油，油田开发和采油工程是提供原料，那么油气集输则是吧分散的原料集中处理，使之成为油田产品的过程。
联合站的功能有：油气水分离，原油脱水，原油稳定，轻烃回收，天然气净化以及采出水处理和回注等。油井产物经分离计量、脱水、稳定、输送等工艺环节和生产过程被加工成各种油田产品，输往矿场原油库或输油、输气首站。
联合站设计是油气集输工艺环节的重要组成部分，对它的要求是使其最大限度的满足油田开发和油气开采的要求，做到技术先进、经济合理、生产安全可靠，保证为国家生产符合数量和质量要求的油田产品。
联合站的主要设备及设施有：
油气分离设备、加热设备、脱水、脱盐设备、天然气脱水设备、轻油回收、原油稳定设备、储油设备、缓冲设备、输油、 等泵机组、输气压缩机组等。
联合站除了油气工艺系统外、还包括配电、供给水、供热、电讯、采暖、通风、自动控制等系统，以及必要的生产厂房、辅助生产设施和行政生活设施（办公室、宿舍等）。
2.2 联合站工艺系统概述
2.2.1 油气水混合物的收集
对油井井口的产物计量后，输送到联合站进行集中处理，在收集过程中要对高黏度、高凝点的原油采取一定的措施，使其能够在容许的压力下，安全地输送到联合站。通常采用的方法是：加热保温；化学降粘、降凝法；物理降粘、降凝法。
2.2.2 油、气、水的初步分离
在实际的生产过程中，从油井出来的不单是原油，还含有气、水、沙、盐、泥等。为了便于输送、储存、计量和使用，必须对他们进行初步分离，油井产物常含有水，特别在油井生产的中后期，含水量逐渐增多，一般利用离心力、重力等机械方法，分离成气、液两相。有些井出砂量很高，同时还应除去固体混合物。
油气的初步分离是在油气分离器中进行，一般采用多级分离，分离级数根据油田具体情况而确定。
油水的分离主要是在三相分离器中进行，在开式流程中，也在沉降罐中进行。
2.2.3 原油脱水
对轻质、重质含水原油，宜采用热沉降，化学沉降方法脱水；对重质原油的高含水原油，先采用热化学沉降法脱水，在用电脱水，对乳化度高的高粘度、高含水原油，应先破乳再沉降脱水。
2.2.4 原油稳定
原油中，甲烷、乙烷、丙烷、丁烷（正构）在通常状况下都是气体，这些轻烃从原油中挥发出来时会带走大量戊烷、己烷等组分，造成原油的大量损失，为了降低油气集输过程中的原油蒸发损耗，一个有效的方法就是将原油中挥发性强的轻烃比较完全地脱除出来，使原油在常温常压下的蒸汽降压，这就是原油稳定。
2.3 站址选择和总平面布置
2.3．1 站址选择与平面布置概述
2.3.1.1 站址的选择
对于站址的选择，从平面上考虑应满足下列要求：
a)站址应有一定的面积，使站内建筑物之间能留有负荷防火安全规定的间距，并给站的扩建和改造留有必要的余地。所选站址与附近企业、住宅、公用建筑物要保持应有的安全防火距离。
b)所选站址的交通、供电、供水、电讯等尽量方便，还应靠近允许排污水的低洼地带或水塘，或者靠近考虑污水处理设施的地方，以便排除站内的污水，不致损害农田和水源。
2.3.2 本联合站平面布置
本联合站座北朝南，站内主要建筑皆面朝南。该联合站处于乡镇和居民区最小风频的上风侧，并避开了窝风的地段，整体通风情况良好。
根据工艺流程，按不同的生产功能和特点，将同类工艺设施相对集中的布置在一起，主要分为：储油灌区，配电区，工艺处理区，污水处理区，气处理区，消防区，锅炉房供热区，辅助生产区及生产管理区。
2.4 流程及流程说明
2.4.1 工艺流程的设计要求
1、油气集输应根据批准的油田开发设计，全面规划，分期实施，以近期为主，做到远近结合，并适当考虑扩建，改造的可能性。应根据要求，进行合理的布置。必须对油气集输过程中产生的废水废气废渣等进行妥善的处理，必须满足国家的现行标准。
2、油气集输的工艺过程应密闭、降低油气损耗；应合理的利用油田产品的热能和压能，以降低能耗。
3、系统布局应符合工艺流程和产品流向，方便生产管理和油田调整。
2.4.2 原油处理工艺简介
为了降低油气损耗和动力损耗，本站采用密闭式生产流程。油气集输流程包括密闭生产流程和开式生产流程两种。
本站流程包括正常生产流程和辅助生产流程。
主要生产流程（密闭流程）
(1) 有泵密闭流程
破乳剂 天然气阀组 计量 用户
站外来油 进站阀组 油气水三相分离器 原油缓冲罐 循环泵
污水 污水处理站
破乳剂
电脱水器 加热炉 原油稳定塔 外输泵 计量
污水 污水处理站
外输
（2）停电流程
破乳剂 天然气阀组 计量 用
站外来油 进站阀组 油气水三相分离器 原油缓冲罐
污水 污水处理站
高含水原油储罐 循环泵 加热炉 同有泵流程
本站流程说明：
本站在正常生产情况下使用有泵密闭流程。
另外，本站还设置了停电流程。联合站在停电时，站外来油经过进站阀组、油气水三相分离器、原油缓冲罐后进入原油储罐作暂时的储存，等有电时再用循环泵将储罐内的含水原油抽出来送往加热炉，以后流程同有泵密闭流程。
2.5 设备及管线的安装布置
2.5.1 进站阀组的安装
站外来油管线一共三条，在进站阀组处由一条汇管输往三相分离器，安装汇管后，可以避免因来油不均而造成分离器过载，以及在某台分离器检修时，可以通过汇管调节将该管线的来油分散至其他管线中。
2.5.2 电脱水器的布置安装
本站采用的电脱水器，其控制压力为0.3MPa ,采用双排布置，相邻列间距取1.5米。
为了避免电脱水器中有气体析出，使用循环泵，增高原油的压力，从而确保了电脱水器的安全。
电脱水器入口处装设药剂管线，以便于加速电场力对原油乳状液的破乳脱水。
在电脱水器出油管切断阀之前应安装压力表和取样阀，在排水管切断之前应安装全封闭式安全阀、取样阀和观察窗。
2.5.3 管线安装综述
再总平面图上分区布置的基础上，油气、热力、供排水管线及电路、电信线尽量缩短长度，在满足水力热力的要求、下，线路布置力求整齐美观。
场区内各种地下、地上管路和供电、通信线路应集中布置在场区道路的两侧，应避免地上管线和电力、电信线路包围工艺管线和独立的建筑物，并减少和场区道路的交叉。交叉时采用直交。
主要的油管线均设有伴热管线。
2.5.4 输油泵房的布置安装
1)泵房里的泵成行布置，均采用防爆电机，并将泵基础前端边沿取齐。
2)泵基础前端与墙边距为3.9米，以利于布置管线和人员走动，泵前的主要通道（从工艺管线突出部分到前墙的净距）不小于1.0米，不大于2.0米。
3)电机突出部分与后墙的距离为1.2米，满足更换电机或抽芯检查的要求。
4)原油泵的吸入管应装有过滤器和真空压力表，出口表应装止回阀和压力表。与泵进出口相连的管段应比泵进出口的直径大一段。
5)离心泵进口管线的最高点或过滤器的顶端，泵出口阀的前边应装放气管，放气管一般为DN15，此放气管常和压力表接头结合在一起安装。
6)齿轮泵的出口管线上设置安全阀。

联合站工艺计算
第三章 联合站工艺计算
3.1 基础数据计算
3.1.1 设计规模
原油处理能力为270万吨/年。考虑油田生产的不均衡性，取不平衡系数；则原油计算处理能力为=308.2=369.9t/h。
天然气的处理量为： N m/t
3.1.2 油气物性计算[1]
原油密度
在20~120范围内，原油密度为：
（3-1）
式中，当780<<860时，值为：
=（3.083-2.638）
动力粘度由文献[1]知：
（3-2）
其中， 当1000 mps时 c=10. a=2.52×101/℃
10< mps时 c=100. a=44×101/℃
<10 mps 时 c=1000. a=0.76×101/℃
式中.—温度为t(℃)和t(℃)时原油的粘度，；
a,c—系数；
运动粘度：
=/ (3-3)
—t℃下原油的运动粘度，厘沱；
—t℃下原油的动力粘度，厘泊；
—t℃下原油的密度，g/cm 。
由以上各式和已知的原油物性计算出各温度下原油的密度、动力粘度、运动粘度，计算结果如下表：
表3-1 各温度下原油物性
温度℃
40
45
47.5
50
52
55
60
kg/m
815.43
811.87
810.1
808.34
806.93
804.83
801.36

10.1
8.87
8.34
7.8448
7.47
6.96
6.19

8.24
7.2
6.76
6.34
6.03
5.6
4.96
3.2 主要设备的选择
3.2.1 三相分离器的选择与校核[1][3]
3.2.1.1 三相分离器的选取
由文献[1]表1选取3600×12000卧式三相分离器。其有效长度L=12.0×0.8=9.6m 根据文献[3]可知，工作液面在D至D之间，则取h=0.7D=2.52m
计算集液部分面积为：
f=[(y-r) +rsin()]+= 7.6m
单台三相分离器的处理量，由公式
式中 m/d
；
；
t----原油停留时间，按15分钟计算；

其中y=2.52m r=1.8m 集液部分体积为 V==13.44m
设液体在三相分离器内停留时间为15分钟，则处理量为：
m
故
取整 选择n=4台
液体在分离器内实际停留时间为：
tmin
故 符合要求，当一台检修时，tt=12.58，符合要求。
3.2.1.2 校核分离器气体处理量
天然气的相对密度
由文献[1]式（4—69）求天然气临界参数
临界压力 ：
=(55.3-10.4=M29Pa
临界温度：K
对比压力：
对比温度：
压缩因子：Z=1+（0.34T-0.6）p＝0.9864
kg/m
分离条件下的气体粘度：
（3-4）
其中 x=2.57+0.278+=6.17
y=1.11+0.04x=1.11+0.04
0.01104
计算气体允许的流速Wgv
选用《油气集输》P81式（3－63）
Wgv=0.1,P;分离器压力，MPa.
Wgv=0.1=0.343m/s.
理论气体处理量Qgs.公式选用P82式（3－68）
Ogs=67858DleWgv,
式中Ts,Ps,Ogs：工程标准状况下的参数；载荷波动系数，取 。则Ogs=67858.允许气体处理量大于实际处理量，故满足要求。
3.3 原油缓冲罐的计算
3.3.1 缓冲罐的选取[1][3]
现计算含水20%的原油乳状液的。
原油缓冲罐的控制压力0.15MPa,进口压力大于0.15MPa,可通过控制阀调节压力。选用卧式容器，据《油气集输设计技术手册》表2－1－6，取停留时间15分钟，则一台缓冲分离器的日处理量为9600/d.
= m/d. Q总＝Q/0.8＝13877.7。
故 n=，.取n=2.
3.4 电脱水器的选取与校核
查文献[2]表2-3-1选取Φ3600×11000的电脱水器，其空罐容积为。
设原油在电脱水器中停留时间为40分钟，进电脱水器前含水率为 20%，单台电脱水器的含水原油体积流量：
(3-5)
式中：——单台电脱水器处理的含水原油体积流量，；
——电脱水器的空罐容积，；
——选定的含水原油在电脱水器内的停留时间，。

经电脱水器处理的含水原油体积流量：

计算所需的电脱水器的运行台数：
(3-6)
式中：——电脱水器台数台；
——脱水站经脱水处理的含水原油体积流量，；
——单台电脱水器处理的含水原油体积流量，。
，取整n=4台
3.2.3.2 电脱水器的校核
实际体积流量：
实际停留时间：分钟
检修时，单台体积流量：

∴选4台Φ3600×11000的电脱水器
3.5 加热炉的选取
流程中需要加热处为：
从电脱水器到稳定塔
3.5.1 从电脱水器至稳定塔见加热炉的选取[3]
三相分离器出口温度52℃，原油稳定稳定温度60℃，故
℃
由《油库》P179表4－9，利用差值法可求得
C=1.877
G=3.7kg/h
kJ/h=1543.3kw
由文献[3]表7-1-6查得，选用微正HJ1250-H/2.5-Q水套加热炉两台，加热炉效率为89%。
3.6 罐的选取[4]
本联合站内油罐储存天数为3天，则：
油罐总容积
故选取四个10000罐，油罐内油品温度是通过罐内加热盘管来维持的，罐内油品温度保持在45-55，取t=45.
3.7 外输泵的选取与校核
3.7.1 泵的选取[3][4]
外输泵在事故流程和正常流程中都要使用，因此选取最低操作温度为60℃。
已知：kg/m kg/ m
m/s
运动粘度为：
动力粘度：m/s
查文献[3]，取经济流速为1.3m/s，则外输管道直径为：
86m
考虑到与接转能力选的无缝钢管。
则实际流速为： 0.69m/s
外输温度为：60℃，外输距离为：20km
由苏霍夫公式计算温降为：
（3-7）
式中：——周围介质温度，=-5.4℃；
——管道起点油温，℃；
k——管道总传热系数，取k=1.2；
D——管道外径，m；
L——管道加热输送距离，2km；
c——输油平均温度下油品的比热容，c=2
G——油品的质量流量，kg/s；
kg/s
由(3-12)得 ℃
则所输油品的平均温度为：
℃
该温度下原油的物性为：
kg/m

m/s
雷诺数：

(3-8)
因为3000<<，所以属于水力光滑区
局部摩阻按20%计算，则有列宾宗公式得：
m (3-9)
要求终点有0.15Mpa的剩余压力，则：
m
m(油)=45.3m(水)
外输量：
=0.129 m/s=464.4m/h
选用DJ450-60规格 Q=540m/s.H=350.3.

，
m
所以 扬程满足要求
n 取整 n=2
故选用2 DJ450-60台型泵并联使用，设一台备用。
3.7.2 工作性能校核[4]
将泵的允许气蚀余量=4.2m换算成泵允许吸入真空度，由文献[4]得：
（3-10）
查文献[4]取 m m
由(3-15)得 m
修正 ，则：
(3-11)
由大罐外输泵外输：
式中，=1标准大气压 =300mmHg（纯原油饱和蒸汽压）
t/ m
由(3-16)得 m
罐出口比进口高出1 m，从罐到外输泵间的沿程摩阻为：
由(3-14)得 m
剩余压头为 H=1+3.74-3.1=1.64m>0，故罐在最低液位时仍能保证泵的正常吸入。
稳定塔外输泵外输：
kgf/cm =300mmHg
m
塔的最低液位比泵高3m，稳定塔至外输泵间的距离约为70m，其沿程摩阻为：
m
所以剩余压头为 H=3-1.36-0.08=1.56m>0，故塔在最低液位时仍能保证泵的正常。
3.8 循环泵的选取
3.8.1 在流程中需用循环泵的工况[3][4]
正常流程：缓冲罐循环泵电脱水器
事故流程：事故罐循环泵加热炉电脱水器
的泵即可，缓冲罐出口条件：0.14MPa.
1 管线选用，长度约为20m,流量为0.1606 m/s，经计算在水力光滑区。出油阀阻力损失取49000Pa,0.14-49600=0.091MPa.
电脱水器入口处转子流量计压降为4.0m,即为0.033MPa,循环泵所提供的扬程H=0.3+0.033+0.005-0.091=0.237MPa=28.6m.
2 泵的台数及型号
泵进口条件：0.91MPa
循环泵内油：Q=m/s.
选用8－10LRB49B规格 Q=420.H=36.4.
n=,取n=2,可选3台泵，一台备用。
Q=m/s。
3.8.2 循环泵的性能校核
将泵的允许气蚀余量=4.2m换算成泵允许吸入真空度，查文献[4]取

由(3-10)得：
由(3-11)得 m
由(3-9)知 罐到循环泵的摩阻损失：（其长度约为120m）
m
所以剩余压头为
H=3.42+1-2.33=2.1m
故罐在最低液位时仍能保证泵的正常吸入。

管线的选取与校核
第四章 管线的选取与校核
4.1外来油至三相分离器之间管线的计算
4.1.1 游离天然气物性的计算[1]
4.4.1.1 游离天然气的物性计算
1、天然气溶解度计算
(4-1)
式中：——原油中天然气的溶解度；
——工程标况下天然气的相对密度；
——原油的相对密度。
已知：工程标况下，空气的密度，天然气的密度为

∴

∴
管路中的气相流量：
(4-2)
式中： ——游离天然气的流量，；
——天然气的总流量，；
——天然气在原油中的溶解度；
——原油的流量，。
将
，
代入式(3-16)得：
2、天然气密度计算
(4-3)
式中：——原油中天然气的溶解度，；
——工程标况下天然气的相对密度；
——原油的相对密度。

未溶解天然气的密度为：
(4-4)
式中：—工程标况下气油比，， 。
将 ，，，
代入式(3-19)得：
换算为管路条件（0.5，40℃）下，未溶解天然气的密度：

2、 天然气粘度的计算
由式(3-6)

——天然气的温度，，；
——天然气在标准状况下的相对密度；
3.3.1.2 液相密度和粘度的计算
液相密度：

4.1.2 初选管径
气液混合物总流量为：
m/s
假设气液混合物流速为2m/s，则 由(2-10)得 m
取 的管线，则实际流速为：
m/s (4-5)
4.2 三相分离器到缓冲罐间输油管线计算
4.2.1 流速计算
考虑到三相分离器和管路的有效利用问题，从进站阀组到油、气、水三相分离器选用一条管线，再分到三台分离器，这样可以减小分配不均的缺陷。
气液混合总流量为：
假定气液混合物的流速为1.3，则管径
取Φ610×5.2的管线，则实际流速为：
4.2.2三相分离器到缓冲罐输油管线的计算
三相分离器出口温度为55℃，原油含水率为20%左右，此时油的密度

，∴
则=.=2775.5.
，
选Φ426.4×6管线，则实际流速为：
4.2.3管线压降的计算：
三相分离器到缓冲罐的管线如图所示。

局部摩阻按达西公式计算：
（4-6）
表3-1 三相分离器到缓冲罐间的当量长度一览
窗体底部
管线
1
2
3
规格

元件
出油阀
闸阀
闸阀
大小头
过滤器
流量计
弯头
弯官弯头
闸阀
转弯三通
弯头
个数
1
2
2
2
1
1
2
1
1
3
2

4
4
1.5
100
摩阻4.0m
28
10
4
45
28

37.0m
管线的计算：
Q=Q=0.0401m
选的管线。
由(4-9)知实际流速为： V=0.812m/s
计算实例：局部摩阻的计算：
管线

管线：

管线

管线的局部摩阻为：
=0.031Pa
管线的局部摩阻为
4
=0.43=3549 Pa.
管线的局部摩阻为
0.769
沿程摩阻的计算： ∴，属于水力光滑区
Pa
高程压降计算：
=4114.5Pa
总压降为：

该段管线采用地上管墩铺设，外面采用保温层，温降很小可以忽略。
4.3 缓冲罐到循环泵之间管线的计算
此段管路中液相的物性和从三相分离器到缓冲罐间管路的物性相近，，，。
选用一条Φ426.6的管线，实际流速为1.194，此段管长约为90。
4.3.1 局部摩阻的计算
此段管线含有4个90°弯头、2个截止阀和1个过滤器。

4.3.2 沿程摩阻的计算
m=3216Pa
取缓冲罐液位于循环泵入口高差为2，则高程差压降为：

所以，
4.4 循环泵到电脱水器之间管线的计算

选管径Φ426×6，取管线长为70，则沿程摩阻为：

局部摩阻主要考虑转子流量计，取
取电脱水器和缓冲罐的液位大致相等，所以高程压差为2：

所以此段管路总压降为
4.5 电脱水器到加热炉之间管线的计算
从电脱水器出来的原油为纯净原油，含水≤0.5%，（按0.5%计算）
此条件下，
∴
油品的密度：

选Φ406.4×4.4的管线，
则实际流速为：
4.5.1 压降计算
∴，属于水力光滑区
取，
4.5.2 局部摩阻计算
，取当量长度，
∴
4.6加热炉到稳定区之间管线的计算
，，
∴

选Φ406.4×4.4的管线，则实际流速为：

∴，属于水力光滑区
取，
高差为18，∴
设此段中局部摩阻为沿程摩阻的20%，则
∴总压降为
4.7 稳定区到外输泵之间的管线计算
取原油稳定塔内稳定液位为16m 选的管线，长度约为130m，稳定塔出口压力为：
mPa
沿程摩阻为：

取当量长度 0.11m
Pa
4.8事故罐到循环泵之间管线的计算
选Φ426.4×6的管线，长度取800，属于水力光滑区，∴沿程摩阻损失：

取局部摩阻为沿程摩阻的20%，则
∴总压降为

中国石油大学（华东）本科毕业设计（论文）
结论

经过设计与计算该联合站主要布置为储罐区、生产工艺区、消防区、污水处理区、气体处理区和辅助生产区。站内主要工艺流程包括：有泵密闭流程、无泵密闭流程和停电流程（事故流程）。
在设计中，首先根据任务书和当地的实际情况进行了站址的选择和设计方案的确定，然后在基本参数及热力和水力计算之后进行了站内设备、设施及管线管径的选取，本站共选了四台三相分离器、两台缓冲罐、四台电脱水器、两台加热炉、三台循环泵、两台外输泵、一台污油泵、四座原油储罐。在此基础上设计并完成了总平面布置图；根据总平面布置图进行了水力校核计算，设计了合理的工艺流程并绘制了工艺流程图，同时设计了泵房的工艺安装图

致谢

通过近半个学期的毕业设计，我更深地体会到了知识的活学活用。我们组的老师，王海琴老师在这次毕业设计的整个过程中，总是严格要求我们，指出我们的错误和不足。知识没有半点虚假，在整个过程中，她提醒我们每组数据务求有据可依，不仅自己要清楚，也要保证其他人在看设计的时候能够一目了然。无疑这将会对我以后的生活、工作将会产生深远的影响。在此对王海琴老师表示诚挚的感谢！
除此之外，我还要向与我在同一个教室一起做毕业设计的同学及老师表达我的感激之情。平时，曹学文、寇杰、李琦瑰等老师也常常指导我们，帮助我们，我们有问题的想他们提问的时候他们总是耐心讲解。无疑，身边同学的帮助也是对我帮助很大，王刚、赵云磊、王晖，赵庆兵对我帮助也很大，在此同样对他们表示衷心的感谢！
由于我水平和知识有限，涉及中错误在所难免，希望老师们和同学们给与批评和指正。

参考文献

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[2]郭光臣、董文兰、张志廉编.《油库设计与管理》.第一版.石油大学出版社.1991
[3] 苗成武、江士昂等编.《油田油气集输设计手册》.第一版.石油工业出版社.1994
[4] 王锁琴、王国轩等编.《泵产样品》第一版.机械工业出版社.1997
[5] 杨筱衡、张国忠编著.《管道设计与管理》.第一版.石油大学出版社.1996
[6] 大庆油田科学设计院编.《油气集输储运设计手册》大庆油田科学设计院.1975
[7] 中国石油天然气总公司规划设计院.《原油和天然气工程建设站（厂）场总图设计规范》SYJ48-91.石油工业出版社.1992
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[9] Wylie.Fluid Transients.Ann.Arbor.Michigan.1983
[10] G..Zwatter,Analysis and Control of unteady.Flow in Pipeline Butterworth,Publisher. 1984