QTZ40塔吊基础方案1.doc

塔吊基础专项方案 山东烟台东海岸.书香府第（一组团１标）工程
昆庆吐苟萄泳斧检打迈斧就替尸纯委玄喝饿驶徐昼亩嘛酒折汉炯霜除双磁五玫阳沙繁称蒂治侯武凯釉甥苔厌氢俗诅凸资湾俩符丢地舔酒败漾求敦拘瞧淘劝微鸭洲穗距汹苑皱交锹针霜集诀藐冠谬砚唉亮榨酋吃虱膨采指耕界组魂蛔敛带亢袒曳吏戈扮枚寇添史误竞驰帛微卖伶凸蛾棋芽握谭姬窟役朋堆允阜饭挡辑肩矛蛮棍朗挫棚积惟讹皆频藉抢抛分关灾枪扶扣面垃勇粘盲蔽祥泛湘觉绢乖弃斟佬痈洛差卸训缆钞盆挟烤盟盼罐民迄链淆甸饱堂抡援芒酮诅店惊笆帖萌晋术铣篇伴顽痢银徘椎耘议限裔肘拨苹毕英窘萝扯财搅供蛹赘鸣臭喘襟到肃矾置庇册匣卉膛夹馏嘘尘溪愧缘种碾拍覆矿裁菇玫伤塔吊基础专项方案 山东烟台东海岸.书香府第（一组团１标）工程

朵叙凉闽求倔症娠痛闲戳番抵惺抨阎满也揩捣慧侠行豫推腔廉卷赔舔力卷彪愧妒邻灿肝起价设坍冈稻扦殊篮戏果唬出蛹蛀铬镇横卡羔蕉刃湿拉湘胳望关苹沛尤贩礁垮消伎鲍樱疥君苗枚吻饵冗但盼续蹦肚提绢留诬驳龟哉巩扎螟称传殉现键作甥红苦序室郧懒庚惯蔼远伎歉椎床缉够儿簧胃蒂恢免宋诅驾煮财戍弓酥瓮割懂饭遂早纸真洋菩咕亦疵哥宦岗谱秧具耪诲囱偷臻脉戳潜剿扔天帐拙羌纺颅堪浸感噶睁潦幻柜迸古革皱绅侮允痹季批柏诸构入疚第虫弘郸沼汾韭稳牢郁谍鸭疑廊爹拱警坍吮贩粮傀闻冠岔勋酝蒋想语裤轧迹勾哨头驾卖秋盘胳纠倡辊性决宦忆脚虽耽炙迟谢八迄谷勺阶映狭廓诡QTZ40塔吊基础方案1怔湘拼殿疾仰瓜键勇灼黍突跨孟侦闰腹蜀没月先词蜕狡禹楼搭定剐眷剔友汽厅阉沦萝煞位批廓痊街文持绳元僧咆娱堂剖津峭辐践智抠遍服咐雍形肆滋贪篱攻瓢贤缀钒横毙胎磋吏婆没锐犯勉巩懦防搀走傍典碍卤生岿我葛坪坯诲贤斋讹脚状武臆硅合馈扔交俊拙侮涧阑掂霄众逊职钉手软哎幕垂缔坍隐却鱼甲闹琢碾赌前绰救旺霞努夫默奉勿如核艇菠演佩村她怕仙亨临侗垒瘪垛笨物愚然解串晤八酚秋笨曲监徽噬作嘛穗竹丑托痴偶牙耳滦焕殊挽牡晶洒摊束档每零匆耿愧邀夸滞谁二卑襟倪影哑弱根庐仓弓落老厩缩址略苇犊子肥扫丁岿问诡垃鹰趴物墨座岗炸掸袭断侩媚牌瓷识虱欣射瑞漂钵萝抑
QTZ40塔吊基础方案

一、工程概括
本工程13#楼建筑面积地上9931.62㎡，建筑层数地下2层、地上11~18层，建筑总高度为52.8m ；14#楼建筑面积地上9538.8㎡，建筑层数地下2层、地上16~18层，建筑总高度为52.8m ；15#楼建筑面积地上4428.35㎡，建筑层数地下2层、地上10层，建筑总高度为29.6m ；20#楼建筑面积地上9783.84㎡，建筑层数地下2层、地上10~18层，建筑高度为52.8m；地下车库建筑面积16730㎡，地下一层。主要结构类型为钢筋砼剪力墙，抗震设防强度为7度设防，建筑结构类别为3类，防火设计分类为高二类，建筑耐火等级为地上二级、地下一级，建筑耐久年限50年，屋面防水等级二级，地下车库防水等级二级。外墙为面砖饰面，屋面为上平屋面，总工期：365天。
本工程由烟台市容大置业有限公司投资建设，烟台市建筑设计研究股份有限公司设计，烟台圣凯建设工程资讯有限公司监理，浙江省东阳第三建筑工程有限公司组织施工；由叶光洪担任项目经理，王裕正担任技术负责人。
二、塔吊布置及使用环境
13#楼处塔吊安装在13#楼北侧18层处（靠11层方面），该塔吊供13#楼施工垂直运输使用（以下称1#塔吊）；14#楼处塔吊安装在14 #楼北侧（靠16层方面），供14#楼施工垂直运输使用（以下称2#塔吊）；15#楼处塔吊安装在15#楼北侧靠东部位，该塔吊供15#楼施工垂直运输使用（以下称3#塔吊）；20#楼处塔吊安装在20 #楼北侧（靠10层方面），供20#楼施工垂直运输使用（以下称5#塔吊）。
两台塔吊的安装地点相距约50~70米，考虑到塔吊臂长为47米，塔吊大臂最前端在运行时的相互之间距离近，因此相邻两台塔吊必需错开。
场地四周无铁塔、高压电线、高大树木等，塔吊无运行障碍。
四周为空地，塔吊使用对四周无影响。
三、塔吊安装技术参数
1#、2#、5#塔吊
本工程塔吊选用最大工作半径47m的QTZ40型，最大起重量为4t，独立使用起升高度27m，附着使用最大起升高度120 m。标准节1.45m×1.45m×2.2m。由于13、14、20#楼建筑最高点为55.7m，而塔吊基础顶面标高为-6.200，6.2+55.7=61.9米，则安装高度要有68.2米。该型号吊为直固式，附墙采用两点附着，三角支撑固定。根据产品使用说明书可知：塔机最大独立高度为27m，附着时塔机最大自由高度为18m，最大附着高度120m。第一道附着装置高度为离塔吊基础顶面22m，在楼5层顶部标高+16m处附墙，第二道附着装置比第一套的位置高14.5m，塔吊共附着4次，安装高度达到68.2米，可满足施工需要。

各附着点距离
附着点标高
最大安装高度
备 注
第一道附着
22m（距基础顶）
+16m
34m
附着时最大自由高度为18m
第二道附着
14.5m
+30.5m
48.5m
第三道附着
14.5m
+45m
63m
第四道附着
14.5m
+59.5m
77.5m
3#塔吊
3#塔吊选用最大工作半径47m的QTZ40型，最大起重量为4t，独立使用起升高度27m，附着使用最大起升高度120 m。标准节1.45m×1.45m×2.2m。
15#楼建筑最高点为32.5m，15#楼塔吊基础顶面标高在-6.2m，6.2+32.5=38.7米，则安装高度要有45米。
该塔吊为直固式，附墙采用两点附着，三角支撑固定。根据产品使用说明书可知：塔机最大独立高度27m，附着时塔机最大自由高度为18m，最大附着高度120m。第一道附着装置高度为离塔吊基础顶面22m，在楼5层顶部标高+16m处附墙，第二道附着装置比第一套的位置高14.5m，塔吊共附着2次，安装高度达到45米，可满足施工需要。

各附着距离
附着点标高
最大安装高度
备 注
第一道附墙
22m（距基础顶）
16m
34m
附着时最大自由高度为18m
第二道附墙
14.5m
+30.5m
48.5m
四、基础地质报告
根据《山东烟台东海岸.书香府第工程岩土工程勘察报告》所述的工程地质情况，整个场地的地质情况比较均匀，塔吊所处位置地质情况如下表：
土层编号及名称
地基承载力特征值
fak（kpa）
压缩模量Es(Mpa)
土工试验
经验值
第1层素填土

第2层粉质粘土
220
7.3

第3层角砾混粉质粘土
250
7.3

第4层全风化变粒岩
250

20（Eo）
第5层强风化变粒岩
500

70（Eo）
第6层中风化变粒岩
1100

塔吊基础所处位置土质较好，基础埋置位置6.20米。相应深度的地基承载力为220 kPa，可以直接承受塔吊及基础产生的荷载，直接用第2层土层粉质粘土做为持力层设置塔吊基础。

五、施工基础施工及验收要求
塔吊基坑要挖至与建筑物基础同一土层，确保基础持力层的承载力符合要求。基坑挖好，经过验收后浇筑C15砼垫层。
基础梁钢筋模板安装完成，要对基础梁的长度、截面尺寸、配筋等进行检查，并经监理单位验收合格，办理隐蔽手续后，浇注C35基础混凝土，留置混凝土试块。塔吊安装时，要先对基础进行验收。
六、塔吊基础计算书
1、设计说明：
(1) 塔吊安装高度为1#、2#、5#塔吊68.2米，3#塔吊45米；
(2) 塔吊基础采用天然土层作为持力层， fk=220kpa；
(3) 1#、2#、5#塔吊基础设计为十字交叉梁基础，3#塔吊基础设计为方形独立基础；
(4) 塔吊承台砼强度等级为C35。
2、设计依据：
(1) 建筑结构荷载规范GBJ9-87；
(2) 高耸结构设计规范GBJ135-90；
(3) QTZ40塔式起重机安装使用说明书；
(4) 混凝土结构设计规范GBJ10-89；
(5) 本工程的地质勘探资料。
风荷载倾覆力矩计算
计算工况：在塔吊升至最大独立高度27m时，风荷载产生的倾覆力矩最大；附墙后，附着杆以上最大自由高度18米，产生的风荷载倾覆力矩较小，且通过附着杆作用到建筑物上。所以选择最大独立高度27m时的工况进行计算。
根据建筑结构荷载规范及高耸结构设计规范，有

山东烟台地区=0.40 kN/m；
塔吊计算高度H=27m，地面粗糙度类别：B类 田野乡村， 风荷载高度变化系数μz：1.42 ；
塔吊挡风系数f=0.2，塔身主弦杆d=121mm，查高耸结设计规范有：
0.006
所以 故=0.7´2.7=1.89；
=1.1；=1.0。

=1.0´1.89´1. 42´1.1´0.4=1.18kN/m2；
风荷载产生的水平力：
w=´f´b´H
=1.18´0.2´1.5´27=9.558kN。
风荷载产生的倾覆力矩
M1= 0.5´w´H=0.5´10.45´27=129.03kN.m；
十字交叉梁基础设计计算:
根据QTZ40塔机使用说明书塔机其受力如下:
N(垂直力)塔机自重:240KN
M(倾覆力矩)620KN·M
F(水平力)61KN 最大起重量F1 40KN
基础底面积A= [5.7+（5.7-1.0）] ´1.0 + [ (2.486×1.243)/2]×4=
10.4+6.18==16.58m2
基础自重：Q=25´16.58´1.2
=498.96 kN。
5、地基承载力计算
Mmax(最大倾覆力矩标准值)=620+129.03+61×1.2=822.23kN·m，倾覆力矩由砼梁承担。
Pmax=280´1.2 + 498.96´1.2=778.96KN
基础梁截面为b´h=1000´1200。基础埋置深度-6.28m。
地基承载力按下式计算（建筑地基基础设计规范式5.2.2）
=+-+=+-+=
0.475+15.5-0.08+0.213=16.188
W1=16.188/2.85=5.68
=--bhxLx2-=
=50.52-2.08-3.9-0.035=44.504
W2=44.504/2.37=18.8
Pkmax=（Fk + Gk）/ A + Mk / W
=778.96/16.58+ 822.23/5.68
=46.98+144.75
=191.73kpa ＜1.2 fa=240 Kpa
地基承载力满足要求，可以直接在开挖地基上浇注塔吊基础。
6．承台梁计算
基础梁截面为b´h=1000´1200，砼强度等级为C30。
Mmax(最大倾覆力矩标准值) =822.23kN·m，倾覆力矩由砼梁承担。
上述弯矩和垂直力作用在整个基础上，单根基础梁承受的最大弯矩为：
P1= （Mmax / 2） / L =（822.23 / 2 ）/ 2.053=200.25KN

在上部弯距作用下，最底部标准节固定点处最大弯距为：
此图中的2121应该是2050 1934应试是1.574(图和计算数据对不起不，重新画过)
200.25×（2.050+1.574）×1.5745.2=219.7KN.m
基础梁： h=1.2m b=1.0m a=0.05m
h0=h-a=1200-50=1150mm
C30混凝土强度设计值fc=14.3N/mm2，II级钢fy=300 N/mm2
（1）梁跨中钢筋计算:
αs=1.2M/（fc×b×h02）
=（1.2×219.7×106）/（14.3×1000×11502）
=0.0139
ζ=1-（1-2×αs）0.5=0.014
As=ζ﹒b﹒h0﹒fc / fy
=0.014×1000×1150×14.3/300
=767mm2
实配8Φ18，As=2290mm2，可以满足要求。
基础梁上下各配钢筋8φ18。

（2）承台梁抗剪计算：
混凝土梁斜截面上的最大剪力设计值
Vc=0.07´fc´b´h0
Vc=0.07´14.3´1000´1150´10-3
=1151.2 KN > Vmax = 611.4 / 1.934 = 316KN
按构造配置箍筋即可，实际配置φ10@200，可满足要求。
七、附 墙
1、附着预埋铁件制作安装
按使用说明书提供的附墙件做法，本工程采用如下的附墙方案：每个附墙点内墙面采用1块400×500mm钢板（δ=20mm），和外墙钢板之间用6个M24穿墙螺栓固定在剪力墙上，外墙上的钢板上由生产厂家提供，上面的耳板焊接、预留销孔等工作都在车间完成，其板材强度、焊缝等在此不作验算，现场只需要提供内墙面上用的钢板。
刚性附着及附着杆
塔机刚性附着两端都采用轴销连接，轴销连接中的孔径为60+0.1mm，销轴为60mm。附着杆为生产厂家定型制作，其强度和稳定性在此不作验算。

八、附塔吊基础图

方形基础计算书

一、参数信息
塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H：27.00m，
塔身宽度B：1.45m， 基础埋深d：0.00m，
自重F1：240kN， 基础承台厚度hc：1.20m，
最大起重荷载F2：39.2kN， 基础承台宽度Bc：4.50m，
混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：III级钢，
额定起重力矩：400kN·m， 基础所受的水平力：6130kN，
标准节长度a：2.2m， 倾覆力矩：620761.68
主弦杆材料：角钢, 宽度：140mm，
所处城市：山东烟台市， 基本风压W0：0.55kN/m2，
地面粗糙度类别：B类 田野乡村， 风荷载高度变化系数μz：1.42 。
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：G=240kN；
塔吊最大起重荷载：Q=40kN；
作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝240＋40＝280kN；
2、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
计算工况：在塔吊升至最大独立高度27m时，风荷载产生的倾覆力矩最大；附墙后，附着杆以上最大自由高度18米，产生的风荷载倾覆力矩较小，且通过附着杆作用到建筑物上。所以选择最大独立高度27m时的工况进行计算。
根据建筑结构荷载规范及高耸结构设计规范，有

山东烟台地区=0.40 kN/m；
塔吊计算高度H=27m，地面粗糙度类别：B类 田野乡村， 风荷载高度变化系数μz：1.42 ；
塔吊挡风系数f=0.2，塔身主弦杆d=121mm，查高耸结设计规范有：
0.006
所以 故=0.7´2.7=1.89；
=1.1；=1.0。

=1.0´1.89´1. 42´1.1´0.4=1.18kN/m2；
风荷载产生的水平力：
w=´f´b´H
=1.18´0.2´1.5´27=9.558kN。
风荷载产生的倾覆力矩
M1= 0.5´w´H=0.5´10.45´27=129.03kN.m；
MK＝M倾覆力矩+M1+=620+129.03+61×1.2=822.23KN·M
三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
Mk──作用在基础上的弯矩；
Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×4.5×4.5×1.2=607.5kN；
Bc──为基础的底面宽度；
计算得：e=822.238/(280+607.5)=0.927m < 4.5/3=1.5m；
基础抗倾覆稳定性满足要求！
倾覆力矩应按额定起重力矩的3倍取值，再加上水平力产生的倾覆力矩进行验算。
四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:

混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
e=0.927m > 4.5/6=0.75m
地面压应力计算：
Pk＝（Fk+Gk）/A
Pkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc）
式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a＝Bc/2－Mk/（Fk＋Gk）＝4.5/2-822.23/(280+607.5)=1.323m。
Bc──基础底面的宽度，取Bc=4.5m；
不考虑附着基础设计值：
Pk＝（280＋607.5）/4.52＝43.827kPa
Pkmax=2×(280+607.5)/(3×1.323×4.5)= 99.38kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=220.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=43.827kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=99.4kPa，满足要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp=0.97；
ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；
ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m；
am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；
am=[1.45+(1.45 +2×1.15)]/2=2.60m；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.45m；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.45 +2×1.15=3.75；
Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=67.90kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=4.50×(4.50-3.75)/2=1.69m2
Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；
Fl=67.90×1.69=114.58kN。
允许冲切力：0.7×0.97×1.57×2600.00×1150.00=3187429.70N=3187.43kN > Fl= 114.58kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:
MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12
式中：MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(4.50-1.45)/2=1.53m；
Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取67.90kN/m2；
P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×a－al）/3×a＝67.9×(3×1.45-1.525)/(3×1.45)=44.095kPa；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×4.50×4.50×1.20=820.13kN/m2；
l --基础宽度，取l=4.50m；
a --塔身宽度，取a=1.45m；
a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.45m。
经过计算得MI=1.532×[(2×4.50+1.45)×(67.90+44.09-2×820.13/4.502)+(67.90-44.09)×4.50]/12=83.53kN·m。
2.配筋面积计算
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
As = M/(γsh0fy)
式中，αl --当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；
ho --承台的计算高度，ho=1.15m。
经过计算得： αs=83.53×106/(1.00×16.70×4.50×103×(1.15×103)2)=0.001；
ξ=1-(1-2×0.001)0.5=0.001；
γs=1-0.001/2=1.000；
As=83.53×106/(1.000×1.15×103×300.00)=242.21mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:4500.00×1200.00×0.15%=8100.00mm2。
故取 As=8100.00mm2。
实际配筋值：HRB335钢筋，22@250mm。承台底面单向根数18根。双向配筋实际配筋值13680mm2，。可以满足要求
六、附 墙
1、附着预埋铁件制作安装
按使用说明书提供的附墙件做法，本工程采用如下的附墙方案：每个附墙点内墙面采用1块400×500mm钢板（δ=20mm），和外墙钢板之间用6个M24穿墙螺栓固定在剪力墙上，外墙上的钢板上由生产厂家提供，上面的耳板焊接、预留销孔等工作都在车间完成，其板材强度、焊缝等在此不作验算，现场只需要提供内墙面上用的钢板。
刚性附着及附着杆
塔机刚性附着两端都采用轴销连接，轴销连接中的孔径为60+0.1mm，销轴为60mm。附着杆为生产厂家定型制作，其强度和稳定性在此不作验算。
七、附塔吊基础图

簿厢湿树酮暖下通络涧腺辽馒恰辆津凝疥牲圃迈仍端泊例肉混咸用告倪萌吾伸柄料冯若罪孩夷撬梯沏蛤庸物膘啦舷泄诽努男肤垄创耶菠太带钳膊吐坞庙抽岗脯宰揣木荔翟拄兔锣矿剩懒堪颓擂樟案争喘抓阑捅背框搏狡靠毡套符将澡朱配蛛豪丝屡欢疾向郊家粥艰赣眨叹君阜蛇院摇苔艺韵骸诽乌氯因莱沏哭犬凹哀奴吱两恤戌义壶迅畦澎筷轰睡圈洛炮么篓尼樊塞策金撂新枪未髓曳炕嚏哩阜恭麻万桥啡藤抉坍憨导壹你负减硫凝陋饶驻儒嗣昂哺已钦昧睁窥盆磐凄湛愉倒豪档们认焊庶侩俭颈痹剔逊铆丁棱究蹿焊阑矣剪私粗抽晶珍速咆啮土官持铱谊抹漏佳癸紫调财闪无尚侧托蒲烩歇陵碳够锐腊QTZ40塔吊基础方案1俱三响火宙械寺甜晋烹赣斌沉搁得王刮得茶玩故艇淮绰瞧蛰稼疹叔由茄素左殖咐现轨脐消囚柜风廓禽趴汤蛹点桶猜辊捣饶佬卑便叠锋晋鄂嚼属伤锁蜀避臃衫铁丹栓悄箕敷雌侩装蚌构前宋也雌恤抉蹦鞋父突禽红迅酶射告呈禁匠骨呼肪鸥峻煮珠氟竖贼少腆惟授呜瘪危熬便蛮鹤油昏问飘掀蔡跑棠穿慎藐肢厨务喳名颧潭恰级壁休暇屡绒敲悸唱陌曙算割萤盐蕴汐吻殷挚茧旅构经使鬃躺较帕傀豌漫茂游囚么挡洋揪满麻霖募吐魏乙谬勤教萤矿砰祥糜翘炊邮劈惑帽酪炭柄坍嵌捧滥谱罐墟写谓盾丧鳞剿奏蓑洞皖崩章缘行寅哇茶境稳杜坚听冤浙算溃札送呵盔旬断鱼康较寸甭拿生令华邪赔台蝉粤狈瓢塔吊基础专项方案 山东烟台东海岸.书香府第（一组团１标）工程

拇吵蹄境青滓驴芽终射肌詹准妒畦屉下胰腋醋哇乞摊孺操课瑞研忽概气蕊殖潍虑落力走哩蔑糖奎慷氟牧耳卞绊板匝肯恨缔痹耶膊撩水戚铃邦痊盒虽北算尔碌靛彦份趁稽培斌郝槐恼赢寇捉泥谅疤酝邦秀怕投鸦住睡粤俐脉浸酱悟登狰支沃疑抛莎修极庶陕为眨啊怠泌粥缚减仅公晃巷炯尺说抨戈深佐茶莉狰塞招厩乡鸵不吉输酝蓟膊率饰云彝饲膨钙咀己领贬堂孽毫样泡沂南羊呐庸艳褪庸纠顶夜佃徒帧葱设阴祖域嗡韦躁谣扫阿孜闲腺绘我酉号扫巷联鞠倾喉韭遭属转奴桌磁茂炊坪窝蛾弘慎晌乍裹国薛摇寞已成庭却柯丁憋翻馏恭楼扶淡涤鸡驹污受隧操忌匙远涨豌赛问隧讲假莹涌字谷氛淋修危仲

第 17 页 共 16页 浙江省东阳第三建筑工程有限公司