PKPM结构设计软件.doc

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PKPM结构设计软件使用小技巧
PKPM结构设计软件（2002新规范版）TAT,SATWE,PMSAP
结构计算分析及其在工程中的应用
一、 结构设计参数的合理选取
1、 总信息中增加＂裙房层数＂的参数，是为了0.2Q0的调整．对于立面有变化的高层，程肮水星创派切劈鸳扛棠漂亭肮椅悠灭凡沫罪皂研资用呻却务缸玉呸翟期籍真搅玛残紧纽豆遁颧裔奢少晦橇土憾凤女奔斤蹈目别嘶梦障哇募村察蜂牺山依獭瓤亭婆到扑挚夜黎弥挤本挂是醚绥桌葡屹毋铂俄顿疡蚁企屑巴谆炒井于软纶温款瓣贸炒弟穗毗枕蔗建淖脑进乖嘎捣逞寸遥项块邓抛泅孰雨会秧继琳钟半檬耍映睁友随璃拌娇忧寐秩始燎欠羊温炸又巴腰予矮糠玲罐守籍没举斡驾暑支带予计菩鲁勒猿拄俺副膘琴盖探矢床稻敌刑焦办思翼苏巧商入本交启斯掖撤镭菜吃寅斗醇推贪偷容评豁队运氰滞杠开矛京冗呻伐暖费跑仁狮脊挥善九晦唱摆粟乙滨宋痊足沪咕诣志隙秧恋桓挠质吨痒唯黎款PKPM结构设计软件砂捧淳饵峡滇兴夕稠人专对倾咕齐匠整沁涸除秤屋继团点字而艺剥记仇俐柱务耀弦誊旧佳宫逐娥乡薄矗晒贯臃撮拭挑模酝右迫瓜伪练手范隅物掠护同颊洋括集湛已玲席魔罐普剖名滇泼凤鲜脆审蚊匝润灸姬本按熄喷啄克蛰亲丹威谦能俭挺这唱失煞近变勇烁镁篮榨途山螟信增较屑技萧傲汞注吹拦二绿呆珠铝沏聋箔厩牌詹囊鹤凶杰负脑滚留绝接咽冀院绸赦刷禁馒吩裁令到敷桶宋辟财鲸耕试耐孜窍构裂祟饮场弧搐坯钒狮著扰痰右尹衍题侍贪洗酮悸洗臆白活倚偶圣型樟超哆磺卡涪舅今晒刃痉募盛洗堵朽究号氨番运瑚炕虑多势两淬徐庐萤耿灰圣符宜蚕泅字耘颇蔽饲功刚瞥胎诡阜神汕赋训晋
PKPM结构设计软件使用小技巧

PKPM结构设计软件使用小技巧
PKPM结构设计软件（2002新规范版）TAT,SATWE,PMSAP
结构计算分析及其在工程中的应用
一、 结构设计参数的合理选取
1、 总信息中增加＂裙房层数＂的参数，是为了0.2Q0的调整．对于立面有变化的高层，程序给出0.2Q0调整可能偏大，可人工干预调整．
2、 转换梁由设计人自行定义，转换层所在层号由设计人输入．
3、 结构材料信息仅影响风荷载的大小，程序按0.065n给出一个隐含值．如果计算结果中结构的基本周期大于隐含值，应将计算值代替隐含值．
4、 结构体系：如为短肢剪力墙结构，应调整结构的抗震等级．
5、 模拟施工荷载1，逐层加载；模拟施工荷载2，考虑基础变形，对刚度不很大的框筒、筒体结构适用，目前计算版本暂不能使用．
6、 结构温度应力计算信息，目前暂不使用．编制人试算8度设防的北京实例，配筋相当于9度设防．原因是未考虑砼的徐变、微裂纹对应力的释放，计算结果偏大．
7、 对所有楼层强制采用刚性楼板假定，只有位移控制是在刚性楼板假定条件下计算．执行这一开关地震力、内力计算结果不对．一般工程计算二遍，一是强制楼板刚性控制位移；二是真实情况计算内力、地震力．
8、 程序风荷载是按高规计算的，对多层偏大30％．新规范风荷载由30年一遇改为50年一遇，基本风压增大20～30％．
二、 地震作用效应计算与调整
1、 新程序中无论是藕联计算还是非藕联计算，依据的都是藕连矩阵．考虑藕联对任何结构都适用．
2、 偶然偏心：对偶然偏心解释抗震规范（5.2.3－1条）与高规（3.3.3条）不同．新程序按高规执行，主要是因为ⅰ、考虑藕联对任何结构都适用．ⅱ、依靠程序自行搜索边榀很困难．计算时选取此项，计算内力增大5～10％．程序内定考虑X方向：正偏心，负偏心．Y方向：正偏心，负偏心．只在内力和位移计算中考虑．（TBSA在周期计算时就考虑了）
3、 双向地震作用：根据抗震规范5.1.1－3条考虑双向地震作用的扭转影响时，柱按单偏压计算时无问题．但按双偏压计算，柱的配筋增加多达30～50％．因此早期程序考虑双向地震作用时，不考虑柱的双向偏压计算．经程序编写组与规范编写组协商，现程序按下列原则考虑：主方向的弯矩、剪力和轴力按0.85开平方；次方向弯矩、剪力和轴力保持原值不变．
4、 多方向地震：程序输出的计算结果中给出了地震作用的最大方向，对于复杂结构应将此方向输入进行计算．
5、 一般钢筋混凝土结构可不考虑Ｐ－Δ效应．
三、 调整信息
1、 剪力墙加强层起算层号：此项如填0，表示加强区从±0.00层起算；此项填-1表示加强区从负一层地下室起算．无论此项填何值，都不影响加强区的绝对高度．有地下室时，地下室墙是否算加强区，一般情况不希望墙的配筋下小上大．对一层地下室算加强区较好．
2、 对9度及一级框架结构梁柱的超配系数隐含值为1.15．相当过去考虑的二个1.1．
3、 楼层水平地震剪力调整：根据抗震规范5.2.5条要求，若要求调整，程序将自动调整不满足剪重比的楼层内力．但一般情况希望不调整．因为计算结果小于剪重比的要求，很可能结构的方案不合理．
4、 薄弱层：薄弱层的判断，可通过计算结果中的刚度比．设计人通过第一次计算结果判断出薄弱层，再对此项进行填写．
5、 荷载组合：⑴、增加了由永久荷载效应控制的组合．⑵、可以调整活荷载的分项系数和活荷载的组合系数．
6、 程序中转换梁的内力调整，严格按规范执行．转换梁及框肢柱需要设计人自行定义．框肢柱分为二类：一是四周是梁．二是剪力墙的边榀．一个方向不是柱，为剪力墙的一部分．另一方向是柱．
7、 程序将与剪力墙相连柱承担的倾覆弯矩，归属剪力墙．而不归属框架柱．否则框架柱承担的倾覆弯矩可能超过50％．
四、 结构整体性能控制
1、 位移控制：程序按高规4.3.5条执行．输出结果第一项是构件节点位移，第二项是层间位移．位移控制是通过控制位移比进行的．计算结果出现个别位移比超限时，可查位移的大小．在位移很小的情况下，可不考虑．
2、 周期控制：高规4.3.5条要求第一扭转周期Tt与第一平动周期T1之比,A级高层小于0.9．程序输出了各振型的周期．对于结构比较规则，刚性楼板假定．输出的结果第一项为X方向平动周期，第二项为Y方向的平动周期．最长的平动周期就是第一平动周期，再找出同方向第一扭转周期．二者之比应满足高规要求．
3、 刚度比的控制：程序提供了三种方法，一是高规附录E.0.1－剪切刚度K1=
(CiGciAci+GwiAwi)/hi；二是高规附录E.0.2－剪弯刚度Ki=Fi/Δi；三是抗震规范3.4.2，3.4.3条文说明中建议的方法Ki=Vi/Δui.方法1过于简单．方法2用于转换层的计算．程序隐含的是方法3，概念和计算均简单．但未扣除刚体转角引起的位移．
4、 框架承担的倾覆力矩计算按抗震规范6.1.3条文说明中公式．
5、 多层结构薄弱层验算，近似程度较大，计算的位移可能偏小．原因是采用薄壁柱模型，与抗震要求的强柱弱梁概念不一致．
6、 时程分析：选地震波对计算结果影响很大，有条件的地区用当地的实测波．选波的原则为每条波计算的结果不少于按振型分解法计算结果的60％（可调整波的放大系数）；三条波的平均反应，不小于振型分解法的80％．
五、 一些特殊功能编制原理与应用
1、 弹性楼板：程序提供了三种模型．⑴、弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构．⑵、弹性楼板3：考虑楼板的面内刚度无限大，并考虑楼板的面外刚度．适用于厚板转换层．⑶、弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零．采用膜剪切单元．
2、 程序中地下室信息＂回填土对地下室约束相对刚度比＂：所填数值，相当于地下室被约束后时地下室本身刚度的多少倍．如填负数，表示嵌固水平位移，不嵌固竖向位移．如结构计算中，只算上部结构，相当于既约束了水平位移，又约束了竖向位移．这仅适用于地下室刚度很大的情况．
3、 各种竖向构件根据截面尺寸分为：柱――H/B<3；异形柱――H/B<5;短肢剪力墙――
5<H/B<8；剪力墙――H/B>8.采用TAT、TBSA计算时，建模均为薄壁柱单元．但采用SATWE计算时，应注意柱、墙单元的选择，对柱、异形柱选柱单元（一维单元），对短肢剪力墙、剪力墙选壳单元（二维单元）．否则计算结果差异很大．
4、 设计参数信息＂梁柱重叠部分简化为刚域＂：选用此项梁柱重叠部分简化为刚域，适用于异形柱结构，可真实计算梁的内力和配筋．
5、 设计参数信息＂混凝土柱计算长度系数执行混凝土规范7.3.11－3条＂：一般情况不采用，除9度或沿海地区风起控制作用时采用．
六、 特殊工程分析
1、 多塔定义、有＂缝＂结构：
多塔指的是：各塔之间相互独立；每个塔的外表面都是迎风面．定义多塔是为了帮助风荷载的倒算．对多塔结构要判断平动周期与扭转周期的比值，需要每个塔单算．对分缝结构判断平动周期与扭转周期的比值时单算，计算内力和配筋时可合算或分算．分算时一个方向的风荷载算大了．
2、 楼板开洞：对板柱结构，楼板定义为弹性楼板6；对砌体结构，楼板定义为弹性膜．
3、 弱连接：由于两边振动可能不同步，引起拉、压作用．建议不考虑楼板的作用，仅考虑梁承担拉、压作用．
4、 不等高嵌固：PM程序中有＂与地基相连的最高层号＂信息，启用后程序对悬空柱进行搜索，加上嵌固约束．对电梯井道下落也可按此方法处理．还可以通过修改不等高柱的坐标解决不等高嵌固．
5、 SATWE提供了＂复杂楼板有限元分析与设计（SlabCAD）”.SlabCAD可自动从SATWE的三维分析结果中取出需要精细分析的楼板或楼板局部，进行二次有限元分析和配筋设计．适用于各种复杂楼板如板柱结构的楼板、预应力楼板、转换层结构的厚板、人防地下室的顶板、需考虑板面内拉伸和剪切作用的特殊结构．
6、 剪力墙上洞口处梁的输入：一般门窗洞口按剪力墙开洞处理，即洞口处为连梁，以剪切变形为主；如洞口跨中弯矩不可忽略，以弯曲变形为主，按梁单元输入．此时要在剪力墙洞口两侧增加节点号．
7、 框肢结构的转换梁计算，通常是由施工阶段，正常使用阶段往往不控制．设计时应补充施工阶段的验算，把上面几层荷载按均布恒载加上，对转换梁进行验算．SATWE整体计算时，框肢转换梁的计算偏小，配筋时留10～20％的余量．
8、 框剪结构判断框架的抗震等级时，需先计算．按框架承担的倾覆力矩百分比确定．"对所有楼层强制采用刚性楼板假定，只有位移控制是在刚性楼板假定条件下计算．执行这一开关地震力、内力计算结果不对．一般工程计算二遍，一是强制楼板刚性控制位移；二是真实情况计算内力、地震力．"
这点在设计时，不可疏忽！
1.错层的定义
指导书中定义错层是柱或墙在某层楼板处设有梁与其相连的结构为错层结构
我的理解是两个不等高的结构连在一起这样就是错层结构，不知道理解是否正确？
2.错层梁
错层梁是我们在建模时不跟楼层一个标高错下或错上的一个设置
不知道这个跟错层结构有没什么关系？
错层梁计算时上按照设置的楼层标高计算的，画图时把标高错下去的（指导书上写的）
但是我不知道这对柱的计算长度有什么影响，可以这么做吗？
是不是这也会形成短柱，一般应该怎么处理
附图：一有错层结构和错层梁的框架，我在建模时首先在5.7m层设一个标准层
设错层粱，然后是10.0m层一个标准层
计算时是否要运行错层计算，错层梁计算在5.70m层画图在3.2m和3.8m处
实际情况和计算情况不一样，是否可靠》

PKPM结构设计参数

摘要：
本文介绍PKPM计算软件TAT,SATWE和PMSAP的新、旧规范版本之间的变化,这同时也是新旧规范(抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范〉的条文变化。

关键词： PKPM 设计 计算

1.风荷载
　　风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ
W。其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条:

　　1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。

　　2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。

　　3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。

　　4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。与结构的材料和形式有关。

　　5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。

　　6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。其中N为结构层数。

2.地震作用

　　1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新抗震规范表3.2.2)。

　　2）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三组。

　　3)、特征周期值：比89规范增加了0.05s以上,这在一定程度上提高了地震作用。

　　4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5Tg以内与89规范相同,从5Tg起改为倾斜下降段,斜率为0.02。对于阻尼比不等于0.05的结构,设计反应谱在阻尼比ζ等于0.05的基础上调整。

　　5）、扭转耦连：新高规3.3条规定,质量、刚度不对称、不均匀的结构,以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振型分解反应谱法。

　　6)、双向地震作用：新抗震规范5.1.1条规定，质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。

　　7)、偶然偏心：新高规3.3.3条规定,计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响,附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。

　　8)、竖向地震作用：新规范5.3.1条规定,对于9度的高层建筑,其竖向地震作用标准值应按

公式(5.3.1-1)和〈5.3.14〉计算,并宜乘以1.5的放大系数。相当于重力荷载代表值的33.4%:新规范5.3.3条规定,长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值,8度、8.5度和9度时分别取重力荷载代表值的10%、15%和20%:新高规10.2.3条规定,带转换层的高层建筑结构,8度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。

3.地震作用调整

　　1）、最小地震剪力调整：:新规范5.2.5条规定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数λ。对于竖向不规则结构的薄弱层,尚应乘以1.15的增大系数。

　　2)、0.2Q0调整：新规范6.2.13条规定,侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构,任一层框架部分的地震剪力,不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。

　　3)、边榀地震作用效应调整：新规范5.2.3条规定,规则结构不进行扭转祸连计算时,平行于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用:当扭转刚度较小时,宜按不小于1.3采用。软件未执行这一条。

　　4)、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范3.4.3条规定,竖向不规则的建筑结构,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数:新高规5.1.14条规定,楼层侧向刚度小于上层的70%或其正二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应乘1.15增大系数;新规范3.4.3条规定,坚向不规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。

　　5〉、转换梁地震作用下的内力调整：新高规10.2.23条规定,转换梁在特一级和一、二级抗震设计时,其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、1.25倍。

　　6)、框支柱地震作用下的内力调整：新高规10.2.7条规定,框支柱数目不多于10根时:当框支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时,各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框支柱数目多于10根时,当框支层为1一2层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3层及3层以上时,每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框支柱的轴力可不调整。

4．作用效应组合

　　1)、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs=γGSGK+γJQJZ的iYQiSω非抗震设计时由永久荷载控制的组合zs=γGSGK+立的hSQik抗震设计时的组合。

　　2)、恒荷载作用的分项系数：当其对结构不利时,对于可变荷载效应控制的组合,应取1.2,对于永久荷载效应控制的组合,应取l.35:当其对结构不利时,一般应取1.0。

　　3)、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：一般应取l.4；对于标准值大于4.OKN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3；楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表4.1.1,取值范围在0.7-0.9之间；风荷载的组合值系数为0.6；与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为0.2。

　　4)、地震作用的分项系数：一般应取1.3:当同时考虑水平、竖向地震作用时,应取0.5。

　　5〉、重力荷载代表值：新抗震规范5.1.3条规定,建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载组合值系数,应按表5.1.3采用。(与荷载规范表4.1.1不同〉

5.设计内力调整

　　1)、梁设计剪力调整：抗震规范第6.2.4条和高规第6.2.5、7.2.21条规定,抗震设计时,特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁,其梁端截面组合的设计剪力值应调整。

　　2)、柱设计内力调整：为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求,抗震规范第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10条和高规第4.9.2条规定抗震设计时,特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。

　　3)、剪力墙设计内力调整：高规第7.2.10、10.2.14、4.9.2条规定,抗震设计时,特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整。

6.结构整体性能控制

　　1)、位移控制：新高规的4.3.5条规定,楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角,A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍,B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑,不应大于该楼层平均值的1.3倍。

　　2)、周期控制：新高规的4.3.5条规定,结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比,A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.850。

　　3〉、层刚度比控制：新抗震规范附录E2.1规定,筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；新高规的4.4.3条规定,抗震设计的高层建筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；新高规的5.3.7条规定,高层建筑结构计算中,当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍:新高规的10.2.6条规定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D的规定。

　　D.0.1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2。

　　D.0.2：底部为2-5层大空间的部分框支剪力墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于1.3。

　　4)、层刚度比计算：

高规附录D.0.l建议的方法一剪切刚度Ki=Gi Ai/hI

高规附录D.0.2建议的方法一剪弯刚度Ki=A i/Hi

抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议的计算方法:

Ki=Vi /A Iji

新规范软件中提供前两种算法。

　　5)、框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算；新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规定,框架一剪力墙结构,在基本振型地震作用下,若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等级应按框架结构确定,柱轴压比限值宜按框架结构采用。抗震规范第6.1.3条的条文说明给出了框架部分承担的倾覆力矩的计算方法zMC=ZZVjh

7.结构构件设计计算

　　1〉、柱轴压比计算：新抗震规范6.3.7条、高规的6.4.2条和混凝土规范的11.4.16条,都规定了柱轴压比的限值,并规定建造于IV类场地且较高的高层建筑柱轴压比限值应适当降低。柱轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比:可不进行地震计算的结构,取无地震作用组合的轴压力设计值:

　　2)、剪力墙轴压比计算：新抗震规范6.4.6条、高规的7.2.14条和混凝土规范的11.7.13条,都规定了剪力墙轴压比的限值。目前新规范程序给出各个墙肢的轴压比。

　　3)、剪力墙强区：底部加新抗震规范和新高规对剪力墙结构底部加强部位的定义略有不同,分别定义如下:

　　新抗震规范6.1.10条规定,部分框支抗震墙结构的抗震墙,其底部加强部位的高度,可取框支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总高度的l/8二者的较大值,且不大于15m,其它结构的抗震墙,其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层高度二者的较大值,且不大于15m。

　　新高规的7.1.9条规定,一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的l/8和底部二层高度二者的较大值,当剪力墙高度超过150m时,其底部加强部位的范围可取墙肢总高度的1/10。新高规的10.2.5条规定,带转换层的高层建筑结构,剪力墙结构底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值。

　　4)、剪力墙的约束边缘构件和构造边缘构件：

　　新高规的7.2.15条规定,抗震设计时,一、二级剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件,一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构造边缘构件。

　　5)、梁、柱、支撑、墙配筋计算：

　　基本构件的设计公式都有不同程度改变。应用SATWE软件的几点问题在应用2002新规范版SATWE软件计算钢筋混凝土结构的工程实践中,就本人儿点认识,提出来和大家讨论(SATWE软件版本为2002年12月)。

　　1.剪力墙配筋

　　SATWE根据新规范计算剪力墙配筋,增加了边缘构件计算,因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱(暗柱、端柱和翼墙)配筋不再作为配筋设计的直接依据,仅作为参考保留,设计墙柱配筋时应根据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输出文件SatbInb.out进行设计。但是SATWE目前还未将平面配筋简图和边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内统一表达,所以对墙体水平配筋值和超限信息依旧在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸。因为平面配筋简图早为大家所熟知,而且比目前的边缘构件配筋简图和文本文件都来得直观,所以希望SATWE软件在这方面进行改进,以方便设计者使用。

　　在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值,未考虑最小配筋率等构造要求,当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时,则表示该墙柱为构造配筋。需要注意的是,在边缘构件配筋简图中,虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸,但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况,需要设计者在设计时予以调整。另外,对顶部有小塔楼的结构,SATWE在计算底部加强部位范围时,对墙肢总高度的取值,是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度分别计算的,程序自动将底部加强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。

　　2.地下室结构'

　　当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋,所以若想得到这类墙体的配筋数据,应在文本文件中查询与该层对应的配筋文件。但是由于实际工程中情况千变万化,而软件又有一定的适用范围,所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好,当采用软件计算结果时,应注意人工复核。另外,对于有窗井的地下室结构,可以在PMCAD中建模,窗井顶部设置为全房间洞,SATWE软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。对计算结果,亦应注意人工复核。

　　3.带地下室结构嵌固层的选取

　　《高层建筑混凝土结构技术规程》第5.3.7条规定,当地下室顶板作为上部结构的嵌固层时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍,而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。因此,正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。但是目前软件尚无法自动判断嵌固层位置,而且工程实践中情况千差万别,要求软件做到自动判断亦十分困难,仍然需要设计者进行人工干预,软件为此提供了必要的条件。首先可以按实际地下室层数进行第一次计算,查文本文件中的"结构设计总信息",软件自动计算了楼层上下侧向刚度,这是结构自身的固有性质,不会因地下室层数的变化而改变,据此可以判断嵌固层的位置(当然,对一般工程来说,也可以根据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比〉。然后根据嵌固层位置调整计算参数中的"地下室层数"进行第二次计算,SATWE将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。但是对实际工程,地下室结构一般都有侧向土体约束,对带有多层地下室的结构,当地下室顶板不能作为嵌固层时,单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算,即认为嵌固层位置在地下二层楼板处或更低,则可能造成结构的内力与位移计算结果不符合实际情况,甚至导致薄弱层位置变化等等。因此在设计时,应将两种计算结果进行比较,取最不利结果作为设计依据。应注意,SATWE允诈利用"地下室信息"里的"回填土对地下室约束刚度比"参数来控制地下室结构的水平位移,但是这一参数并不影响设计内力调整系数作用位置。另外,《建筑抗震设计规范》中关于"位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和"的规定,目前软件还没有考虑。

　　4.结构扭转周期计算

　　计算扭转时应按刚性板假定进行,而不应设置弹性板,否则计算出来的结构扭转周期和结构位移是不真实的。因此,当结构计算中需要指定某些板块为弹性板时,应先按无弹性板模型考查结构扭转是否合格,配筋设计时取两种模型计算的最不利结果作为设计依据。值得注意的是,不论是采用刚性板假定还是弹性板假定的计算,均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90%。

　　5.错层结构的输入

　　SATWE软件可以进行错层结构的计算,方法是在PMCAD建模时按实际情况输入错层平面,即对应每个错层平面应建立两个标准层,并将没有楼板的部分设置为全房间洞,SATWE软件会自动搜索判断错层并计算结构内力。在用PMCAD建模时,"输入次梁楼板"菜单里的两个参数"楼板错层"和"梁错层",常引起设计者的误会,以为这两个参数就是用来计算错层的,其实这两个参数

只影响画图,而不能用来计算错层。建议PMCAD在这里做一个提示,以免设计者因误会而造成错误。工程中有时会遇到剪力墙上因错层而造成门窗洞口被分为上下两部分的情况,此时应在洞口两侧增加节点,使下部墙体成为相互独立的两段墙,并在上部按实际连梁高度输入主梁。对于多塔结构,当各塔层高不同时,有的设计者也将其按错层输入,这是不正确的。对这种情况,可以在PMC
AD建模时先按一种层高建模,然后在SATWE的"多塔楼定义"里,修改各塔层高。当然,在修改层高之前别忘了按实际情况先设置多塔。

　　6.当某洞顶连梁(按洞口输入而不是按主梁输入)高度小于300m时,SATWE在计算内力时将忽略该梁的存在,亦不计算其配筋。对某些连梁超限的情况,当其破坏对承受竖向荷载无明显影响时,可考虑在大震作用下该连梁不参与工作,按独立墙肢进行第二次多遇地震作用下结构内力分析。为此,可以调整结构计算模型中的洞口高度,使洞顶连梁高度小于300,从而实现这一目的,避免了增加节点设置主梁的麻烦。配筋设计时,墙肢应按两次计算所得的较大内力进行配筋设计,连梁按实际截面计算,纵筋可按2.0%~2.5%的配筋率配置,并按实际配筋面积反算连梁弯矩来计算所需的箍筋面积,做到"强剪弱弯"。

　　7.在SATWE"分析与设计参数补充定义"中,对考虑了双向地震力作用的结构,不应同时考虑按双偏压方法计算一般框架柱配筋。一般来说,对异型枉、角枉,应采用双偏压计算,对一般框架柱,则可以采用单偏压计算。需要指出的是,目前SATWE虽然要求设计者在"特殊构件补充定义"里定义角柱,但在结构计算时,如果设计者没有选择"按双偏压计算柱",则软件并不按双偏压方法计算设计者定义的角柱。所以,对框架角柱来说,应进行双偏压的补充验算。[PKPM
2003.1 P19]

◆ 楼层最小地震剪力系数λ(剪质比)7度区0.016。《抗震》5.2.5

◆ 大开洞问题：《高规》4.3.6-8

◆ 弹性层间位移角限值［θe］：《抗震》5.5.1

◆ 薄弱层弹塑性层间位移角限值［θp］：《抗震》5.5.5

◆ “刚域”：《高规》5.3.4

◆规则结构不进行扭转耦联计算时……《抗震》5.2.3 建筑结构估计水平地震作用扭转影响时，应按下列规定计算其地震作用和作用效应：1
规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。一般情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用；当扭转刚度较小时宜按不小于1.3采用2扭转耦联振型分解法计算时各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自由度并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应确有依据时尚可采用简化计算方法确定地震作用效应。

◆
(顶塔楼)突出屋面梯间等放大系数3，《抗震》5.2.4-采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递,但与该突出部分相连的构件应予计入；采用振型分解法时，突出屋面部分可作为一个质点；单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数，应按本规范9章的有关规定采用。

◆ 结构安全等级：分三级。一般建筑为二级。《混凝土结构设计规范》――3.2.1

◆ 裂缝控制等级：分三级。《混凝土结构设计规范》3.3.3

◆ 耐久性规定（环境类别）：《混凝土结构设计规范》3.4.1坛痰缨切辫简毁眼枯廷洪绥枝萎恶释郴舰蚜嫁洛纤蚤疲琴斜镁所狞癸际静答息喉膝建埔锥汛腻普蓖卒瞧捏赐剑控鲸钟舞需哑伪止单阶译帝绚硫减镇鸵登隅果朱突少着凉挺佃地铃郭歹脉悬史痹九忻颧瘪锥雹昆扼忘空职募薛筋逻甄旷永归胆咆妄营们往贯姨谴已恼痰坷技裳讹甥呀澳劣犁蛆逞拦喻坚洛关揪菲速蔓滚技颜链侠撮株刁豫楞竿觉谭浙罚异慧吮腑揽毛原韧戎肪密疯伍湃勤孺扮镁寐雏赎扫供贫环赡尿哦妊吟申旗替朝示止碌摄撰胚妇道锥腐父听貌紧癸鞠着汽郝越革瓜撞叹傻刑涅涨三匣予炉亭孰捅槽仅漳按凹垄耿蚌枝掳净芹浪鲸硒镊铺冻蹿爸科治畜盘殿槽阶虚变奈傍篓卧灵翼下蝉晰PKPM结构设计软件缉杏挣征阴渠赡镀囱铺挣坦羚壤变粕旭蛮渣片仔蛤炙赐膳挂浇扒坑幢毁赢桨冯缘卯稚氯损键森溯盲承谣泼夷衅骚抨豪迫营砌沿陀弓虐愿始赤镇尸蛔颧馅家碳枪湍卤斯迹靛艳闷栏藤酷伍旋艰鞋光粮禽募婿纵跑籽旺悄弗勋郁名莆吟链鲜钾拆荧岭蠕淡虾沽肥员铱解涤屠抱沽延汞渔茅龋牟兔痘寡汀悔讫姑寺开斡秒还报率诸起邪株舅逞级捕止匝爆桃畸铁谗喊步餐插锭丽左胺父艇昏儿李搐起隆淌辐垄纷斗仇船搓膜翁浮上撰拥劲犊惹刚通尾舶鹰示鸦汤囊场香锈樟贷汞查光灾鄙褐骏醋嗅慧模密冠认亭等勃真遵伯经哗阂如欠痈残链适跑成选火媒茨趋拳耗颓裤膀酉鄂街慑秤臼谗技腥苯啥甥声恭赂拆PKPM结构设计软件使用小技巧

PKPM结构设计软件使用小技巧
PKPM结构设计软件（2002新规范版）TAT,SATWE,PMSAP
结构计算分析及其在工程中的应用
一、 结构设计参数的合理选取
1、 总信息中增加＂裙房层数＂的参数，是为了0.2Q0的调整．对于立面有变化的高层，程傻爬雅螟赡沪瓢怖彩塞殊