星箭锁紧装置黏滞摩擦系数的影响因素研究.pdf

第8卷 第2期2 0 2 4年3月宇航总体技术A s t r o n a u t i c a lS y s t e m sE n g i n e e r i n gT e c h n o l o g yV o l.8N o.2M a r.2 0 2 4收稿日期:2 0 2 3-0 9-2 5 修订日期:2 0 2 4-0 2-0 1基金项目:火箭创新基金自主研发项目(Z H 2 0 2 2 0 1 1)作者简介:李寅博(1 9 9 8),男,博士研究生,主要研究方向为金属的摩擦与润滑。通信作者简介:解国新(1 9 8 2),男,教授,博士生导师,主要研究方向为固体润滑。星箭锁紧装置黏滞摩擦系数的影响因素研究李寅博1,曹景乐2,陈友伟2,解国新1(1.清华大学高端装备界面科学与技术全国重点实验室,北京1 0 0 0 8 4;2.北京宇航系统工程研究所,北京1 0 0 0 7 6)摘 要:星箭锁紧装置是卫星与火箭连接的关键机构。装置中的V形卡块在预紧力施加过程中,易发生偏斜,使得星箭分离配合面接触不均匀,产生应力集中,导致星箭分离面黏着磨损。研究了星箭锁紧装置中的V形卡块和上下端框的铝合金摩擦副在不同影响因素下摩擦系数的变化,探究了温度、正压力以及铝合金表面粗糙度对界面黏着和黏滞摩擦系数的影响。研究结果表明,硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6比较适合作为摩擦副材料,在加工和锁紧过程中,应合理控制其粗糙度、温度和正压力,以避免黏着磨损。关键词:2 A 1 4 T 6铝合金;2 2 1 9铝合金;界面黏着;星箭分离 中图分类号:V 4 2 1.7文献标志码:A文章编号:2 0 9 6-4 0 8 0(2 0 2 4)0 2-0 0 6 6-0 7S t u d yo nt h e I n f l u e n c i n gF a c t o r so f t h eV i s c o u sF r i c t i o nC o e f f i c i e n t i nt h eS a t e l l i t ea n dR o c k e tL o c k i n gD e v i c eL IY i n b o1,C AOJ i n g l e2,CHE NY o u w e i2,X I EG u o x i n1(1.S t a t eK e yL a b o r a t o r yo fT r i b o l o g y i nA d v a n c e dE q u i p m e n t,T s i n g h u aU n i v e r s i t y,B e i j i n g1 0 0 0 8 4,C h i n a;2.B e i j i n gI n s t i t u t eo fA s t r o n a u t i c a lS y s t e m sE n g i n e e r i n g,B e i j i n g1 0 0 0 7 6,C h i n a)A b s t r a c t:T h es a t e l l i t e a n dr o c k e t l o c k i n gd e v i c e i s t h ek e ym e c h a n i s mu s e d f o r t h e c o n n e c t i n ga n dl o c k i n gs a t e l l i t e s a n d r o c k e t s.T h eV-s h a p e dc l a m pb l o c k i n t h ed e v i c e i sp r o n e t od e f l e c t i o nd u r i n gt h e a p p l i c a t i o no f p r e l o a d f o r c e,w h i c hm a k e s t h e c o n t a c t o f t h e s a t e l l i t e a n d r o c k e t s e p a r a t i o nm a t-i n gs u r f a c eu n e v e na n dp r o d u c e ss t r e s sc o n c e n t r a t i o n,l e a d i n gt ot h ea d h e s i v ew e a ro f t h es a t e l l i t ea n dr o c k e t s e p a r a t i o ns u r f a c e.I n t h i sp a p e r,t h e c h a n g e s o f t h e f r i c t i o nc o e f f i c i e n t o f t h e a l u m i n u ma l l o yf r i c t i o nv i c eo f t h eV-s h a p e db l o c ka n dt h eu p p e ra n dl o w e re n df r a m e so ft h es a t e l l i t ea n dr o c k e t l o c k i n gd e v i c eu n d e rd i f f e r e n t i n f l u e n c i n gf a c t o r sa r e i n v e s t i g a t e d,a n dt h e i n f l u e n c e so f t h et e m p e r a t u r e,p o s i t i v ep r e s s u r e,a n d t h e r o u g h n e s so f t h ea l u m i n u ma l l o ys u r f a c eo nt h e i n t e r f a c i a la d h e s i o na n dv i s c o u s f r i c t i o nc o e f f i c i e n t s a r e e x p l o r e d.T h e r e s u l t s s h o wt h a t s u l f u r i c a c i da n o d i z e d2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6i sm o r es u i t a b l ea st h ef r i c t i o np a i rm a t e r i a l s,a n dr o u g h n e s s,t e m p e r a t u r ea n dp o s i t i v ep r e s s u r es h o u l db er e a s o n a b l yc o n t r o l l e dd u r i n gp r o c e s s i n ga n dl o c k i n gt oa v o i da d h e s i v ew e a r.K e yw o r d s:2 A 1 4 T 6a l u m i n u ma l l o y;2 2 1 9a l u m i n u ma l l o y;I n t e r f a c ea d h e s i o n;S e p a r a t i o no f s a t-e l l i t ea n dr o c k e t 第2期星箭锁紧装置黏滞摩擦系数的影响因素研究0 引言星箭锁紧装置是卫星与火箭连接、锁紧和分离的关键机构。包带锁紧装置为航天领域主要采用的星箭锁紧装置,其结构包括螺栓、金属带、上端框、下端框和V形卡块等(见图1)。包带锁紧装置通过两条包带,采用两个爆炸螺栓连接成一个整环,包带内侧装有V形卡块,V形卡块卡住卫星支架上框和卫星下框,在施加预紧力后,V形卡块将卫星与火箭紧紧连接在一起,实现连接功能。待火箭将卫星送入预定轨道,包带实施解锁,卫星与火箭完成分离1,最终完成卫星发射任务。据NA S A统计,1 4.3%的发射故障与星箭分离有关2-6。图1 包带连接结构示意图F i g.1 S c h e m a t i cd i a g r a mo f t h eb e l t c o n n e c t i o ns t r u c t u r e杨晓燕等7对特定工况下运动机构摩擦副失效现象开展了深入研究,认为黏着磨损的影响因素有材料特性、接触压力、滑动速率、表面粗糙度、温度和润滑状态等。刘家濬等8对凸轮摩擦副黏着磨损失效过程及原因进行深入分析,认为摩擦温度对磨损表面特征的影响较为重要。唐乾刚等9根据星箭连接处受力情况及锁紧装置的特点,分析星箭连接处发生松动的可能性,并提出解决包带应力不均匀的方法。秦朝烨等1 0对包带卡滞行为进行了研究,建立包带卡滞行为的闭合模型1 1。杜晓东等1 2认为锁紧正压力和摩擦系数的改变,会引起系统应变能和摩擦损耗能发生改变,从而影响分离性能。在预紧力施加过程中,包带锁紧装置中的V形卡块易发生偏斜,使得星箭分离配合面接触不均匀,产生应力集中,导致星箭分离面发生一定的黏着磨损现象,降低包带锁紧装置的解锁能力,从而引发V形卡块卡滞等重大事故发生。目前在星箭分离过程中,包带锁紧装置星箭分离面发生黏着磨损现象的演变规律及其降低包带锁紧装置解锁能力的作用机制等问题尚不清楚,黏着磨损的发生及其主要影响因素和作用机制会随着实际工况的不同而变化,对于包带锁紧装置星箭分离面黏着磨损现象的产生机理需结合星箭分离的实际工况。选取2 A 1 4 T 6和2 2 1 9两种铝合金材料,分别组成2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6和2 2 1 9-2 2 1 9两种摩擦副,研究不同表面粗糙度、温度以及正压强对界面黏着和黏滞摩擦系数的影响。1 试验方案1.1 试样设备及原理为了最大程度模拟星箭分离面的微动磨损和界面黏着的实际情况,选择在S R V摩擦磨损试验机上进行,试验采用面与面接触的摩擦接触方式。摩擦试样和摩擦副接触示意图如图2所示,其中上试样的摩擦面为整个圆环面,下试样为厚度7.8 8mm的圆块,并非整个圆形表面接触参与摩擦,仅中间部分与上试样圆环部分接触。图2 面面式接触试验示意图F i g.2 S c h e m a t i cd i a g r a mo f s u r f a c e-s u r f a c ec o n t a c t t e s t1.2 试验对象试验摩擦副组合如表1所示。摩擦副试样的尺寸如图3所示。表1 试验摩擦副T a b.1 T e s t f r i c t i o np a i r s组合上试样下试样表面处理A2 A 1 4 T 62 A 1 4 T 6未处理B2 A 1 4 T 62 A 1 4 T 6硫酸阳极化C2 2 1 92 2 1 9磷酸阳极化1.3 试验过程试验采用单一变量的方法,分别研究不同试验条件下(表1)的摩擦系数。试验得到不同组合76 宇航总体技术2 0 2 4年3月图3 摩擦副试样尺寸示意图F i g.3 S c h e m a t i cd i a g r a mo f f r i c t i o np a i r s s i z e下(测试参数见表2)的摩擦系数曲线,对摩擦系数曲线进行处理,得到不同条件下的摩擦系数。每种摩擦副组合均有3组试验件。表2 不同测试参数组合T a b.2 D i f f e r e n t t e s t i n gp a r a m e t e r s试样组合温度/粗糙度正压强/MP aB2 5R a0.4/0.8/1.6/3.2/6.41.0B2 5/5 0/7 5/1 0 0/1 2 5R a0.22.0B2 5R a0.20.2/0.5/1.0/1.5/2.0A2 5R a0.20.2/0.5/1.0/1.5/2.0C2 5R a0.20.2/0.5/1.0/1.5/2.02 试样结果分析2.1 粗糙度对摩擦系数的影响正压强和温度参数确定(正压强1.0M P a、温度2 5)的情况下,改变粗糙度参数,得到摩擦系数曲线。经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副在不同粗糙度下的试验结果如图4所示。从5组摩擦副的摩擦曲线可以看出,摩擦系数随着摩擦副粗糙度的增大逐渐升高,粗糙度为R a0.4和R a0.8摩擦副的摩擦系数在0.50.6之间波动。粗糙度为R a1.6摩擦副的摩擦系数在0.60.7之间波动。粗糙度为R a3.2摩擦副的摩擦系数在0.60.8之间波动,波动幅度更剧烈,表明摩擦副表面的黏着磨损和氧化随着粗糙度的升高进一步加剧。粗糙度为R a6.4摩擦副的摩擦系数图4 摩擦系数随时间的变化曲线F i g.4 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t ht i m e在0.71.1之间波动,波动范围最大,其中在大约20 0 0s和25 0 0s出现了摩擦系数从1.1到0.7的断崖式下降,原因是黏着磨损使摩擦副材料发生黏连和分离,表明在此粗糙度下粗糙峰相互摩擦转移,极易发生界面黏着难以分离的情况。图4试验数据得到5组不同粗糙度试验件的摩擦系数,分别计算不同摩擦副组合3组试验件的平均值及其 标 准 差,绘 制 经 过 硫 酸 阳 极 化 处 理 的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6试验件的摩擦系数随粗糙度变化折线图,如图5所示。图5 摩擦副的摩擦系数随粗糙度变化曲线F i g.5 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t hr o u g h n e s s从图5可 以 看 出,前3种 粗 糙 度(R a0.4,0.8,1.6)的摩擦副组合摩擦系数标准差均较小,表示同一摩擦副3组试验件试验结果的重复性较好且数据的波动较小。粗糙度为R a3.2和R a6.4的摩擦副组合摩擦系数的标准差相比前3种粗糙度的摩擦副摩擦系数的标准差较大。随着粗糙度的增86 第2期星箭锁紧装置黏滞摩擦系数的影响因素研究大,材料表面的粗糙峰在相互碰撞过程中造成摩擦系数的剧烈波动,界面发生了黏着磨损和黏连等情况,因此总体上采用摩擦系数随粗糙度变化来研究粗糙度的影响规律准确可信。在试验参数范围内,低粗糙度(R a0.4,0.8,1.6)的摩擦系数平均值分别为0.5 3,0.5 6,0.6 7,随着粗糙度的增加,摩擦副的摩擦系数逐步增大,但总体波动较小,说明在这3种粗糙度下,摩擦副的磨粒剥落和黏着磨损现象并不显著。粗糙度R a3.2和R a6.4摩擦副的摩擦系数波动很大,说明高粗糙度(R a3.2,6.4)的摩擦副,发生了较为严重的界面黏着现象。2.2 温度对摩擦系数的影响正压强和粗糙度参数(正压强2.0MP a、粗糙度R a0.2)确定的情况下,改变温度参数(2 5,5 0,7 5,1 0 0,1 2 5)得到摩擦系数曲线,经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副在不同温度下的试验结果如图6所示。图6 摩擦系数随时间的变化曲线F i g.6 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t ht i m e从5组摩擦副的摩擦曲线可以看出,摩擦系数随着环境温度的增大逐渐升高,温度在2 5,5 0,7 5,1 0 0下,摩擦副的摩擦系数在0.3 60.4 4之间,且随着温度的上升,摩擦系数有所上升。但总体来看,摩擦系数上升不大,且摩擦系数的波动较小,在10 0 0s后摩擦系数均在一定范围保持稳定;而温度在1 2 5,摩擦系数相较前4组温度下的摩擦系数,有了较明显的上升,并且波动剧烈,说明在此温度下,摩擦副界面发生了材料的反复多次黏着分离再黏着的过程。由于高温的影响,加剧了材料的剥离和氧化过程。从图7可以看出,5组在不同温度下摩擦副的摩擦系数平均值分别为0.3 8,0.4 0,0.4 2,0.4 3,图7 摩擦副的摩擦系数随温度变化曲线F i g.7 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t ht e m p e r a t u r e0.5 1,其中前4组摩擦副的摩擦系数标准差均较小,说明在此4组温度下的试样件试验结果的重复性较好,且数据的波动较小。温度在1 2 5下的摩擦副,摩擦系数发生了剧烈的波动,摩擦系数在0.4 70.5 3之间。可以看出超过一定的温度阈值,摩擦副界面由于高温的作用,加剧了界面间的颗粒氧化和黏着现象。2.3 正压强对摩擦系数的影响粗糙度和温度参数(粗糙度R a0.2、温度2 5)确定 的 情 况 下,改 变 正 压 强 参 数(0.2,0.5,1.0,1.5,2.0MP a)得到摩擦系数曲线。表面未处理 和 经 过 表 面 硫 酸 阳 极 化 处 理 的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副在不同正压强下的试验结果分别见图8和图9,经过表面磷酸阳极化处理后的2 2 1 9-2 2 1 9试验结果如图1 0所示。图8 摩擦系数随时间的变化曲线(表面未处理2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副)F i g.8 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t ht i m e(u n t r e a t e d2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6f r i c t i o n p a i r)96 宇航总体技术2 0 2 4年3月图9 摩擦系数随时间的变化曲线(硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副)F i g.9 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t ht i m e(2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6f r i c t i o np a i r t r e a t e dw i t hs u l f u r i ca c i da n o d i z a t i o n)图1 0 摩擦系数随时间的变化曲线(磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副)F i g.1 0 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t ht i m e(2 2 1 9-2 2 1 9f r i c t i o np a i r t r e a t e dw i t hp h o s p h o r i ca c i da n o d i z a t i o n)从图8中可以看出,表面未做处理的摩擦副,在正压强为0.2,0.5,1.0 MP a下,摩擦系数随着载荷的增大,逐渐变小,且均有一定的波动。在1.5,2.0 MP a时,摩 擦 系 数 有 所 上 升。在1.5MP a的试验过程中,前17 0 0s摩擦系数均在0.6 0左右波动,在17 0 0s处摩擦系数在短时间内大于剪切力,从而发生了黏连,随后在18 0 0s摩擦系数迅速上升,达到1.1左右。在2.0MP a下,摩擦系数相较1.5MP a下的摩擦系数进一步上升,达到0.9 0左右。图9显示经过硫酸阳极化处理后的摩擦副的摩擦系数明显低于表面未处理摩擦副的摩擦系数,且摩擦系数均较稳定。5组数据摩擦系数的变化范围在0.40.6之间,且随着正压强的升高,摩擦系数逐渐降低,最后在10 0 0s后达到稳定。对于经过磷酸阳极化处理后的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副,摩擦系数在相同正压强下均高于表面未处理的2 A l 4 T 6-2 A l 4 T 6摩擦副。图1 0显示同样随着正压强的增大,摩擦系数从1.4 0左右降至0.8 5左右。表面磷酸阳极化处理的摩擦系数均高于无表面处理表面硫酸阳极化处理的摩擦系数。磷酸阳极化的氧化膜的膜厚较小,在摩擦过程中很快被破坏,和铝合金基体黏结,导致摩擦系数的增大。从图1 1可以看出,5组表面未处理2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副在不同正压强下的摩擦系数平均值分别为1.0 6,0.9 0,0.7 2,0.7 8,0.9 1。5组摩擦副的摩擦系数的标准差均较小,说明此5组温度下的试样件试验结果的重复性较好且数据的波动较小。在1.0MP a时,摩擦副的摩擦系数达到最小,说明在前期正压强增大,剪切力进一步降低,而随着正压强的逐步加大,界面黏着现象进一步加剧,导致摩擦系数逐渐增大。图1 1 摩擦副的摩擦系数随正压强变化曲线(表面未处理2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副)F i g.1 1 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t hp o s i t i v ep r e s s u r e(u n t r e a t e d2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6f r i c t i o np a i r)从图1 2可以看出,5组经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副在不同正压强下的摩擦系数 平 均 值 分 别 为0.5 9,0.5 4,0.5 0,0.4 9,0.4 2。相较于表面未做处理的摩擦副,5组不同正压强 下 摩 擦 副 的 摩 擦 系 数 分 别 降 低 了4 4.3%,4 0.0%,3 0.6%,3 7.2%,说明表面 硫酸阳极化处理对于摩擦系数的降低起到了一定的作用。07 第2期星箭锁紧装置黏滞摩擦系数的影响因素研究图1 2 摩擦副的摩擦系数随正压强变化曲线(硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副)F i g.1 2 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t hp o s i t i v ep r e s s u r e(2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6 f r i c t i o np a i r t r e a t e dw i t h s u l f u r i c a c i da n o d i z a t i o n)从图1 3可以看出,5组经过磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副在不同正压强下的摩擦系数平均值分 别 为1.3 7,1.2 6,1.2 1,0.9 3,0.9 1。且 在1.5M P a和2.0M P a摩擦系数标准差较大,说明在较高载荷下,界面发生了较为严重的界面黏着。图1 3 摩擦副的摩擦系数随正压强变化曲线(磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副)F i g.1 3 C u r v e so f f r i c t i o nc o e f f i c i e n tw i t hp o s i t i v ep r e s s u r e(2 2 1 9-2 2 1 9f r i c t i o np a i r t r e a t e dw i t hp h o s p h o r i ca c i da n o d i z a t i o n)3 结论对表面硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副的摩擦试验结果进行分析,探究了不同粗糙度、温度和正压强对5组摩擦副摩擦系数的影响规律;同时对表面未做处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副和磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副的摩擦试验结果进行分析,探究了不同正压强对于5组摩擦副摩擦系数的影响规律,得到以下结论。1)随着表面粗糙度的增大,经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副的摩擦系数逐渐增大,且波动也逐渐增大。2)随着温度的增大,经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副的摩擦系数逐渐增大,且在温度为1 2 0时,摩擦系数发生了剧烈的波动,说明摩擦副界面发生了较为严重的磨粒氧化和界面黏着。3)随 着 正 压 强 的 增 大,未 做 表 面 处 理 的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副 的 摩 擦 系 数 先 减 小 后 增大,且均有不同程度的波动;经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副的摩擦系数不断减小;经过磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副的摩擦系数同样不断减小。这3种试样中,在相同的正压强下,硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6摩擦副的摩擦系数最小,磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副的摩擦系数最大。说明未做任何处理的试样在摩擦过程中发生了一定的黏着磨损,而磷酸阳极化处理的2 2 1 9-2 2 1 9摩擦副界面黏着现象反而加重。经过硫酸阳极化处理的2 A 1 4 T 6-2 A 1 4 T 6比较适合作为摩擦副材料,且在加工和锁紧过程中,应合理控制其粗糙度、温度和正压强,尽量控制粗糙度小于R a3.2,温度1 0 0 以内和较小的锁紧正压强,以避免黏着现象的产生、加剧和黏滞摩擦系数的大范围波动。参考文献1 马兴瑞,王本利,苟兴宇,等.航天器动力学 若干问题进展及应用M.北京:科学出版社,2 0 0 1.2 白绍竣.包带连接建模与力学特性研究D.哈尔滨:哈尔滨工业大学,2 0 1 0.3 袁家军.卫星结构设计与分析(下)M.北京:中国宇航出版社,2 0 0 4.4C h a n gIS.I n v e s t i g a t i o no fs p a c el a u n c hv e h i c l ec a t a-s t r o p h i cf a i l u r e sJ.J o u r n a lo fS p a c e c r a f t a n dR o c k e t s,1 9 9 6,3 3(2):1 9 8-2 0 5.5 盛磊.国外运载火箭的发射失败与对策J.航天返回与遥感,1 9 9 6,1 7(3):5 9-6 6,4 8.6K l a r e rPR,V a u g h nMR,G i l b r i d e JF,e t a l.D e s i g n f o ra n i n t e r n a t i o n a l c i r c u l a r c o m p r e s s i o nb a n d r e s t r a i n t d e v i c eJ.O f f i c eo f S c i e n t i f i c&T e c h n i c a l I n f o r m a t i o nT e c h n i-17 宇航总体技术2 0 2 4年3月c a lR e p o r t s,2 0 0 2.7 杨晓燕,张雷.机载导弹发射装置粘着磨损分析J.失效分析与预防,2 0 0 8,3(2):3 7-4 1.8 刘家濬,程荫芊,崔周平.凸轮摩擦副粘着磨损机理的探讨J.内燃机工程,1 9 8 3,4(3):5 6-6 2.9 唐乾刚,孙世贤.包带式星箭紧锁预紧力分析J.国防科技大学学报,1 9 9 6,1 8(2):2 0-2 5.1 0 秦朝烨,褚福磊,阎绍泽.包带连接特性及星-箭-包带连接结构耦合动力学的研究进展J.力学进展,2 0 1 2,4 2(4):4 3 7-4 4 4.1 1B u f f eJ,V a l l iR.S h o c ka n a l y s i so f t h eA r i a n ec l a m p-b a n dr e l e a s ee v e n to nt h eM e t e o s a ts e c o n dg e n e r a t i o ns a t e l l i t eJ.S p a c e c r a f tS t r u c t u r e s,M a t e r i a l sa n dM e-c h a n i c a lT e s t i n g,1 9 9 9,4 2 8:5 4 3-5 4 8.1 2 杜晓东,陆晓峰,李明轩,等.刚性包带式星箭锁紧机构分离性能研究J.兵器装备工程学报,2 0 2 2,4 3(2):1-8.1 3 江涛,吴佳林,汪全,等.长征四号运载火箭星箭分离装置发展及思考J.上海航天(中英文),2 0 2 3,4 0(S 1):2 3 3-2 3 8.引用格式:李寅博,曹景乐,陈友伟,等.星箭锁紧装置黏滞摩擦系数的影响因素研究J.宇航总体技术,2 0 2 4,8(2):6 6-7 2.C i t a t i o n:L iYB,C a oJL,C h e nY W,e t a l.S t u d yo nt h e i n f l u e n c i n gf a c t o r so f t h ev i s c o u s f r i c t i o nc o e f f i c i e n t i nt h es a t e l l i t ea n dr o c k e t l o c k i n gd e v i c eJ.A s t r o n a u t i c a lS y s t e m sE n g i n e e r i n gT e c h n o l o g y,2 0 2 4,8(2):6 6-7 2.27