移动操作平台方案.doc

静安法院审判法庭大楼
扩建工程
移动操作平台施工方案
上海建工五建集团有限公司
2017年03月

静安法院审判法庭大楼扩 移动操作平台施工方案

目 录
一、工程概况 1
二、编制说明和依据 1
三、操作平台搭拆 2
3.1方案选择 2
3。2材料选择 2
3。3技术措施 3
3。4安全措施 4
3.5质量验收要求 6
3.6文明施工要求 6
四、操作平台计算书 7
4.1钢管扣件式操作平台计算书 7
4。2门式操作平台计算 21

一、工程概况
本工程位于静安区康定路1097号西侧，建筑用地面积3800㎡，总建筑面积约17920 ㎡，其中，地上12160㎡，地下室5760 ㎡(设有人防兼地下汽车库约1864。86㎡）地下为2层地上为7层的高层建筑(其中裙房4层)。建筑高度：室外地面至主体建筑女儿墙顶为32.2m。室外地面至建筑最高处为36。1m，裙房建筑高度18.3m，地上部分为审判法庭及相关的业务用房组成。
本方案为装饰工程所使用的移动操作平台专项施工方案。
二、编制说明和依据
1、编制说明
1）操作平台搭设要求：操作平台搭设的架子工必须具有操作证,按照劳动力组合实行一技二普的组织,技工必须有操作证书，对操作平台搭设规范熟悉，程序清楚，并对普工的配合作出交底.
2)对操作平台所使用的材料进行检查和外观评价工作,特别是钢管的壁厚作出鉴定，必须保证所使用的构件满足使用功能和安全的要求，不合格品应及时组织退场.
3）操作平台搭设的质量保证措施，安全技术措施和文明施工要求规范。
2、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—2016
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《建筑施工操作平台实用手册》
三、操作平台搭拆
3。1方案选择
本项目建筑物场地较为平整,搭建操作平台现场场地为混凝土地面。根据楼层高度及空间选择操作平台搭设的材料及类型。
1、 地下一层净高4.8m、七层净高5。4m选用钢管扣件搭设
操作平台搭设在混凝土地面上。整体搭设高度为4.2-4.8m，为满足移动操作平台整体稳定性，需采用横距2m,纵距 1.8m，步距1。4-1.7m，扫地杆离地0.2m，顶部设一层操作平台,四周设挡脚板和高1。2m护栏(两档横杆），底部立杆安装万向轮，操作平台外部设爬梯，方便施工人员上下。构造详见附图。
2、 其它层净高3.8-4m选用门式脚手架搭设
操作平台搭设在混凝土地面上。门式脚手架选用MF1017型，搭设高度为一步,即2m左右.根据房间大小选用一跨或两跨,操作面采用定型钢脚手板，四周设挡脚板和高1.2m护栏，底部立杆安装万向轮。构造详见附图.
3.2材料选择
操作平台主要构件型材规格及材质:
1、钢管扣件式操作平台
（1）立杆、水平杆、剪刀撑：采用φ48×3。0 钢管；
(2）脚手板:铺设木板，30mm厚。
（3）爬梯:采用钢管搭设或钢筋焊制。
以上构配件材质均为 Q235（万向轮采用高强度尼龙轮，承载力不小于5KN，制动力矩不小于2。5KN·m）
2、门式脚手架式操作平台
（1）立柱钢管类型：φ42×2.5
(2）交叉支撑钢管类型:φ26.8×2.2
（3）脚手板: 定型钢脚手板
3。3技术措施
3.3。1施工准备
(1）操作平台搭设施工前，清除障碍物,以保证移动操作平台的安全搭设。
（2)操作平台基础为混凝土地面。
(3）经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
3。3。2搭设要求
钢管扣件式操作平台
1、 搭设顺序
带轮子立杆→横向横杆（水平杆)→纵向横杆(水平杆）→剪刀撑→铺设平台层→爬梯.
2、立杆搭设要求
（1)立杆横距为2m，立杆纵距为1.8m，立杆步距为1.4-1.7m。
（2）立杆底部必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆离开地面距离不大于0。3米。
3、剪刀撑搭设要求
为保证整体架体稳定性，纵向和横向满设剪刀撑。
4、栏杆、挡脚板搭设要求
作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧;上栏杆高度为 1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为 180mm。
门式脚手架式操作平台
1、 搭设顺序
带轮子立杆→交叉支撑→铺设钢脚手板→防护栏杆。
2、 当采用两跨时，为保证整体架体稳定性，底部和顶部增加水平加固杆。
3、栏杆、挡脚板搭设要求：作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧;上栏杆高度为 1。2m，中栏杆居中布置,挡脚板高度为 180mm。
3。3。3脚手拆除要点
（1）拆除顺序与搭设顺序相反。
（2）拆除操作平台前应全面检查操作平台的构件连接是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾,质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。
（3）拆除操作平台前，应由操作平台施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除操作平台上杂物和地面障碍物。
（4）拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁错层拆操作平台，分段拆除高差不得大于２步。
（5）拆除操作平台时，严禁向下抛掷物配件。应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。
3。3。4操作平台搭设其它要求
（1)严禁在操作平台上堆物以及在操作平台上附加附属结构.
（2）严禁在操作平台上拉缆风和支撑物。
(3）严禁操作平台在移动过程中载人载物。
3。4安全措施
（1）搭设前严格筛选所用材料，各构件的质量均应符合规范要求，不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件。
（2）操作平台搭设施工人员必须通过现行国标《特种作业人员安全技术培训考核管理办法》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者,不得上操作平台操作。
(3）操作平台搭拆施工人员应严格遵循《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—2016)有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带.
(4）操作平台搭设前，操作平台施工负责人应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续,归档备案。
(5）操作平台验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌.
（6)上下人员应走楼梯，严禁在操作平台内外侧处攀登上下。
（7）操作平台作业层施工荷载取 2KN/㎡。不得在操作平台上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升货物等。严禁在操作平台上拉缆风。
（8)在操作平台使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实操作平台操作人员拆除、更换拉结位置，以确保操作平台的稳定性。
（9)当在照明昏暗条件下，应停止操作平台搭拆施工作业。
（10)操作平台的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。
（11）搭拆操作平台时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看护,严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料,以防坠物伤人。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
（12）施工操作人员应及时做好操作平台上落手清工作，清理操作平台上建筑垃圾及杂物,并落实专人经常性地做好操作平台维护保养工作，保持操作平台的清洁和安全.
（13）搭(拆）过程中不得中途停止未完工序。在拆架时,不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故.
3。5质量验收要求
(1）操作平台及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：
1）操作平台搭设前；
2）作业层上施加荷载前;
3）达到设计高度后；
4）停用超过一个月。
（2）操作平台使用中，应定期检查下列项目：
1）杆件的设置和连接的构造是否符合要求；
2）地基是否积水、插销是否松动、立杆是否悬空；
3)轮子螺栓是否松动;
4）轮子刹车是否牢靠；
5）安全防护措施是否符合要求；
6）是否超载。
3.6文明施工要求
根据操作平台施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下:
（1)进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等禁穿硬底鞋或拖鞋上架。
(2）进入施工现场的施工人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌.
(3)严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
(4)上架子作业人员上下均应走人行梯道,不准攀爬架子。
（5)操作平台使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。确保架体稳固，架面整洁。
（6）操作平台堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
（7）施工人员做到活完料净脚下清，确保操作平台施工材料不浪费.
（8）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.应随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
四、操作平台计算书
选取同类型中最不利的操作平台验算
4.1钢管扣件式操作平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017—2003
一、构造参数
平台搭设高度H（m）
4。8
平台纵向跨距la（mm） ×跨数n：
1800×2
平台横向跨距lb(mm) ×跨数m：
2000×1
立柱步距h（mm）
1700
脚手板铺设方式
平行于平台横向
主梁与立柱连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
1
平台支撑次梁间距l(mm）
400
平台支撑主梁钢管类型
单钢管
是否设置支撑脚
是
支撑脚与平台纵向夹角θ(°）
135
支撑脚宽度B(mm）
1200
防护栏杆高度h1(mm)
1200
二、荷载设计
每米立柱承受结构自重标准值gk(kN/m)
0。167
脚手板自重标准值 G1k（kN/m2)
0.35
次梁自重标准值G2k（kN/m)
0。033
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2）
2
主梁自重标准值G3k（kN/m)
0.033
平台堆放荷载标准值Fk（kN)
1
非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m）
0。15
工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m）
0。2
是否考虑风荷载
否
附图如下:
立面图（平台纵向)
立面图(平台横向）
平面图
三、材料参数
立柱钢管规格(mm×mm）
Ф48×3
主梁钢管类型
钢管
主梁钢管规格(mm×mm）
Ф48×3
次梁材料类型
钢管
次梁截面类型（mm×mm）
Ф48×3
脚手板类型
木脚手板
可刹脚轮承载力设计值[N](kN）
20
四、脚手板验算
脚手板承载能力确定方式
极限值法
单块脚手板长度l(mm)x宽度b（mm)
900×900
单块脚手板截面抵抗矩W(cm3)
375
单块脚手板截面惯性矩I（cm4）
937.5
脚手板弹性模量E（N/mm2）
9000
脚手板弯矩设计值[M]（kN·m）
14
脚手板剪力设计值[V］（kN）
1.5
脚手板挠度允许值［ν］(mm)
5
因脚手板两端搁置在横杆上,按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中,抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b（γGG1k+γQQ1k）=1×0。9×（1.2×0。35+1。4×2)=2.898kN/m
p=γ0γQFk/K=1×1。4×1/2=0。7kN
正常使用极限状态
q'=b（γGG1k+γQQ1k)=0。9×（1×0。35+1×2）=2。115kN/m
p'=γQFk/K=1×1/2=0。5kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
Mmax=ql2/8+pl/4=2。898×(400/1000)2/8+0.7×400/1000/4=0.128kN·m
Mmax＝0。128kN.m≤[M]＝14kN。m
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=ql/2+p=2。898×400/1000/2+0.7=1。28kN
Vmax＝1。28kN≤［V］＝1。5kN
满足要求！
3、挠度验算
νmax＝5q′l4/（384EI)+p′l3/（48EI）=5×2。115×4004/(384×9000×937.5×104)+0.5×103×4003/（48×9000×937.5×104）=0.016mm≤［ν］=5mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态:
R1=ql+p=2.898×0。4+0。7=1。859kN
正常使用极限状态:
R1’=q’l+p'=2.115×0.4+0。5=1。346kN
五、次梁验算
次梁承载能力确定方式
极限值法
次梁弯矩设计值[M］ (kN·m）
205
次梁剪力设计值［V］(kN)
125
次梁验算方式
简支梁
承载能力极限状态：
脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：
q1=R1/b=1.859/0.9=2。066kN/m
次梁自重设计值：q2=γ0γGG2k=1×1。2×0。033=0.04kN/m
q=q1+q2=2.105kN/m
正常使用极限状态：
脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：
q1’=R1’/b=1。346/0.9=1。496kN/m
次梁自重标准值:q2’=γGG2k=1×0.033=0。033kN/m
q’=q1'+q2'=1。529kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
弯矩图(kN·m）
Mmax=0。853kN·m
Mmax＝0。853kN。m≤［M]＝205kN.m
满足要求!
2、抗剪验算
剪力图（kN)
Vmax＝1。895kN≤［V]＝125kN
满足要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
跨中νmax=9.375mm≤[ν］=min{1800/150，10}=10mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态:
Rmax=1.895kN
正常使用极限状态：
Rmax'=1。376kN
六、主梁验算
主梁承载能力确定方式
极限值法
主梁抗弯强度最小极限值［M］ （kN·m）
205
主梁抗剪强度最小极限值[V］(kN)
125
主梁验算方式
简支梁
承载能力极限状态：
次梁传递给主梁的支座反力为:
p=Rmax=1.895kN
主梁自重设计值：q=γ0γGG3k=1×1.2×0.033=0。04kN/m
正常使用极限状态：
次梁传递给主梁的支座反力为：
p'=Rmax'=1.376kN
主梁自重标准值：q'=γGG3k=1×0.033=0。033kN/m
按简支梁计算,计算简图如下：
1、抗弯验算
弯矩图（kN·m)
Mmax=2。294kN·m
Mmax＝2。294kN.m≤［M］＝205kN。m
满足要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
Vmax＝5。725kN≤［V]＝125kN
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中νmax=9.656mm≤［ν]=min{2000/150，10｝=10mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态:
Rmax=5.725kN
七、扣件抗滑移验算
主梁和立柱连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力Rc（kN)
8
扣件抗滑移折减系数kc
1
由上面主梁的计算可知，主梁通过扣件传递给立柱的支座力为：
R=Rmax=5.725kN≤kcRc=1×8=8kN
满足要求！
八、工作状态立柱验算
立柱截面类型(mm）
Ф48×3
立柱允许长细比［λ］
250
立柱回转半径i(cm)
1。59
立柱截面面积A（cm2）
4.24
立柱抗压、弯强度设计值［f］（N/mm2）
205
立柱计算长度系数μ
2
架体稳定允许高宽比［Ж]
3
1、长细比验算
l0=kμh=1×2×1700=3400mm
λ=l0/i=3400/15.9=213.836≤[λ]=250
满足要求！
2、立柱轴力计算
N=Rmax+γ0γGgkH =5。725+1×1。2×0。167×4.8=6.687kN
3、可刹脚轮验算
N=6。687kN≤[N］=20kN
满足要求！
4、立柱稳定性计算
立柱的计算长度：
l0=kμh=1。155×2×1700=3927mm
λ=l0/i=3927/15。9=246.981
查表得：φ=0。121
σ=N/（φA）=6。687×103/（0.121×4.24×102）=130。339N/mm2≤［f］=205N/mm2
满足要求!
5、架体高宽比
实际高宽比Ж=H/min［nla，mlb］=4.8×103/min[2×1800，1×2000］=2。4≤[Ж]=3
6、施工过程抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算,
倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生:
F=Q3knla=0。2×2×1。8=0.72kN
MT=γQFH=1。4×0.72×4。8= 4.838kN·m
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=gknmH+G1knlamlb=0。167×2×1×4。8+0.35×2×1.8×1×2=4.123kN
MR=γ0γGG（mlb/2+Bsinθ) =1×0.9×4。123×（1×2/2+1.2×sin135°)=6.86kN·m
MT=4。838kN·m≤MR=6。86kN·m
满足要求!
九、非工作状态立柱验算
1、立柱轴力计算
未知因素等带来的附加轴力（nla=2×1800=3600〉 mlb=1×2000=2000，取平台纵向验算)
F=γ0φcγQQ2kla=1×0。9×1.4×0。15×1.8=0。34kN
最大附加轴力N1=3FH/［（I+1)mlb]=3×0。34×4。8/[（0+1）×1×2］=2.449kN
N=N1+γ0γG(gkH+lalbG1k）=2。449+1×1.2×（0。167×4.8+1。8×2×0。35)=4。923kN
2、脚轮验算
N=4。923kN≤［N］=20kN
满足要求!
3、立柱稳定性计算
l0=kμh=1。155×2×1700=3927mm
λ=l0/i=3927/15。9=246。981
查表得:φ=0.121
σ=N/(φA）=4。923×103/(0.121×4。24×102）=95。964N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求！
4、行进状态抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上移动过程中,需进行倾覆验算,
倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：
F=Q2knla=0。15×2×1.8=0。54kN
MT=γQFH=1.4×0.54×4.8= 3.629kN·m
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=gknmH+G1knlamlb=0。167×2×1×4.8+0。35×2×1。8×1×2=4.123kN
MR=γ0γGG(mlb/2) =1×0.9×4。123×(1×2/2）=3。711kN·m
MT=3.629kN·m≤MR=3。711kN·m
满足要求!
4.2门式操作平台计算
计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128—2010
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017—2003
一、构造参数
平台搭设高度H（m）
3.1
平台纵向跨距la（mm） ×跨数n：
1830×2
平台横向跨距lb（mm）:
1018
立柱步距h（mm)
1700
是否设置支撑脚
是
支撑脚与平台纵向夹角θ（°）
135
支撑脚宽度B（mm）
1200
防护栏杆高度h1（mm)
1200
门架稳定性承载力设计值Nd(kN）
49.696
可刹脚轮承载力设计值[N](kN）
20
二、荷载设计
脚手板自重标准值 G1k（kN/m2）
0。3
每榀门架自重标准值G2k(kN)
0.27
每副交叉支撑自重标准值G3k(kN）
0.04
水平加固杆自重标准值G4k（kN/m）
0.024
每个连接棒自重标准值G5k(kN）
0.006
每副锁臂自重标准值G6k（kN）
0。008
每米门架构配件自重标准值NG1k(kN/m)
0。398
剪刀撑自重标准值G7k(kN/m）
0。038
栏杆自重标准值G8k(kN/m)
0。038
每米门架附件自重标准值NG2k(kN/m)
0.083
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
2
平台堆放荷载标准值Fk(kN）
1
非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m）
0.1
工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0。2
是否考虑风荷载
否
附图如下:
立面图（平台纵向）
立面图(平台横向）
平面图
三、材料参数
门架立柱钢管类型
Φ42×2.5
加强杆钢管类型
Φ26.8×2.2
水平加固杆钢管类型
Φ42×2。5
剪刀撑钢管类型
Ф48×3
水平加固杆设置
2步1设
剪刀撑设置
2步2设
脚手板设置
1步1设
脚手板类型
定型钢脚手板
四、脚手板验算
脚手板承载能力确定方式
极限值法
单块脚手板长度l(mm)x宽度b（mm）
1830×250
脚手板弯矩设计值[M](kN·m）
5
脚手板剪力设计值［V］(kN）
10
脚手板挠度允许值[ν]（mm)
5
因脚手板两端搁置在横杆上,按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中,抗剪按支座附近）考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b（γGG1k+γQQ1k）=1×0。25×（1。2×0.3+1。4×2)=0.79kN/m
p=γ0γQFk/K=1×1。4×1/3=0。467kN
正常使用极限状态
q’=b(γGG1k+γQQ1k）=0.25×（1×0。3+1×2)=0。575kN/m
p’=γQFk/K=1×1/3=0。333kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
Mmax=ql2/8+pl/4=0。79×（1830/1000）2/8+0.467×1830/1000/4=0。544kN·m
σ＝Mmax＝0。544kN.m≤［M]＝5kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax=ql/2+p=0.79×1830/1000/2+0.467=1.19kN
Vmax＝1.19kN≤[V］＝10kN
满足要求！
3、挠度验算
νmax＝5q′l4/(384EI）+p′l3/（48EI）=5×0。575×18304/(384×206000×16.55×104)+0.333×103×18303/(48×206000×16.55×104)=3.711mm≤[ν]=5mm
满足要求!
4、支座反力
承载能力极限状态:
R1=ql+p=0.79×1。83+0。467=1.912kN
正常使用极限状态：
R1'=q'l+p’=0。575×1.83+0。333=1。386kN
五、工作状态立柱验算
门架型号
MF1017(Φ42×2.5)
门架高度h0(mm）
1750
门架立柱钢管类型
Φ42×2.5
门架立柱毛截面惯性矩I0(mm4)
60700
门架立柱毛截面积A(mm2）
310
门架加强杆高度h1（mm）
1291
门架钢材的强度设计值f（N/mm2）
205
加强杆钢管类型
Φ26.8×2。2
门架加强杆的毛截面惯性矩I1（mm4）
13000
水平加固杆钢管类型
Φ42×2.5
剪刀撑钢管类型
Ф48×3
水平加固杆设置
2步1设
剪刀撑设置
2步2跨
脚手板设置
1步1设
架体稳定允许高宽比[Ж］
3
1、荷载计算
每步架高内门架构配件自重标准值：
脚手板(1步1设）：N1= G1klalb×1/1=0。3×1.83×1。018×1/1=0。559kN
门架(1榀）：N2= 1×G2k=1×0.27=0。27kN
交叉支撑（2副）：N3= 2×G3k=2×0.04=0.08kN
水平加固杆（2步1设)：N4= G4kla×1/2=0.024×1。83×1/2=0.044kN
连接棒(2个):N5= 2×G5k=2×0。006=0。012kN
锁臂(2副）：N6= 2×G6k=2×0。008=0。016kN
每米门架构配件自重标准值：
NG1k=(N1+ N2+ N3+ N4+ N5+ N6)/h=(0。559+0.27+0。08+0。044+0。012+0。016）/1.7=0。577kN/m
每步架高内门架附件自重标准值：
剪刀撑（2步2跨）:N7=4×G7k×((2la)2+(2h）2)0。5/（2×2)=4×0.038×(（2×1。83)2+(2×1。7）2)0。5/(2×2)=0。19 kN
栏杆：N8= 2×G8kla=2×0.038×1。83=0。139kN
每米门架附件自重标准值：
NG2k=N7/h+ N8/H=0.19/1。7+0。139/3。1=0.157kN/m
作用于每榀门架的施工荷载标准值：
NQk=Q1klalb=2×1。83×1。018=3.726 kN
门架稳定承载力设计值：
I=I0+I1·h1/h0=60700+13000×1291/1750=70290。286mm4
i=(I/A)0。5=(70290。286/310)0。5=15.058 mm
λ=kh0/i=1。13×1750/15.058=131.326
由λ查规范《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2010）表B.0。6，得φ=0.391
Nd=φ·A·f=0.391×310×2×205×10—3=49。696kN
2、门架稳定性计算
N=γ0［γG(NG1k+NG2k）H+γQNQk］=1×[1.2×（0。577+0。157)×3.1+1.4×3.726]=7。945kN
N=7。945kN≤Nd=49.696kN
门架承载力满足要求!
3、可刹脚轮验算
N/2=7.945/2=3.972kN≤［N]=20kN
满足要求!
4、架体高宽比
实际高宽比Ж=H/min[nla，lb］=3。1×103/min[2×1830，1018］=3.045>[Ж］=3
高宽比超限，需要采取稳定措施,如加设支撑脚或拼装单元的数量.
5、施工过程抗倾覆验算
计算简图如下:
在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：
F=Q3knla=0。2×2×1。83=0。732kN
MT=γQFH=1.4×0.732×3.1= 3.177kN·m
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.577+0。157）×3.1=4。548kN
MR=γ0γGG(lb/2+BSinθ) =1×0.9×4。548×（1.018/2+1.2×Sin135°)=5.556kN·m
MT=3.177kN·m≤MR=5.556kN·m
满足要求！
六、非工作状态立柱验算
1、行进状态抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生:
F=Q2knla=0.1×2×1.83=0.366kN
MT=γQFH=1.4×0。366×3。1= 1.588kN·m
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.577+0。157)×3。1=4.548kN
MR=γ0γGG（lb/2) =1×0。9×4。548×(1.018/2)=2。083kN·m
MT=1.588kN·m≤MR=2。083kN·m
满足要求！
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