基坑支护典型工程实例设计方案.doc

                                              第八章 基坑典型工程实例

建筑基坑工程的设计与施工技术形式多样,实际工程影响因素很多，与(一般）岩土工程特性一样,基坑工程有着”先实践，后理论"的特点，迄今为止,我国已有大量的较成功的深基坑工程实践经验,但也有一些失败的教训.为了全面地了解建筑基坑的设计与施工特点,便于设计人员在计算时参考工程经验，本章选择了一些较成功的基坑工程实例。所选实例主要考虑以下几点：
（1)工程规模大且典型的深基坑;（2）在某一方面具有突出的特色；(3）对以后基坑工程有指导意义.另外，对几种典型的悬臂桩墙围护结构的设计计算也通过实例进行了详细介绍。
实例一 桩墙结构设计
1．悬臂桩墙设计
已知：悬臂桩墙结构挡土高度=3m；砂土y=19kN／m2;P一30，无地下水，钢板桩允许应力［口］=240MPa,如图8-1.确定板桩墙所需长度L和所需截面矩Ⅳ.
可选用单位重度845N／m的300×300工字钢(W——-—365cm3／m)。
2．单支撑桩墙设计
已知：挡土高度H=6m，砂土7=19kN／m3，无地下水,采用横向支撑，间隔2m.作用点在墙后地面下1m处；钢板桩,允许挠曲应力240MPa，按”自由支座”进行设计。求:板桩所需长度L、支撑作用力F和所需截面矩W（见图8—2).
解
3．拉锚板桩计算
某工程挖土深6m，采用拉锚板桩挡土，将板桩后挖去1m深、1～2m宽的沟槽,地面荷载为条形荷载30kN／m2，宽6m,离板桩2m，地质情况如图8-3所示。基坑内为密集钢筋混凝土桩,板桩外设井点降水，井点管长7m。
解
（1)选用的各层土的P、c值，在井点降水范围内的认f值进行调整，板桩后主动侧压力
（2）地面荷载:由于在板桩后预先挖了Im深的沟槽,计算土压力时以Im深处起算,该Im厚的土作为地面荷载，其值为
4．多层支撑板桩墙计算
某工程地下室，挖土深9m，桩基承台厚4m，土质情况如图8—4所示。钢板桩选用V号ESP,每延长米截面模量Ⅳ一3．82×106mm3，惯性矩，一9．55×108mm4，弹性模量E=2．06×105N／mm2。
解由于在板桩内设井点降水,且为密集桩基，故对板桩墙前在9m以下的内摩擦角P和内聚力f进行调整，分别乘1．4和1．3系数.
挖土和支撑的程序为：第一阶段挖土一第一层支撑一第二阶段挖土一第二层支撑—一第三阶段挖土-一第三层支撑—一第四阶段挖土-一加层垫层-一拆除第三层支撑。现分别对各阶段的板桩受力情况进行分析计算。
(1)第一阶段挖土完成，板桩呈悬臂状，挖土深3．2m。第一阶段挖土板桩计算简图见图8—5。
实例二 最大最深基坑工程--上海金茂大厦
金茂大厦位于浦东陆家嘴隧道出口处南面，工程占地2．3万m2，建筑总面积29万m2，地下3层,地上88层，塔尖标高420m（见图8—10）.地下3层面积约6万m2,基坑开挖面积近2万m2(见图8—11),开挖深度主楼为19．65m，裙房为15．1m。主楼下有429根直径914钢管桩,桩长65m，送桩17．5m；裙房下有632根直径609钢管桩，桩长33m，送桩13．5m。该工程由中国上海对外贸易中心股份有限公司投资，美国SOM设计事务所设计,上海建工集团总公司承包。
1．基坑工程特点
该工程是目前上海地区基础工程施工中最大最深的工程项目。其主要特点为：
(1）作为基础外墙围护工程的地下连续墙兼有承重墙的职能,地下墙壁厚1m，深36m。由于地下墙内壁不设内衬,这就要求施工单位在地下墙施工中确保施工质量，尤其在槽段的接缝处理，槽底沉渣清理，整个墙体的防渗等方面,必须严格把关。
(2）基坑的临时支撑采用现浇钢筋混凝土支撑。
（3）基础土方量大，达30万rn3。
（4)由于基础施工采用二阶段开挖方案，所以在主楼核心筒和地下室钢结构吊装时，混凝土支撑应不碰这些结构，故支撑设计应做到四避让：避让塔楼核心筒、避让地下室钢结构、避让裙房地梁、避让基础钢管桩.这些都给支撑平面布置带来了许多困难.
2．基坑支护的设计
(1)设计方案比选在金茂大厦基础工程中，SOM设计事务所原设计是采用斜拉锚方案。在主楼部分，斜拉锚共设六道；在裙房部分，斜拉锚共设四道.斜拉锚的使用角度为45，锚固于7～2层砂土层,在根部10~15m范围灌注水泥浆。斜拉锚由钢筋束组成,斜拉锚的锚固设计强度为150t(使用荷载）。
钢筋混凝土内支撑方案由上海建工(集团）投标提出，在主楼部分,内支撑设四道,第一道支撑标高一3．4m；第二道支撑标高~8．3m;第三道支撑标高一13．1m；第四道支撑标高一17．1m。在裙房部分,内支撑设三道，标高同主楼部分。由于这一施工方案在上海有成熟的施工经验，施工可靠性强，在施工费用方面也不比斜拉锚施工方案多，所以最后经过比选认为对于金茂大厦基坑支护钢筋混凝土内支撑施工方法较适合。
（2)岩土参数取值和土压力
在表8—1中,除主动土压力由计算得到外,其余均由地质资料获得。对于基坑围护挡土墙的主动土压力，由于朗金理论的计算结果比较适合上海软土地基的客观情况，故可根据朗金主动土压力计算公式得到土压力分布。
（3）基坑支护设计反力包络图
根据主动土压力分布图进行综合,得到四道内支撑作用点支撑反力包络图(见图8—12).根据朗金理论计算，第四道支撑的反力应大于第三道支撑的反力，但从各种资料和文献中查阅出,当挖土达到一定的深度时,由于深层土的变形滞后性，可对支撑反力作适当调整,故第四道支撑减为791kN／m.
（4)基坑支护设计工况
工况1：主楼和裙房第一次挖土结束；
工况2：主楼第一道支撑和主楼第二次挖土结束；
工况3：主楼第二道支撑和主楼第三次挖土结束;
工况4：主楼第三道支撑和主楼第四次A挖土结束;
工况5：主楼第四道支撑和主楼第四次8挖土结束；
工况6：裙房第二次挖土结束；
工况7:裙房第二道支撑和裙房第三次挖土结束；
工况8：裙房第三道支撑和裙房第四次挖土结束；工况9:所有内支撑拆除和地下室三层楼板均结束。根据以上分析的边界条件以及各工况,用计算机SAP90程序进行计算可得到地下连续墙和钻孔灌注桩的弯矩包络图、剪力包络图和位移包络图.
(5)地下连续墙和钻孔灌注排桩配筋设计
根据地下连续墙在各工况下的包络图可得地下连续墙配筋包络图，然后按配筋包络图配筋.图8—13是以主楼某标准槽段配筋图.根据钻孔灌注排桩在各工况下的包络图得到排桩配筋（图8-14），钻孔排桩直径为561200，间距为1400，桩顶标高为一8．7m，桩长24m,桩底标高为一32．7m.
根据本工程钢筋混凝土内支撑四避让原则得第一、第二、第三道内支撑平面布置。用计算机SAP90程序进行计算，可得各道支撑在各点的变位值，水平弯矩值，竖向弯矩值，轴力值以及各节点的反力值等。
第一道水平支撑的腰梁段面1000×800（6×),塔吊行走支撑断面800×1000,其它断面分别为800×800、700×800、600×600.第二道水平支撑的腰梁1200×800，大开间侧支撑
断面为900X 800，其它支撑断面为800X 800和600X 600。第三道水平支撑的腰梁为1200X800、大开间处大多为1000×800、局部杆件为ii00×800，其它支撑断面分别为900×800、700×700。第四道支撑与第三道支撑相同.根据前面的分析可得各断面的配筋图，图8—15及图8—16是典型断面的配筋图.
立柱支撑由两部份构成，埋入坑底以下的为钻孔灌柱桩,坑底以上部份为格构式钢结构柱,该柱插入钻孔灌柱桩内5m，塔楼区域的钻孔桩径为声1000、桩长20m、格构柱外形截面尺寸600×600、肢件为11600×14、裙房区域的钻孔桩直径为850、桩长22．5m、格构柱截面尺寸为480x480、肢件为1140X14.格构柱的钢材为A3钢。根据各道支撑反力图进行计算,可得钻孔桩配筋（见图8—17）。
3．基坑支护的施工
本工程设计方SOM要求采用刚性接头，所以给施工带来了难题。作为基础支护工程的地下墙兼有承重的职能,且地下墙将作为地下室的外墙内侧面设有内衬，所以对防水性和质量均有较高要求.本工程首次使用了C40高强度水下混凝土，给工程带来了新的课题,由于工程桩较地下连续墙先施工，而部分送桩孔距地下连续墙很近，给地下连续墙施工带来了不利影响;又由于地下连续墙深36m，支承在7—2土层，而7—1土层和7—2土层土质较硬，成槽极为闲难．
地下连续墙采用了新型的柔性接头（见图8-18）,标准雌槽段长5．4m，标准雄槽段长6．Om，施工时采用间隔跳跃式施工方式。用两台进口液压成槽机分区流水进行施工.在距地下连续墙较近的送桩孔进行压浆处理,保证地下连续墙成槽质量。在完成的地下连续墙外侧近接头区域进行劈裂压浆施工，保证地下连续墙的坑渗能力.在7-1层,7-2层标高处，若导杆式液压成槽机成槽困难。即用导杆式成槽机成槽7-1层以上部分。由绳牵式成槽机成槽7—1层和7—2土层.采用两只油压千斤顶，加扁担，分节顶升法预拔接头箱。
导墙底部的土层必须是原状土，防止成槽时上口坍方。使用导杆式成槽机施工时，用经纬仪控制成槽垂直度；为了确保槽壁稳定，槽内泥浆液面高度要求控制在导墙顶面下200mm左右.在雄槽施工时，要求对雌槽进行刷接头处理,并随时用清水冲洗接头刷，使接头连接的质量达到要求。采用空气吸泥方法进行清基，使沉渣控制在200mm以内。由于原沉桩孔距槽壁较近，孔隙水压力较高，易造成槽壁坍方,为此，在成槽前对原沉桩孔四周进行地基加固处理.
钻孔灌注桩是支护结构，共分为两类:第一类是支承钢筋混凝土内支撑的，第二类是主楼挡土围护排桩，各种类型钻孔桩的直径、孔底标高见表8-2。用日产履带式液压钻机（干钻机)成孔施工灌注桩。由于与地下连续墙同时施工,要求在使用场地上与地下连续墙施工进行流水作业.声850桩用声1100护口管；声1000桩用61300护口管；声1200桩用声1400护口管，护口管长6～7m。钢筋笼分两节吊放,钢立柱在地面拼装一次吊放，钢筋笼与钢立柱在洞口电焊连接。采用人造泥浆护壁保持孔壁稳定,泥浆比重为1．06~1．15，粘度控制在20s～30s之间。二次清孔采用正循环方式,在清孔效果不理想时，结合反循环方式清孔,立柱桩沉渣控制在10Omm以内,排桩沉渣控制在300mm以内。钻孔灌注桩的标号为C30水下,在现场进行自拌。混凝土在浇灌中，导管埋入混凝土中要求不小于3m,保证混凝土实度和翻浆能力。对于扩孔现象较大的围护排桩,采用外包锦纶布的做法施工.
各道钢筋混凝土内支撑标号均为C30。每次土方开挖到各道支撑底时，开始内支撑施工,内支撑腰梁与地下墙的连接用声28锚固钢筋，采用锥螺纹连接方式。内支撑腰梁与钻孔排桩的连接用5628锚固钢筋，采用电焊连接方式,在主楼与裙房支撑分界处留设临时施工缝，并预留插筋和预埋件，在裙房支撑施工时，将裙房连接钢筋电焊在主楼支撑预件上,使主楼与裙房支撑连成一体.
4．基坑降水工程的施工根据承压水计算公式
式中K——分层土容重；ti——分层土厚度;比——水的容重：f-—基坑底至不透水层顶的距离；为了满足主楼基坑挖土阶段的降水要求，基坑降水采用浅层降水与深层降水相结合的方法。由于第一阶段主楼挖土挖到一19．65m标高,裙房挖到一4．0m标高,所以第一阶段主楼采用深层降水方法，而裙房采用浅层的降水方法。浅层降水采用sl轻型井点,井点管长7m，深层降水采用SB一1深井泵,井管长22m.
在基坑内深井泵的布置分两种类型，一种是可以固定在主楼支撑上保留的，另一种是在支撑的大空间中,这部分深井泵将随挖土过程分别拆除,在基坑内深井泵共有28台,其中9台将随挖土拆除。在第一次挖土前，在地下连续墙以内整个基坑范围内，打设6套轻型井点，轻型井点管间距控制在2．4m左右,井点管长6m，这部分轻型井点在第一次挖土后将拆除.在主楼施工时，为了保证土方边坡及车道边坡的稳定，考虑在裙房区域主楼边坡处及车道处共设8套轻型井点，轻型井点在第一次挖土后打设.
5．土方工程施工
本工程土方总量约30万m3，开挖面积达2万m2.为了加快主楼施工进度，土方开挖分二期进行.第一期为15万m3，裙房开挖到一3．2m标高，主楼开挖到一19．65m标高.第二期裙房再开挖到一15．Im标高。
6．施工环境监测
为了指导基坑施工、基坑安全,施工期间进行了内容多样的施工环境监测。监测工作自基坑开挖，到地下结构施工完成止，历时长达2年多,积累了大量的数据，为今后基坑工程提供了非常有价值的资料。整个施工环境监测的内容如下：
（1)地下连续墙变形监测：地下连续墙顶端的沉降观测；地下连续墙顶端的水平位移观测；地下连续墙变形观察(测斜）。
（2)基坑支撑系统监测：钢立柱顶端沉降观察；水平支撑和膜梁应力测试.
（3)挡土钻孔灌注桩观测：挡土钻孔灌注桩变形观测（测斜)；挡土钻孔灌注桩顶端水平位移观测.
（4）地下水位观测:主楼和裙房基坑地下水位观测.
（5)邻近土体观测:基坑外深层土的水平位移观测（埋设测斜管);基坑内深层土体垂直位移观测（基坑隆起）。
(6)孔隙水压力观测。
（7）施工区邻近地下管线的水平、垂直位移观测。
（8)施工区周围房屋观测：施工区周围房屋的垂直位移观测；施工区周围房屋的裂缝观测。
为了便于保存、充分利用基坑施工环境监测资料,建立了《金茂大厦基础工程施工期间监测数据库》。该数据库包括打桩期间的监测数据以及基坑开挖期间的监测数据，内容非常丰富。
7．结语
通过该工程的基础旋工，对于大面积超深基坑的支护，只要采用合适的布局和钢筋混凝土为主体的支撑即可取得预想的结果。金茂大厦为超深基础的设计与施工创造了又一个典范.为了缩短总工期,采用分阶段开挖土方，突出重点是有效的。
超深基础的施工要特别注意承压水的影响,因此对原先的勘NSL要进行严格封闭处理，以防承压水从孔中涌出。
对于特深的基础工程如能结合半逆作法施工则将产生更大的经济和社会效益，达到事半功倍之效果.
基础施工中的监测工作要做到信息化施工,通过监测资料指导技术人员提高施工组织的指导和决策的水平，使基础施工安然无恙。
实例三 北京特深基坑工程——东方广场
东方广场位于东长安街路北，王府井大街与东单北大街之间,占地面积约11万m2,建筑面积约87万m2。基坑开挖东西长约480m，南北宽约190m，开挖深度在15~23m，土方量176万m3。基坑平面如图8一19所示。
1．地质情况
土层分布及水文地质情况为:①杂填土：层底标高在40．00~41．00，层厚约5～6m；以建筑垃圾为主，可塑,松散.②粉质粘土：层底标高在33．00～36．00，层厚约6～7m;黄褐色，土质不均,局部夹粉土,饱和，可塑。③细砂：层底标高在29．00—31．00，层厚约5～6m；黄褐色,含卵砾石,局部夹中粗砂,密实。④卵石层：层底标高在25．00~27．00，层厚约4～5m，杂色，直径一般为3～5cm，最大8cm，局部夹粉粘土和砂砾石层，饱和,密实。⑤粉质粘土:层底标高在19．00~21．00，层厚约5～7m；黄褐色，土质不均，局部夹粉土和砂砾石薄层，饱和，可塑.⑥卵石层:层底标高在8．O0~15．00，层厚约6～9m;杂色,以火成岩和坚硬的沉积岩为主，饱和，密实.地下水分为三层：上层滞水,水位标高36．00～43．00；潜水，存在于第④层卵石层中,水位标高27．00～29．50,是较稳定的地下水;承压水,存在于第⑥层卵石层中，静止水位标高在20．00~23．00左右，水头高度约2．1m.
2．深基坑支护设计
东方广场工程由香港巴马丹拿国际公司设计，包括基坑工程支护设计.在1994年巴马提出以下方案：
基坑深度按16．0m计算，采用人工挖孔桩作挡土结构，桩长18．5m,桩径分别为1000、1200、1500,桩间距为1000、1800、1500；设置三道锚杆,锚杆做在护坡桩上，为非预应力锚杆,最大设计轴力1656kN，采用4声40+5632粗钢筋制作,锚杆钻孔孔径为200mm。经研究原设计后，对土方工程、基坑支护重新安排，向甲方提出如下方案:
采用护坡桩加锚杆的支护结构是可行的，但挡土桩应采用机械钻孔，桩径为800,桩间距为1500,锚杆层数减为二道，而且不应做在护坡桩上,锚杆采用预应力钢铰线，更有利于支护结构的变形控制。与原方案相比，仅材料用量就减少很多,如护坡桩的混凝土可减少50％,锚杆钻孔长度减小60％,而增加的是桩顶上一道2m高的砖砌挡土墙.
(1）挡土支护方案
根据同深度、支护要求的不同，在基坑四周划分六个部位九个类型,分别采用钢筋混凝土灌注桩、H488工字钢桩加锚杆的支护方式，锚杆分别有一层、二层和三层，局部位置加打土钉.
(2)挖土方案
土方挖运按”先中间、后四周”及"分层开挖”的原则进行，全部采用内坡道,挖土机、翻斗车进入基坑。根据现场道路的出入口位置，设置若干临时坡道，并随着工程进度交换坡道位置.最后一个坡道采用接力挖土法,布置8～10台挖土机分4层挖土，以后留2台在坑内进行土方倒运,基坑上用2台拉铲挖土机挖土。土方完成后，用50t汽车吊，将挖土机吊运出基坑。
(3）降水
采用管井井点帷幕法降低水位,在基坑边按井距6m布井;在基坑内中间按30m布井，同时设置水位观测井若干.
3．挡土支护设计
混凝土灌注桩桩间距1．5m，桩径局部为声1000，其它地方为≠800；H488工字钢桩桩间距为1m。使用材料：护坡桩、桩顶混凝土为C30强度等级，锚杆钢铰线采用低松弛1860级;锚杆灌浆水泥采用普通525号(素水泥浆);腰梁采用I258、I328、I368、I408普通工字钢，其它钢板采用3号钢.
附加荷载：协和医院活荷载10kN／m，恒载45kN／m，其它部位，活荷载10kN／m；西侧锚杆水平长度不大于18m,北侧（西）首层锚杆标高在一7m以下，北侧（东)首层锚杆标高在一8m以下.
4．计算
支护结构按等值梁法计算。另外，用m法对所有类型进行复核,并计算出各个类型的桩顶位移。计算结果同等值梁法比较参见表8—3。
通过比较,可得如下结论：桩锚支护结构安全的关键在于锚杆的安全性，而弯矩从各种试验及经验看是可以折减的，其安全性有一定保障。所以选用等值梁法作为设计方法，其锚固力、弯矩计算结果都有一定的可靠度，是安全可行的。
5．试验与监测
(1)本工程锚杆施工、试验、监测基本按照《锚杆施工规范》（CECS22：90)进行，在锚杆旋工前进行了3组基本试验，施工过程中对每根锚杆做拉拔位移记录，并按5％的比例进行验收试验，对各类型锚杆进行长期的应力监测，对挡土桩做倾斜观测.
基本试验共做了15根，根据试验结果确定锚固体与土体间粘结强度，分析粉质粘土与砂卵石的剪切强度，验证锚杆设计参数与施工工艺的合理性。
按锚杆总数5％的比例做锚杆验收试验，锚杆张拉力达到1．2倍设计轴力.凡是在张拉过程中位移不收敛视为不合格，按锚杆张拉方法做加强处理。
（2)位移监测
在挡土桩锚杆标高处、桩顶连梁上、锚杆标高腰梁位置设置护坡桩的位移观测点，由专门的位移测量小组负责每天监测.从测量结果得出以下几点结论：①由于混凝土灌注桩刚度大，除悬臂端位移较大，其它部位因锚杆的预应力作用,位移较小;锚杆的预应力大大减少了桩的位移,只要保证锚杆的预应力,也就控制了桩的位移。②桩顶位移决定于桩的悬臂长度，可以看出,悬臂长度小于3m，桩顶位移在10ram左右,悬臂长度在5m以上,桩顶位移将增加很大。③由于理论计算未考虑锚杆的预应力作用,所以锚杆理论计算位移比实际位移要大。
（3）锚杆应力的监测
锚杆轴力的监测采用钢弦式锚索计进行长期监测,锚杆锁定后10天内每天一次,10天后每10天一次,1个月后每月一次。共测试17根锚杆。锚杆应力监测除了用锚索计外，还对4％的锚杆采取再张拉方式监测锚杆轴力的变化。再张拉的方法为：在锚盘上加反向肋承压板,加千斤顶后施加荷载,肉眼观察锚盘的移动，以锚盘脱离承压板时的荷载作为锚杆的实际轴力。
6．设计、施工问题
(1）桩顶连梁上挡土墙的考虑
桩锚支护结构的设计，其桩顶标高往往比自然地面标高下降2~4m，然后在桩顶上做混凝土连梁,在连梁上砌筑挡土墙.这种作法主要是考虑护坡桩施工因素,如在杂填土中钻孔困难、容易塌孔。
(2）桩嵌固段不足问题
由于基坑设计深度的变化，使得原来已施工的护坡桩埋深减少，本工程中多个地方出现这种情况。尤其在基坑南侧,1994年开工时基坑设计标高为28．375m，桩埋深3．8m，1997年复工后基坑标高改为23．875m与25．935m,分别加深4．5m与2．44m,使得一部分桩已悬在空中，另一部分桩埋深只剩下1．36m。对此，咨询公司提出多个方案，如接桩法、混凝土桩加锚杆法、土钉支护等，经过与甲方、设计公司多次协商后采取以下方案：
在基坑护坡桩边留一个土台，并向坑内放坡,土台高3～4m，宽1～4m,这样在外观上保留了桩的埋深；在土台1:50公分加打一层锚杆,锚杆总层数由二层变为三层，设计时按二层锚杆、土台顶面标高进行设计,此时桩的嵌固段受到的被动土压力为Ⅳ,不考虑土台的作用，也就是说实际上不存在被动土压力，将此力N用第三层锚杆力来代替.
上述方案通过三层锚杆的作用平衡了主动土压力，保证了桩的稳定，实施后经过轴力监测和位移监测，都没有不利情况发生.
（3)基坑外市政施工的影响
由于工程的需要，在基坑开挖的同时，基坑北侧进行竖向电缆井及横向电缆沟的施工。竖井及电缆沟距坑边4m，方形竖井尺寸为4×5m，圆形竖井尺寸直径为4m，电缆沟高约3m.在基坑挖至设计标高后,其方形竖井挖至首层锚杆标高,工人切断了穿过井内的4根锚杆,形成了基坑局部的不稳定,桩的位移有所增大。由于发现及时，经理部上报市建委，协调各方工作。设计考虑锚杆有一定的安全系数，桩锚体系的整体性较好以及竖井开挖后的局部卸载作用，提出以下处理方案：①加强沉降位移监测，由原来的一天一次改为一天两次，并及时通报各方；②对其中2根切断锚杆采用钢铰线连接器进行连接，并重新施加预应力；③对于其它部位的竖井、电缆沟施工遇到锚杆时,如需切断，务必通知经理部,并应取得部门的同意后才能实施.
(4）基坑内塔基对桩的影响
由于施工场地狭窄有多台塔吊布置在坑内护坡桩旁边。塔吊基础平面尺寸为6×6m,深1．7～2．3m。为保证桩的稳定,采取土钉方式进行补强：在基坑设计标高上50cm处加打3～4根土钉，土钉采用粗钢筋，长6m,设工字钢腰梁一道，用螺帽将土钉拧紧固定在腰梁上，如果塔吊距桩边有一定距离,则下挖1m塔基基础后,在边壁上采用土钉加喷射混凝土方式，间接地加固嵌固端，然后进行挖土及塔吊基础的施工.
(5)对原麦当劳旧桩的处理
原麦当劳建筑有一层地下室，四周有声600护坡桩，拆除后，其西侧护坡桩与现基坑边及红线基本重合,如何保证支护结构不出红线范围又不影响结构施工是必须解决的问题。实际中采取如下方案：①保留原麦当劳护坡桩，对旧桩采取土钉喷锚方式进行加固，保证原桩的稳定；②为减少支护结构的占用范围，采用H488工字钢作挡土结构，间距同原护坡桩,并采用先钻孔再植入后灌浆的方法，减少了施工噪音,加强了支护结构的刚度；⑧在工字钢桩顶做混凝土连梁,顶住原护坡桩，在连梁上做第一层锚杆.
7．结语
(1）北京东方广场特大深基坑工程的设计、施工、监测是成功的。基坑的安全得到充分的保证:设计合理、精一L-施工、严密监测、及时调整;经济上比原巴马丹拿国际设计公司设计方案节约投资2000万元。
(2）桩锚支护体系按分层挖土用等值梁法计算是可行的.通过锚杆基本试验、验收试验调整锚杆设计长度和倾角是适宜的方法。
（3)计算位移与实测差20～30mm，说明计算并未考虑预应力张拉的后果。对桩顶位移的控制应从锚杆的预应力与桩的悬臂长度两方面着手。混凝土灌注桩的悬臂段长度不宜超过5m。
（4）每根锚杆张拉，必须拉到设计轴力的1．1～1．2倍，十分钟后（实际检测)回到锁定值，施工时考虑千斤顶锁定过程的预应力损失，锁定值宜定为0．5～0．7倍设计轴力。
(5）土钉与锚杆结合支护，土钉起强化加固土体作用，提高土体的整体性，对锚杆起增长抗拔作用；土钉的补强作用也是基坑支护的一个灵活措施。
(6）先中间后四周分层挖土，采用内坡道,挖土机进入深基坑挖土运土方案，显示了优越性。
实例四 位于广州闹市区基坑工程——荔湾广场
荔湾广场位于广州市荔湾区德星路之西侧，南至下九路，北至长寿路.该地段是广州繁华的商业地区，工程周围商店林立，交通十分拥挤。该工程地下室二层，基坑深8m,宽101m，西侧长324m,东侧长284m,基坑平面面积为30700m2.
工程场地的地质情况为：①杂填土层：厚1~3m，松散,含水量较高.②淤泥层：厚1~4m，埋深1～3m，松散，含水量较高.③细砂、中砂层:厚2～13m，埋深3~7m，松散,含水量较高。④粉质粘土层：厚7~11m，埋深4～13m，上部可向下逐渐变化为硬塑.⑤基岩。强风化带:岩质近土状，岩体较碎，厚度为5~12m，岩层面深度在18～25m之间；中风化带：岩质较坚硬,但裂隙较发育，厚度为1．5～1．7m，岩层面深度在20~30m之间，单轴抗压强度平均为5MPa；微风化带：岩质坚硬，但裂隙发育，岩层面深度在25～39m之间，单轴抗压强度平均为6．5MPa。地下水埋深为0．8～1．2m。
本工程场地南北二区的地质差异较大，南区岩面高，淤泥及细砂层较薄，粘土层以硬塑粘土为主；北区则岩面低,淤泥及细砂层较厚。
1．支护结构方案的选择
（1）钻孔桩与粉喷桩组合加锚杆支护方案
如图8—20所示，在地下室边墙外侧周围设置声1000mm钻（冲)孔桩，桩间距为1m，再在钻（冲）孔桩外侧另设550mm粉喷桩，间距为1m.基坑开挖采用锚杆支护。
此组合方案造价较低，有一定的防渗效果，同时由于南半区岩面高，采用锚杆支护较经济，从经济角度分析，此方法是可取的，但从技术角度分析则存在以下几个问题:①钻孔桩挡土墙整体稳定性差。②采用粉喷桩防渗，虽具有一定防渗效果，但止水不完全可靠，同时因为它的强度低,抗剪性能差，会随钻孔桩的位移而变形，产生裂缝，失去防渗作用；而在细砂层较厚的工程中，防水问题却十分重要.③由于本工程范围砂层较厚,在锚杆的施工过程中可能会出现涌砂现象，引起地面塌方,危及临近建筑物，对工程质量及进度也会造成不良影响.
（2）800mm厚连续墙加锚杆支护方案
此方案采用800mm厚连续墙进行地下室围封止水，连续墙平均墙深16m,基坑开挖采用锚杆支护。水平间距为1m，位置为一3．5m标高，锚杆每根施加50kN预应力，单根长度20~35m。
工程的围护结构采用地下连续墙方案，防水性能远优于其他形式的围护结构，在地下室结构施工时，往往采用复合墙的结构作地下室的边墙，即利用地下连续墙和衬墙作地下室的边墙,这种结构比较合理，防水性能是可靠的.但由于砂层较厚，采用锚杆支护，锚杆的施工过程中会出现涌砂现象,引起地面塌方，危及临近建筑物。同时，锚头的渗水问题大大降
低了地下连续墙的防水作用,不能充分发挥连续墙的优势，所以，这种支护组合不是最佳方案。
(3)800mm厚连续墙加部分板带与钢支撑支护方案此方案采用800mm厚连续墙挡土围封止水,墙深平均16m，为了避开锚头渗水问题及消除锚杆施工引起地面塌方的现象,基坑开挖改采用600mm钢管支撑支护,钢管壁14mm.钢管撑设一排，高程为一2．Omm.因本工程
场地较宽,支撑较长，故部分采用半逆作法施工，利用板带与钢管支撑共同支护。支撑与板带平面布置见图8-21.
钢管支撑和锚杆相比，消除了锚头渗水的隐患，且制作安装受地质和场外环境影响小，施工方便，但因支撑工程量较大，且要增加支承板带的钢管柱的费用，经济上不合算。另一方面,钢支撑及支承柱对基坑开挖带来一定的困难，它防碍了大型机械的使用，由于本工程土方量较大，就这方面而言，工期将受到一定的制约.
（4）800mm厚连续墙加斜钢支撑支护顺作法方案
为了解决上述几种方案的不足,在基坑支护方案选择问题上，必须充分考虑设计与施工的实际情况，由于工程场地十分宽阔，如采用水平支撑,其挠度无法满足要求，根据地质资料，本工程场地细砂层较厚，由于细砂在无水状态其内摩擦角值会变大，也就是说被动土压力与压缩模量会变大，其阻抗地下连续墙位移的能力也增强，利用这一特点，可以起到反压土的作用;本工程基础桩采用冲(钻)孔灌注桩,基坑开挖是在基础桩完成后才进行，这样,可以将桩墙加以综合考虑。由于上述原因，选择以下方案较为合理.
如图8—22所示，基坑开挖分区分层进行，先进行中部土方的开挖及基坑内降水工作，挡土墙内侧周围留反压土,反压土的边坡视土质情况作不同的修定，并且在反压土面设置砂包以增加反压土的稳定性,待中部土方完成后，立即进行桩承台的施工，并埋设支撑底座,然后安装钢支撑,待承台混凝土达到龄期后才进行反压土的开挖;钢支撑待完成负一层楼板后才拆除。
此方案既解决了钻孔桩挡土墙整体稳定性差及粉喷桩防渗止水不完全可靠的问题，同时解决了由于砂层较厚,采用锚杆支护时,在锚杆的施工过程中可能会出现涌砂现象，引起地面塌方,危及临近建筑物安全等问题，工程质量及进度较为可靠。一方面，由于此方案支撑数量较小，经济上比板带、钢管支护较低;另一方面，土方工程可以实行大型机械化作业，工期有保证，总体工程造价低。
但在基坑开挖的施工阶段，也就是在未安装好钢支撑之前，地下墙的位移能否在允许值范围内,这是一个迫切需要解决的问题，下面对这个问题进行深入的研讨。
2．支护结构的设计计算
(1）无锚(撑）悬臂支护结构设计的简单计算方法
无锚（撑)悬臂支护结构的变形与土压力根据朗金土压力理论,可得入土深度D，然后再求得危险截面处的最大弯矩，可进行截面选择。
(2）单层或多层支护结构设计
由于不同的支护结构形式及基本假定，形成了不同的计算方法，本工程支护计算采用弹性地基杆系有限单元法。其基本思路为:将基坑底面以上的墙体理想化为横梁单元，将入土部分墙体作为弹性地基梁单元，将锚（撑）作为两端铰接的弹性支承件.
3．支护结构的施工
(1)地下连续墙的施工
该工程的地下连续墙主要作为地下室的外墙兼作施工过程的围护用的防渗、挡土结构。连续墙厚800ram，取大约5m为一槽段，采用工字钢接头.地下连续墙的施工流程参见有关手册。连续墙"工字钢"接头设置是根据设计连续墙钢筋网的外表尺寸作为”工字钢”接头的净宽，以腹板作为界线。由于工字钢与端孔间有相当空隙,为避免浇混凝土时，混凝土绕过空隙填充槽段空位，造成Ⅱ期槽段施工困难，因此，安装前,在工字钢靠二期墙段一侧绑扎10Omm厚泡沫塑料、与腹板同宽,钢筋网安放完成、清孔完毕后，用砂包抛填工字钢外侧半圆空位.
槽段划分就是确定单元槽段的长度，在泥浆护壁条件下进行施工,槽段划分一般要考虑地质条件、后续工序的施工能力、地面施工荷载、地下水位以及开挖深度。槽段长度宜取5m左右。
水下混凝土采用10~30mm粒径的碎石,中砂，一级配,坍落度为180～220mm，浇筑时应连续浇灌,并保证混凝土面的上升速度大于2m／h，埋管深度为1~6m,并做好试件取样备检。
（2）土方开挖
土方开挖主要采用大型机械进行,用PC一200、220、300,斗容1．0m3的反铲挖掘机直接挖掘，采用三菱8～13．5t自卸汽车出土。为保证开挖时连续墙的稳定性，墙边土方开挖采用分段跳间进行,首先直挖至2m深，然后中间部分放坡挖至4m。并迭加反压砂包，再将两侧土方放坡挖至4m并迭砂包,待迭好砂包后再将中间部分挖至6m并迭砂包，如此类推。
（3）钢支撑
根据不同的地质条件，钢支撑采用单条IG工字钢和用钢板连接两条。槽钢的框架结构两种形式,并分别先用墙边第一排的承台或第二排承台作为支撑后座。为加强钢支撑与承台的联系，增加支撑稳定性，在承台施工时，预埋的钢板底座与承台钢筋焊接。
4．地下室结构施工
荔湾广场为特大型的多塔楼的建筑群,地下室结构共二层，每层面积为3．7万m2,地下室底板厚度两端为400mm，中部为500mm，混凝土的抗渗等级及强度等级为s8、C30.圆柱设计尺寸直径700-—1500mm,混凝土强度等级为C35.承台有2桩、3桩、6桩、35桩等，厚度为1．5~2．0m，平面尺寸最大达18m×14m,剪力墙厚度为250~400mm，混凝土强度等级为C35.楼板厚为120mm，中部地下一层板厚400mm,首层板厚150mm,混凝土强度等级为C30。下面主要对其大面积底板与大体积承台以及防水工程的施工工艺与技术作一些介绍和探讨.
（1）地下室底板面积约30000m2,厚400mm、500mm,采用商品混凝土、泵送浇筑，由于其面积非常之大，施工时采用分块及留设后浇带的浇筑方法,为保证施工质量，在承台、地梁、底板施工的同时,设置排水降压系统,以保证底板混凝土在浇筑时和浇筑后3d内不承受压力。
（2)临时降水井直径为800mm，深度为从底板面深下1000mm，井底铺设碎石过滤，井壁加设大号铁丝网及过滤层。临时降水井之间用排水暗沟纵横贯通，以达到整体降压效果,暗沟纵横直接穿过地底并低于地梁底300mm。
(3)后浇带
由于底板面积很大,浇筑时需分块进行，在块与块之间设置后浇带，确保主体结构受混凝土的温度变形与干缩变形的影响减至最小值，后浇带混凝土采用UEA微膨胀混凝土．在主体混凝土完成48d后浇筑。
（4）UEA掺加技术
UEA微膨胀混凝土的施工与普通混凝土相类似，浇筑时采用插入式振动器逐层振捣密实，直至混凝土表面开始泛浆和不冒气泡为准.浇筑后及时浇水养护,并用砂袋、草杆等覆盖，使其表面经常保持潮湿状态,其养护时间在14d左右。
5．大体积承台混凝土的施工
（1)本工程的承台有2桩、6桩、35桩承台等，厚度为1．5~2．0m，其中35桩承台平面尺寸达18m×14m，厚2m,体积较大，在进行此部分的混凝土浇筑时，采用分段分层踏步式推进的浇筑方法，第一段采用8m,其后按5m一段向另一边踏步推进，如此边加高边推进，加高厚度约为400mm一层，每一层都做好振捣工作并控制推进速度不能过大，在浇筑时，做好泌水的处理，当混凝土大坡面的坡脚接近顶端模板时，改变混凝土浇筑方向，从顶端往回浇筑，与原斜坡相交成一个集水坑，此时有意识地加强两侧模板的混凝土浇筑强度，这样集水坑逐步在中间缩小成水潭,用软轴泵及时排除。采用这种方法排除最后阶段的所有泌水。
(2）温度裂缝的控制
对于大体积的混凝土浇筑，从施工角度主要是防止混凝土发生温度裂缝.大体积混凝土旋工阶段产生的温度裂缝，是内部产生的温度应力大于混凝土的抗拉强度而产生的结果,其产生的原因主要有水泥水化热、外界温度变化、混凝土收缩变形等。施工时主要采取了减少混凝土内外温差的措施,在混凝土浇筑前，绑扎钢筋时在2m深处长边每隔3m埋设一条钢管，钢管弯曲引至承台上边,浇筑结束后在钢管一端注入自来水，从另一端排出,以降低承台混凝土内外温差，钢管在养护完毕后灌浆封闭.钢管排出的水,不直接外泻,而在承台表面积蓄,以延缓混凝土的降温速度，进一步缩小混凝土中心和表面的温差值，从而控制混凝土的裂缝开展.
（3)大面积侧向防水施工
侧向防水是指侧向地下墙及其与地下室底板连接处的防水，由于地下连续墙是分段施工，其接头处的渗水现象一直是个施工难题，加上基坑开挖深度较大，地下水位高，为保证地下室的良好使用，做好防水、防潮的设计与施工工作，尤为重要。
在进行挂网喷浆前,清除连续墙外壁上的余泥浮碴，将壁面清扫干净,然后在墙上设置膨胀螺丝或在墙筋上焊出一截钢筋,将钢丝网上挂,用喷浆机将加石米的砂浆喷至墙面,砂浆喷射厚度约50ram左右，然后进行抹平。
6．结束语
对大面积深基坑的工程情况，从技术、经济及工期等方面分析各种支护结构方案的优缺点，提出了支护设计的合理计算方法，并通过现场监测进行验证和分析。对于放坡开挖的反压土的土压力的取值问题仍有待进一步研究.
实例五 具有五层地下室