电梯井内落地脚手架搭设方案.doc

浦东古北御庭酒店公寓工程 电梯井内脚手架专项方案
电梯井内落地脚手架搭设方案
1.1 编制说明
本工程由上海浦东古北置业有限公司投资新建，中国联合工程有限公司承担设计。为配合施工，确保工程施工安全，保证施工进度，满足施工生产和使用要求，实现“安全、优质、文明、高效”的施工目标，特编写本电梯井内脚手架专项方案。
本专项施工方案是针对本工程的具体特点和环境因素，结合我公司多年来在类似工程施工过程中所积累的实践经验，以提高工程施工安全、保证施工工期、减轻劳动强度、确保“安全”和“文明”施工为原则编制，是施工现场的指导性文件之一。
1.2 编制依据
1、中国联合工程有限公司设计的施工图纸；
2、行业标准《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59-99)；
3、行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）;
4、中国建筑工业出版社《建筑施工手册》(第四版)；
5、建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质【2004】第213号；
6、《关于加强钢管扣件水平模板支撑系统施工安全质量管理的通知》沪建安质监【2005】第105号；
7、 本公司ISO 9001质量手册、程序文件、工程管理条例等有关文件。
2工程概况
2。1工程简介
工程名称:浦东古北御庭公寓式酒店
工程地点:上海市浦东新区龙汇路
建设单位：上海浦东古北置业有限公司
设计单位：中国联合工程有限公司
勘察单位：上海豪斯岩土工程勘察有限公司
监理单位：上海四海工程建设造价监理有限公司
施工单位：浙江宝业建设集团有限公司
总建筑面积：19998。76 m2
地下室建筑面积：1785。26m2
2。2现场概况
本工程位于上海市新区，南至龙汇路，西至沪南路，北至龙阳路.
根据现场,东边紧邻万邦小区，西边的沪南路和北边的龙阳路新区主要干道。龙汇路和龙阳路为施工进入本工程的主要道路。
2。3建筑概况
本工程±0.000相当于绝对标高5。7m（吴淞高程）。
3电梯井内脚手架搭设
3.1构配件选材
⑴ 钢管：φ48×3。0规格;
⑵ 扣件:直角扣件、旋转扣件、对接扣件；
⑶ 硬拉结：φ48×3.0短钢管；
⑷ 脚手板：铺旧夹层板.
3.2电梯井内落地脚手架搭设方案
3.2电梯井内架方案
电梯井内布置四根立杆，立杆距墙400mm；1号电梯井立杆间距为800mm×900mm;2号电梯井立杆间距为900mm×800m，脚手架步距h＝1。6,立杆从七层下为落地脚手架采用单管立杆；以上每五层18米为单立杆，下部采用16#工字钢穿过电梯井作隔离,脚手架步距h＝1.6，按每两步间距设置连接点（拉撑杆）。
电梯井内脚手架平面布置示意图
3
浙江宝业建设集团有限公司浦东古北御庭酒店公寓
4.质量保证措施
4。1材料及构配件
⑴ 钢管：φ48×3.0规格，立杆两端面切口平直（严禁有斜口、毛口、卷口现象)；禁止使用严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证或检测合格证明的管材。
⑵ 扣件：新旧扣件均应进行防锈处理;禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出厂合格证或检测合格证明的扣件。
⑶ 旧夹层板:整齐完好，禁用枯脆、破损、的旧夹层板.
4。2搭拆步骤
1、 搭设顺序:
立杆底座→纵横向扫地杆→纵横向水平杆→搁栅杆→脚手板→安装四角撑杆。
2、 拆除顺序：
四角撑杆→脚手板→搁栅杆→纵横向水平杆→立杆，按自上而下、先搭后拆秩序,逐步拆除,一步一清，不得采用踏步式拆法,不准上下同时作业。
4.3技术要点
总体要求:横平竖直、连接牢固、脚底着实、层层拖牢、支撑挺直、通畅平坦，安全设施齐全、牢固。
4。4施工要求
必须使用合格材料,对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在内架搭设过程中,必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。
在脚手架搭设过程中立杆均要竖直,尤其不得倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向,水平方向按50％错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与搁栅杆垂直，小横杆两端应伸出搁栅杆外10cm以上。连接搁栅杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上,十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。
1、 钢管立杆施工要求
⑴ 每个电梯井内布设4根立杆,立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不能在同一步距内,且相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于一个步距,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
⑵ 脚手架底座上设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2、 钢管水平杆施工要求
⑴ 横向水平杆设于搁栅杆之下，纵向水平杆固定在立杆的外侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。
⑵ 纵向水平每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
⑶ 扫地杆必须按要求进行搭设，立杆面必须垫木板或木枋，至少为0。05m2。水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接.扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感.
3、 拉撑杆施工要求
施工时按竖向间距≯2步距，设置一道牢固的拉撑点,分别撑于电梯井道的4个阴角，保证架体稳定.
4、 搁栅杆
脚手架底部和每步层，特别是操作层均应设置搁栅杆（纵向和横向水平杆),扣接在水平杆上，其间距应均匀,不大于400mm。
除操作层外,脚手架其余各步层也可不设置搁栅杆,每四步张设一道水平小眼平网,平网的材质应符合国家标准.
5、 脚手板笆
在搁栅杆上满浦竹笆，注意不要形成探头板笆。
6、扣件安装
扣件规格必须与钢管（φ48×3.0）外径相匹配.螺栓拧紧扭力矩不应小于40N＊m且不应大于65N*m，控制在50N＊m左右。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm
5.安全保证措施
各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。
5.1.人员要求：
1、 严格参照脚手架搭设要求进行施工；
2、 必须持证上岗.具备一切高空作业的能力，40岁以下，无疾病；
3、 必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带,作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹;
4、 必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养；
5、 听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。
5。2搭设要点
1、 钢管脚手架立杆应稳放在制作品底座上；
2、 立杆间距、搁栅杆间距符合方案要求；
3、 脚手架负荷量不能超过200kg/m2；
4、 搭设完毕后，必须经上级领导验收合格后，方可投入使用。
5.3使用阶段
1、 操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；
2、 结构施工时严禁将内架做支模架，不得在内架上堆放钢筋，木枋,电缆等材料；
3、 在脚手架使用期间,严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，连墙体，支撑，栏杆，踢脚板,安全防护设施。
5.4技术措施
1、 严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工;
2、 重点加强施工作业人员安全劳动意识.
5.5脚手架拆除
1、脚手架拆除或上翻的顺序与搭设顺序相反；
2、拆除前，应由清除脚手架上杂物及障碍物;
3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
4、拉撑杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉撑杆整层或数层拆除后再拆除脚手架;
5、卸料时,各构配件严禁抛至楼底面；
6、运至楼地面的构配件应及时检查、整修、保养、并按品种、规格及时存放。
5.6应急救援预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失,把事故降低到最小程度,制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
（1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作,提高应变能力。
(2） 当发生突发事故时,负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4） 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大,并迅速向上级报告。
3、应急反应预案
（1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报,并联络报警,组织抢救。
(2) 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
(3） 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
火灾事故应急处理:及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延.注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火.
触电事故处理:立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开.伤员被救后,观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎,发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧,头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身,直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察.及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目负责人：陶永根 手机：[phone]
安全员：马会年 手机：[phone]
技术负责人：童火祥 手机：[phone]
医院救护中心：120 匪警：110 火警:119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
浦东古北酒店式公寓工程 电梯井内脚手架专项方案

6。脚手架计算书
一号电梯井钢管落地脚手架计算书
扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）等编制。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果.本计算书编写还参考了《施工技术》2002。3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息
1。基本参数
立杆横向间距或排距la（m):0。90,立杆步距h(m)：1。60；
立杆纵向间距lb(m）:0。80，平台支架计算高度H(m）：24.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:0。10,平台底钢管间距离(mm）:400.00；
钢管类型:Φ48×3。0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2）：0.300；
栏杆自重(kN/m）:0。150；
材料堆放最大荷载（kN/m2)：2。000;
施工均布荷载(kN/m2）：2。000；
3.地基参数
地基土类型：素填土;地基承载力标准值（kPa)：120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.40；地基承载力调整系数:1。00.
二、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1。荷载的计算
(1）脚手板自重（kN/m)：
q11 = 0。3×0。4 = 0。12 kN/m；
(2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12 = 2×0.4 = 0.8 kN/m；
（3）施工荷载标准值(kN/m）：
p1 = 2×0.4 = 0。8 kN/m
2.强度验算
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M = 0。1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N = 1.1q1l + 1。2q2l
均布恒载:q1 = 1.2 × q11= 1。2×0.12 = 0。144 kN/m;
均布活载：q2 = 1。4×0。8+ 1.4 ×0.8=2.24 kN/m;
最大弯距 Mmax = 0。1×0。144×0.92 + 0.117 ×2.24×0.92 = 0。224 kN·m ；
最大支座力 N = 1.1×0.144×0.9 + 1。2×2。24×0。9 = 2.562 kN；
最大应力 σ = Mmax / W = 0。224×106 / （4490) = 49.877 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 49.877 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！
3。挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν = 0。667ql4/100EI
均布恒载:
qk = qll=0。12 kN/m；
ν = 0.677 ×0.12×9004/(100×2。06×105×107800）=0.024 mm；
纵向钢管的最大挠度为 0.024 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P =2。562 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图(mm）
支撑钢管计算剪力图（kN)
最大弯矩 Mmax = 0.359 kN·m ；
最大变形 νmax = 0。681 mm ；
最大支座力 Qmax = 5.508 kN ;
最大应力 σ= 79。888 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 79.888 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 0.681 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 800/150与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算
按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0。80kN。
R ≤Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.508 kN;
R 〈 6。40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.125×24 = 2.995 kN；
（2）栏杆的自重(kN）：
NG2 = 0.15×0.8 = 0.12 kN；
（3)脚手板自重(kN）:
NG3 = 0.3×0.8×0。9 = 0。216 kN;
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。331 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×0。8×0。9+2×0.8×0.9 = 2。88 kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1。4NQ = 1.2×3。331+ 1.4×2.88 = 8。029 kN;
六、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ = N/φAKH ≤ [f］
其中 N ———- 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 8.029 kN;
φ —--—--- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到；
i -——— 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。59 cm；
A ---— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W -—-- 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=4.49 cm3；
σ-—-—-—— 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] --—- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2;
KH —---高度调整系数：KH=1/(1+0。005×(24—4））=0.909；
L0 ---- 计算长度 （m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式(1)或（2）计算
l0 = k1μh (1)
l0 = h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数,取值为1。163；
μ -——— 计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)表5。3。3;μ= 1.7；
a -—-- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；
公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.163×1.7×1.6 = 3。163 m；
L0/i = 3163。36 / 15.9 = 199 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.182 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8029.44 /( 0.182×424 ）= 104.051 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 104.051 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
公式(2）的计算结果：
L0/i = 1800 / 15。9 = 113 ;
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8029。44 /( 0.496×424 ）= 38。18 N/mm2;
钢管立杆稳定性验算 σ = 38.18 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a） （3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值1.064 ；
公式(3）的计算结果：
L0/i = 2227。378 / 15.9 = 140 ;
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.349 ;
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8029.44 /( 0。349×424 )= 54.262 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 54.262 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则容易存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
二号电梯井钢管落地脚手架计算书
扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001）、《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)等编制。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果.本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m）:1。60；
立杆纵向间距lb（m）：0.90，平台支架计算高度H(m)：24。00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离（mm）：400。00；
钢管类型:Φ48×3。0，扣件连接方式：单扣件,取扣件抗滑承载力系数：0。80；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2）：0。300;
栏杆自重（kN/m)：0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2)：2。000;
施工均布荷载(kN/m2)：2。000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa）：120。00；
立杆基础底面面积（m2）:0.40；地基承载力调整系数:1。00。
二、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩 W = 4。49 cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1。荷载的计算
（1)脚手板自重（kN/m）:
q11 = 0。3×0。4 = 0.12 kN/m；
(2)堆放材料的自重线荷载（kN/m)：
q12 = 2×0。4 = 0.8 kN/m;
（3)施工荷载标准值（kN/m）：
p1 = 2×0。4 = 0。8 kN/m
2.强度验算
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M = 0。1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下：
N = 1.1q1l + 1.2q2l
均布恒载：q1 = 1。2 × q11= 1.2×0。12 = 0.144 kN/m;
均布活载:q2 = 1.4×0。8+ 1.4 ×0.8=2.24 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×0。144×0.92 + 0。117 ×2。24×0.92 = 0。224 kN·m ；
最大支座力 N = 1。1×0.144×0.9 + 1.2×2.24×0。9 = 2.562 kN;
最大应力 σ = Mmax / W = 0。224×106 / (4490) = 49。877 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 49。877 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！
3。挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν = 0.667ql4/100EI
均布恒载:
qk = qll=0。12 kN/m；
ν = 0.677 ×0。12×9004/(100×2。06×105×107800）=0.024 mm；
纵向钢管的最大挠度为 0。024 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2。562 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm）
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0。569 kN·m ;
最大变形 νmax = 1。314 mm ；
最大支座力 Qmax = 6.396 kN ；
最大应力 σ= 126。788 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 126。788 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 1。314 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑移的计算
按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。
R ≤Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.396 kN；
R < 6.40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重（kN)：
NG1 = 0。125×24 = 2。995 kN；
（2)栏杆的自重（kN)：
NG2 = 0.15×0.9 = 0.135 kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3 = 0。3×0.9×0。9 = 0.243 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。373 kN；
2。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2×0.9×0.9+2×0。9×0.9 = 3。24 kN;
3。因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 1。4NQ = 1.2×3.373+ 1.4×3。24 = 8。584 kN;
六、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ = N/φAKH ≤ ［f]
其中 N ———— 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.584 kN；
φ —--——-— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---— 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。59 cm；
A —-—— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ——-- 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=4。49 cm3；
σ-—----- 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）；
［f］ —-—- 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f] =205 N/mm2；
KH ——--高度调整系数：KH=1/（1+0.005×(24—4））=0。909；
L0 —--- 计算长度 （m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001),由公式（1）或（2)计算
l0 = k1μh (1)
l0 = h+2a (2)
k1-——— 计算长度附加系数,取值为1.163；
μ —-—- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3。3；μ= 1.7;
a --—— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；
公式(1）的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.163×1。7×1.6 = 3。163 m；
L0/i = 3163。36 / 15。9 = 199 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。182 ;
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8583.84 /( 0.182×424 )= 111。236 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 111。236 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f] = 205 N/mm2,满足要求！
公式(2）的计算结果：
L0/i = 1800 / 15。9 = 113 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8583.84 /（ 0.496×424 ）= 40。816 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 40。816 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算
l0 = k1k2(h+2a） （3）
k2 —— 计算长度附加系数,按照表2取值1.064 ；
公式（3)的计算结果：
L0/i = 2227.378 / 15。9 = 140 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。349 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8583。84 /( 0。349×424 ）= 58.008 N/mm2;
钢管立杆稳定性验算 σ = 58.008 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
以上表参照 杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
九、工字钢承载力计算
其中，上部结构传工字钢顶面的轴向力设计值 :N = 8。564 kN（按24m高度取值）;
一、梁的静力计算概况
1、单跨梁形式： 简支梁
2、荷载受力形式： 1—5
3、计算模型基本参数:长 L =2。65 M c=0。53 M
4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =8.5+0=8。5 KN
设计值Pd=Pg＊γG+Pq＊γQ =8。5＊1。2+0＊1.4=10。2 KN
二、选择受荷截面
1、截面类型: 工字钢:I16
2、截面特性： Ix= 1130cm4 Wx= 141cm3 Sx= 80.8cm3 G= 20.5kg/m
翼缘厚度 tf= 9.9mm 腹板厚度 tw= 6mm
三、相关参数
1、材质 ：Q235
2、x轴塑性发展系数γx：1.05
3、梁的挠度控制 ［v］：L/250
四、内力计算结果
1、支座反力 RA = Pd =10。2 KN
2、支座反力 RB = RA =10。2 KN
3、最大弯矩 Mmax = Pd * a =4.08 KN.M
五、强度及刚度验算结果
1、弯曲正应力σmax = Mmax / （γx * Wx）＝27。56 N/mm2
2、A处剪应力 τA = RA ＊ Sx / （Ix ＊ tw）＝12.16 N/mm2
3、B处剪应力 τB = RB * Sx / （Ix * tw）＝12。16 N/mm2
4、最大挠度 fmax = Pk ＊ a ＊ L ＊ L * （3 — 4 ＊ （a / L) ^ 2） / 24 * 1 / （ E * I ）=.55 mm
5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 3257.4
弯曲正应力 σmax= 27。56 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 215 N/mm2 ok！
支座最大剪应力τmax= 12.16 N/mm2 < 抗剪设计值 fv ： 125 N/mm2 ok！
跨中挠度相对值 v=L/ 3257.4 〈 挠度控制值 ［v]：L/ 250 ok!

验算通过！
-——--————-—-—-—---—------detail之单跨梁设计—-—-—---——-———---—--—-———
I
浙江宝业建设集团有限公司浦东古北酒店式公寓项目部
目 录
1 编制说明及依据 1
1.1 编制说明 1
1。2 编制依据 1
2工程概况 1
2.1工程简介 1
2.2现场概况 2
3电梯井内脚手架搭设 2
3。1构配件选材 2
3.2电梯井内落地脚手架搭设方案 2
4.质量保证措施 4
4。1材料及构配件 4
4。2搭拆步骤 4
4.3技术要点 4
4.4施工要求 4
5.安全保证措施 1
5。1。人员要求： 1
5.2搭设要点 1
5。3使用阶段 1
5。4技术措施 1
5。5脚手架拆除 2
5。6应急救援预案 2
6。脚手架计算书 4