盘扣式脚手架支撑方案讲课讲稿.doc

晋江田美小区B地块南区
（汇景城）工程

模板工程专项施工方案
（承插型盘扣式钢管支撑体系）

福建省惠房建设工程有限公司

目 录

一、编制依据 2
二、工程概况 3
三、模板工程安装方案 4
四、施工工艺流程及劳力组织 4
五、模板施工技术要求 6
六、安全注意事项 12
七、应急预案 14
八、模板工程设计计算 15

一、编制依据

1、《建筑法》、《安全生产法》、《建设工程质量管理条例》、《建设工程安全生产管理条例》、《福建省建设工程安全生产管理办法》等法律、法规；
2、《危险性较大分部分项工程安全生产管理办法》等住房和城乡建设部、省住建厅、市住建局的相关规范性文件；
3、《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)；
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)；
5、《混凝土结构工程施工工艺标准》(ZJQ00-SG－010－2003)；
6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
7、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）；
8、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；
9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
10、《建筑施工手册》第三版；
11、深圳市建筑科学研究院有限公司设计的本工程施工图纸；
12、本工程的施工组织设计等。

二、工程概况

1、建设各方主体：
晋江田美小区B地块南区（汇景城）工程A2#、B3#、F2#楼位于晋江市世纪大道旁九十九溪南侧处。建设单位为卓辉（福建）置业有限公司，设计单位为深圳市建筑科学研究院有限公司，监理单位为福州弘信工程监理有限公司，施工单位为福建省惠房建设工程有限公司。
2、建设规模：
A2#楼：9471.97㎡，24层；B3#楼：9095.25㎡，24层；F2#楼：9936.03㎡，24层。首层高4.85m，标准层层高均为2.9m。
3、模板工程概况：
本工程各标准层的梁板模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系。非标准层梁板模板支撑采用扣件式钢管支撑体系。
梁、板、柱、墙主要截面尺寸表
主
要
结
构
尺
寸
① 柱：底层600×600，标准层500×500
② 梁：200×300（400、450、500、550、600、800）、250×550（650）
③ 现浇板：140

三、模板工程（承插型盘扣式钢管支撑）安装方案

1、本工程标准层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，其架体节点构造要求（详见附图1）：承插型盘扣式插销采用8mm厚的型钢成品支撑，盘口及插销与主要立杆及纵横杆之间采用双面满焊焊接，连接盘的厚度为8㎜，焊接接头有现场取样作节点抗压、抗拉试验，试验值为纵向抗压15KN，横向抗拉25KN，符合要求。立杆纵横杆采用φ48×3.5钢管作主要的骨架构件，立杆上的第一个盘扣件距离地面300mm，第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘口件距离第一个盘口件1700mm作为第二道水平拉杆；由于该工程开间大小不规则，一般纵横水平杆长度采用600mm、900mm、1200mm三种规格布置。
2、本工程模板梁、板采用九夹板辅以50mm×100mm、100mm×100mm松方木，模板支撑体系采用盘扣式顶托支撑架，剪力墙加固采用50mm×100mm松方木及Ф12mm对拉螺栓作为木楞箍，墙和截面较大的梁采用Ф12mm对拉螺栓加固。

四、施工工艺流程及劳力组织

1、工艺流程：
柱、墙钢筋绑扎、隐蔽验收→搭支撑架→柱、墙模板安装加固→梁板模板安装加固→柱砼浇筑→梁板钢筋绑扎、验收→梁板砼浇筑→柱、墙模板拆除，吊上一层使用

2、劳力组织：
天数
工种
1
2
3
4
搭架（10人）

模板（27人）

五、模板施工技术要求

1、操作要点
A、柱模板
(1)先在基础或楼板面弹出柱的中心线四周边线。
(2)沿边线竖立立板，正确固定柱脚，用斜撑将柱模板临时固定，再由柱顶用线垂吊直找正，然后正式固定。柱脚一侧要留清扫口。
(3)通排柱模板安装，应先装两端柱模板，校正固定，拉通线校正中间各柱模板。
(4)门子板应分节铺钉，或分节预留施工洞口，其高度由地面起2m留一道，以便灌入混凝土及放入振捣器。
(5)柱模板加设柱箍，柱箍采用50mm×100mm松方木及Ф12mm对拉螺栓，间距通过计算确定，截面较大的柱加设对拉螺栓。
(6)在柱与梁的结合处，正确锯好梁的槽口，在梁的槽口上划好中心线。
(7)柱模安装时应注意以下事项：
a、在浇筑楼板砼时应在柱位四周预埋40mm*40mm*30mm小木块做为柱模底部固定。
b、支设的柱模，其标高、位置要准确，柱身不扭曲，支设应牢固，均采用四面支撑。
c、柱模底部四周用1：3水泥砂浆堵严，防止漏浆。
d、每根柱模底部应设清渣口，作为浇筑之前清理模内杂物。柱模板上口标高应安至梁底模板下，在柱砼达到拆模强度时，可比梁模板先拆卸，在安装时应钻好插筋孔，及时预埋好其他设计要求的预埋件，并要求方位准确。
B、梁、板模板
(1)在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同时复核柱模上梁槽口处中心线位置，在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。
(2)按照设计间距搭设盘式钢管支撑架，钢管支撑底部应铺设垫板。设计要求安装纵横两个方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。
(3)根据梁底标高及起拱要求，确定梁底大横担标高，安装好大横担。在大横担上铺设梁底木楞。按同样的方法铺好板底木楞。
(4)对准柱模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。
(5)侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。
(6)主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。
(7)梁高度较大时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面侧模。
(8)梁高度大时，应设置对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安装对拉螺栓。
C、墙模板
(1)先弹出墙的中心线和两边线。
(2)安装墙的内侧模板，钉横档，支斜撑。在顶部用线锤吊直，拉线找平，撑牢钉实。清理墙底杂物，绑扎墙体钢筋。
(3)待钢筋扎好后，立外侧模板。将钢筋、横档等撑好，找平吊直后固定。在模板底部留出清扫口。
(4)在墙壁最下部和模板上口先支钉控制墙厚的小木条，再用螺栓将两侧模板的横档拉紧加固，螺栓间距按模板设计方案布置。
D、梯模板
采用九夹板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上一步和最下一步的高度，要考虑楼地面装修层厚度的影响以及梯自身装修层的影响。
2、质量通病及防治措施
A、梁、板模板：
梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止的方法是：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和钢度。作业中应认真执行设计要求，以防止砼浇筑时模板变行。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。
B、柱模板：
(1)涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。
(2)柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点至柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。
(3)轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。
C、墙模板
(1)墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。
(2)墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞平，模板间卡固措施牢固。
(3)墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。
(4)墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。
(5)混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。
(6)角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。
(7)角模入墙过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模方法，严格控制模板上口标高。
4、模板工程质量标准
模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查，模板安装允许偏差应符合规范的要求。
5、模板拆除
(1)侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。
(2)承重模板（梁、板底模）的拆除时间。
板跨度≤2m时 达到砼强度标准值50%以上；
板跨度>2m，≤8m时 达到砼强度标准值75%以上；
板跨度>8m时 达到砼强度标准值100%；
梁结构跨度≤8m时 达到砼强度标准值的75%以上；
悬臂构件及结构跨度>8m时 达到砼强度标准值的100%；
(3)拆除模板应先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开始向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平拉杆，最后一道水平杆与立杆同时拆除，以确保柱模稳定。
(4)拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端
(5)模板拆除应按区域逐步进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模板，并及时消除防止伤人。
(6)拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警界线明显标志，并设专门监护人员。
6、模板支架立杆的构造应符合下列规定：
(1)、模板支架立杆的构造应符合下列规定：
a、每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时应保证上下同心。
b、在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆
c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一平面上应错开50cm以上。
(2)支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；
(3)当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm；
(4)安装此体系支撑架应水平搭设，首先根据支撑平面配置方案放置好立杆，4个为一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4根立杆装好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此层支撑架的其它杆件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完成了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它部件的安装。
拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同时应将上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆。
(5)支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操作脚手板，确保操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时，应将2根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设与墙体的可靠连接，防止架体整体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。
(6)梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。
(7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。

六、安全注意事项

1、模板安装
(1)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
(2)支撑立柱模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。
(3)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。
(4)二人抬运模板时要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。
(5)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
(6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。
(7)支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落，造成事故。
(8)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。
2、模板拆除：
(1)拆除模板应经负责人同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。
(2)拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。
(3)拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。
(4)拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间的安全距离，保证安全操作。
(5)拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。
3、圆盘锯等机具：
(1)圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片后面，离齿10-15mm处，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。
(2)锯片必须平整且锯齿尖锐，不得连续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm，裂缝末端须冲钻止裂孔。
(3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料10-20mm为限，夹持锯片的法兰盘直径应为锯片直径的1/4。
(4)启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应小于500mm。接近端头时，应用推棍送料。

七、应急预案

1、指导思想:本预案针对模板施工中存在的重大危险源，如坍塌、高处坠落等进行编制。为了保证建筑施工事故应急处理措施的及时性和有效性，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，充分发挥项目部在事故应急处理中的重要作用，保障生命财产安全，使事故造成的损失影响降至最低程度。
2、应急小组领导小组成员：
总指挥： 庄进宝 电话：[phone]
警戒指挥：陈诗园 电话：[phone]
疏散指挥：黄云林、黄云忠 电话：[phone]
应急小组成员由黄长发、陈子德、赖燕招、郑志强以及后勤管理人员、保卫人员等组成,其他管理人员协助。
3、应急预案启动
a、砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。
b、总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公司安全部门及领导汇报。
c、警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响抢救工作。
d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“12O”救护电话。对现场通道影响抢救工作的围观人员进行疏散等，确保抢救工作有序进行。
e、公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排抢救工作，并向上级相关部门报告。
4、事故的调查反思:项目经理组织相关部门对事故产生的原因进行调查分析。对事故进行总结、反思处理。

八、模板工程设计计算

A、梁模板设计
为合理使用模板材料，本方案选取本工程代表性梁截面300 mm×600 mm进行验算,以保证模板体系安全、适用。梁底支撑方式详见附图。
(1)模板支撑及构造参数
a、梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.20;立杆步距h(m):1.50、1.70；梁支撑架搭设高度H(m)：2.30；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为Φ48顶部设置可调顶托。
b、模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):14.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
c、木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
d、梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：450.0；面板厚度(mm)：12.0；梁侧背楞截面为50mm×100mm。
(2)梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。
(3)模板侧模计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的简支梁计算。
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面板计算简图(单位：mm)
a.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，
取单位宽度面板进行计算：W =1000×18×18/6=54000mm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
q = (1.2×14.4+1.4×2) ×0.24=4.82 kN/m
计算跨度: l = 0.24m；
面板的最大弯距 M=0.125×q×l2 = 0.125×4.82×0.242 = 0.145KN.m；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=M/W= 0.145×106 / 54000=2.69N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.69N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
b.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q = 24×0.6 = 14.4N/mm；
l--计算跨度(梁高): l = 0.24m；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 1000×18×18×18/12=486000mm4；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.521×q×l4/(100×E×I)=0.521×14.4×240/(100×9500×486000)=0.05mm
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =0.3×103/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.05mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.96mm满足要求！
(4)梁侧背楞计算
梁侧背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，梁侧背楞采用方木，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =100×50×100/6=83333mm3
I =100×50×100×100/12=4166667mm4

内楞计算简图
（1）.支撑强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 方木弯曲应力计算值(N/mm2)；
M - 方木的最大弯距(N.mm)；
W - 方木的净截面抵抗矩；
[f] - 方木的强度设计值(N/mm2) 。
按以下公式计算方木跨中弯矩：

其中，作用在的荷载，
q =(1.2×14.4×0.9+1.4×2×0.9)×0.6/2=5.42kN/m；
方木计算跨度(梁底模板支撑间距): l = 500mm；
方木的最大弯距: M=0.1×q×l2= 135540N.mm；
最大支座力：N=1.1×q ×l=1.1×5.42×0.5 = 1.63kN
经计算得到，方木的最大受弯应力计算值
σ = M / W = 135540/83333=0.81N/mm2；
方木的抗弯强度设计值: [f] = 16N/mm2；
方木最大受弯应力计算值 σ =0.81N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 [f]=16 N/mm2，满足要求！
(5)梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 250×18×18/6 = 1.35×104mm3；
I = 250×18×18×18/12 = 1.22×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.60×0.90=5.51kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.3×0.60=0.08kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.3×0.60=0.504kN/m；
q = q1 + q2 + q3=5.51+0.08+0.504=6.1kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×6.1×0.52=0.153kN.m；
σ =0.153×106/1.35×104=11.33N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =11.33 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.600）×0.3= 4.59KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =500.00/250 = 2.000mm；
面板的最大挠度计算值:
ω = 0.677×4.59×5004/(100×9500×1.22×105)=1.68mm；
面板的最大挠度计算值: ω =1.68mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 500 / 250 = 2mm，满足要求！
(6)第一层支撑梁的计算
支撑梁采用50×100方木，间距400mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=50×1003/12= 4.167×106 mm4；
W=50×1002/6= 8.333×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.4×(0.5×2×0.48+0.5×0.3)/0.3=0.840kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.4×0.6=5.760 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.5×0.4×0.6=0.360 kN/m；
永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.960 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.4=0.800 kN/m；
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×0.4×0.6/2=0.420 kN；
活荷载标准值Qkb=1.0×0.4×0.6/2=0.120kN；
(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×6.960+1.2×0.030+1.4×0.800)=8.557kN/m；
楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×0.420+1.4×0.120)=0.605kN；
(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×6.960+1.35×0.030+1.4×0.7×0.800)=9.198kN/m；
楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×0.420+1.4×0.7×0.120)=0.616kN；
(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：
均布荷载标准值q3=6.960+0.030=6.990 kN/m；
楼板传来集中力标准值F3=0.420 kN；
支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.257kN
N2=3.506kN
N3=0.257kN
计算得到：
最大弯矩：M= 0.133kN.m
最大剪力：V= 1.753kN
最大变形：ν= 0.018mm
最大支座反力：F= 3.506kN
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.133×106/8.333×104 =1.602N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=1.602N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
(2)支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=1.753×1000×62500/(4.167×106×100)=0.263N/mm2；
实际剪应力计算值 0.263 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.500 N/mm2，满足要求！
(3)支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
(7)第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×80矩形木楞。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4；
W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁所受集中荷载F：
计算弯矩和剪力时采用F1=4.000kN；
计算挠度时采用F2=2.942kN；
均布荷载取支撑梁的自重q：
计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m；
计算挠度时采用q2= 0.038kN/m；
根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
计算得到：
最大弯矩：M= 1.294kN.m
最大剪力：V= 5.142kN
最大变形：ν= 2.882mm
最大支座反力：F= 13.204kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=1.294×106/8.533×104 =15.16N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=7.588N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib= 5.142×1000×64000/(3.413×106×80)=1.205N/mm2；
实际剪应力计算值 0.602 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为2.882mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.324mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！
第3跨最大挠度为2.882mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
(8)梁底支撑钢管计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：
N = 4×3*0.052×1.2=12.06 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
l0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.35 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.7+0.7 = 2.4
L0 / i =2400 /15.9=151
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357；
钢管立杆受压应力计算值；σ= 12060/(0.357×424)=79.67 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 75.254 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
B、板模板设计（标准层板层高2.9m）
（1）参数信息:
a.模板支架参数
横向水平杆采用HG-100，HG-120，HG-90；步距:1.50m；立杆采用LG-250，上端伸出至模板支撑点长度:0.20m；模板支架搭设高度:2.70m；采用的钢管:Φ48×3.5（计算用Φ48×3.0） ；连接方式:插盘式连接；板底支撑连接方式:托梁加双钢管连接；
b.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
c.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :100 × 100的木方；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
(2)模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗