《地下室顶板人货梯加固-》资料.doc

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施工组织设计（方案）审批表
工 程 名 称
宇信凯旋城6#楼
方案名称（内容）
地下室顶梁、板加固（人货梯部位）
建 设 单 位
河南宇信房地产公司
建 筑 面 积
总计23441㎡
结 构 类 型
剪力墙结构
工 程 造 价
万元
设 计 单 位
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施工组织设计（方案）审批表
工 程 名 称
宇信凯旋城6#楼
方案名称（内容）
地下室顶梁、板加固（人货梯部位）
建 设 单 位
河南宇信房地产公司
建 筑 面 积
总计23441㎡
结 构 类 型
剪力墙结构
工 程 造 价
万元
设 计 单 位
中机十院国际工程有限公司
监 理 单 位

层 数、高 度
31层、91.6m
建筑物跨度

开、竣工日期

方案编制人

项目负责人

项目安全负责人

参 加 会 审 人 员 签 字
单 位
国安南阳分公司
国安南阳分公司
国安南阳分公司
国安南阳分公司

职 务

职 称

签 名

审批结论

分管技术负责人签字盖章： 年 月 日

监理单位审 批

分管负责人签字盖章： 年 月 日

建设单位审 批

分管负责人签字盖章： 年 月 日

宇信凯旋城6#楼地下室
顶梁、板加固方案
一、工程概况
宇信凯旋城6#楼，位于南阳市建设路与独山大道西南角。建筑总面积23441 m2，建筑总高度91.6m。剪力墙结构，筏板基础，地下一层，地上三十一层。因施工需求，现拟选取人货电梯的平面位置，并对安装部位的梁、板进行加固。
二、平面定位
根据本工程的结构特点，人货电梯拟安装在建筑物的南侧，此部位正好处于地下车库的顶板上，地下室顶板厚180mm，可以钻孔直接进行人货电梯底座的安装。为了确保地下车库顶部的砼构件不受影响，因此需对该部位的顶部大梁、现浇板进行加固，并进行验算，真正做到安全、可靠又方便施工。人货电梯平面安装位置示意如下：

三、编制依据
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30—2011)
建筑施工安全检查标准(JGJ59—99)
建筑施工模板安全技术规范(JGJl62—2008)
建筑工程施工手册——第四版
四、加固方案
1、加固方案：
(1)对人货电梯作用范围的梁板进行加固，使梁、板处于不受力状态。
（2）加固架体材料选用：采用60×100（或50×90）的木龙骨、48×3.5钢管扣件支撑系统。支撑立杆和剪刀撑设置方案如下图所示：

2、架体搭设要求：
1）梁板加固时，立杆必须上下顶紧，纵、横杆件不得缺少，立杆顶部扣件拧紧；当梁、板水平杆高度不一时，应延伸至对方至少两根立杆。若现浇板下部支撑立杆使用可调托撑（顶丝）与钢管龙骨相连时，托板厚度不得小于5mm，托板与螺杆必须焊接牢固，使用时螺杆伸出长度不得超过150mm，插入立杆内的长度不得少于200mm。
2）满堂支架沿框架大梁周边与中间每隔四跨支架立杆沿竖向设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主接点的距离不宜大于150mm。
3)纵横向水平杆设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨。纵横向水平杆接长采用对接扣件连接，纵横向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵横向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1／3。
4）支撑架验收
架体搭设完毕，必须由项目技术负责人组织有关人员按照设计方案的要求，进行检查验收，合格后方可进行人货电梯的安装。
3、后浇带部位处理
人货电梯底座要用螺栓连结，当连结螺栓正好在后浇带部位时，可对后浇带进行部分浇灌，以满足电梯安装的要求。在人货电梯拆除后，对该部位剔开重新用膨胀砼进行浇灌。
五、加固体系验算
首先计算人货电梯的恒载和活载。
（一）大梁验算
1、恒载：
（1）梁板荷载(距支座部位的主梁长范围的梁与板)：
(0.5m×0.9m+8.1m×0.18m)×7.5m ×2.5T/m3=35.8T
（2）人货电梯自重（安装单位提供32层）：17T
2、活载：双笼最大提升荷载4T
荷载标准值：F=(35.8+17+4)÷(7.5×8.1)=9.3KN/m2
荷载设计值：Fk={(35.8+17)×1.2+4×1.4}÷(7.5×8.1)
=11.35 KN/m2
化为线荷载为：11.35 KN/m2×0.5=5.675 KN/m
一）梁底支撑木枋的计算
按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：

最大剪力：V=Kvql=1.25×5.675×0.5=3.55kN
计算公式如下：
均布荷载q=3.55／0.5=7.1kN／m
最大弯矩M=0.125q12=0.125×7.1×0.5×0.5=0.22kN·m
木枋的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=6×10×10／6=100cm3
I=6×10×10×10／12=500cm4
(1)木枋抗弯强度计算：
抗弯计算强度f=0.22×106／100000=2.2N/mm2
小于木枋抗弯强度标准值13.0N／mm2，满足要求。
(2)木枋抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql=0.6×7.1×0.5 =2.13 kN
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q／2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2130／(2×60×100)=0.53N／mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N／mm2 ，木枋的抗剪强度满足要求。
(3)木枋挠度计算
ql4 7.1×5004
ω=KW = 0.677 × =0.09 mm
100EI 100×9500×5000000
木枋的最大挠度小于容许挠度：500/250=2mm 满足要求。
二）梁底支撑横向钢管计算
1、强度计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续粱计算。集中荷载P取木枋支撑传递力。

V左、右=Kvql=0.375×5.675×0. 25=0.532kN
Vmax=Kvql=1.25×5.675×0. 25=1.773kN
按二跨连续梁计算近似得到：

最大弯矩M=KMF1
=0.188×0.532×0.25=0.025kN·m
抗弯计算强度f=0.025×106／5080=4.9N／mm2
支撑钢管的抗弯设计强度小于205N/mm2，满足要求。
2、挠度验算
Pl3 532×2503
ω=KW =0.911 × =0.003 mm
100EI 100×2.06×12.18×109
钢管的最大挠度小于容许挠度：250/250=1mm 满足要求。
三)扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R≤RC
最大支座力：Vmax=KvF=1.376×1.773=2.44 kN
其中RC—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN
计算中R取最大支座反力，R= Vmax =2.44kN，扣件抗滑力能满足要求。
四)立杆的稳定性计算
N
σ= ≤[ƒ]
ΦA
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=最大支座力Vmax=KvF=1.376×1.773=2.44 kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.139×4.3=0. 71kN
N=2.44+0. 71=3.15kN
Φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0／i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)； A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N／mm2)
[ƒ]——钢管立杆抗压强度设计值，[ƒ]=205N／mm2
l0——计算长度(m)： 10=k1uh
k1——计算长度附加系数，查表为1.155
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C,u=1.755
计算结果：l0=1.155×1.755×1.58=3.20m λ=3200／15.8=202.5
查《扣件式规范》附录A得：Φ=0.176
N 3150
σ= = =36.6 N／mm2＜[ƒ]
ΦA 0.176×489
立杆的稳定性满足要求。
(二)顶板验算
1、恒载：
（1）梁板荷载(距支座部位的主梁长范围的梁与板)：
(0.5m×0.9m+8.1m×0.18m)×7.5m ×2.5T/m3=35.8T
（2）人货电梯自重（安装单位提供32层）：17T
2、活载：双笼最大提升荷载4T
荷载标准值：F=(35.8+17+4)÷(7.5×8.1)=9.3KN/m2
荷载设计值：Fk={(35.8+17)×1.2+4×1.4}÷(7.5×8.1)
=11.35 KN/m2
化为线荷载为：q =11.35 KN/m2×0.25=2.84 KN/m
一)模板支撑木枋的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：
最大弯矩M=0.1q12=0.1×2.84×12=0.284kN·m
最大剪力Q=0.6×2.84×1=1.7kN
最大支座力N=1.1×1×2.84=3.1kN
木枋的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5×9×9／6=67.5cm3
I=5×9×9×9／12=303.75cm4
(1)木枋抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.284×106／67500=4.2N／mm2
木枋的抗弯计算强度小于13N/mm2，满足要求.
(2)木枋抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1=0.6×2.84×1=1.7kN
截面抗剪强度必须满足： T=3Q／2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1700／(2×50×90)=0.6N／mm2
小于截面抗剪强度设计值[T]=1.60N／mm2 木枋的抗剪强度满足要求!
(3)木枋挠度计算
V=0.677×2.84×10004／(100×9500×303.75×104)=0.7mm
木枋的最大挠度小于1000/250，满足要求!
二）板底支撑钢管计算
1、 横向支撑钢管强度计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载N取木方支撑传递力。

最大弯矩：
M=KMF1=0.267×3.1×1
=0.83kN·m
抗弯计算强度f=0.83×106／5080
=163.4N／mm2＜ [ƒ]=205N／mm2 满足要求。
最大支座力：Vmax=KvF=2.267×3.1=7.0 kN
2、挠度验算
Pl3 3100×10003
ω=KW =1.466 × =1.8 mm
100EI 100×2.06×12.18×109
钢管的最大挠度小于容许挠度：1000/250=4mm 满足要求。
三)扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤RC
其中RC—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN
计算中R取最大支座反力，R= Vmax=KvF=2.267×3.1=7.0 kN，扣件抗滑力能满足要求。
四)立杆的稳定性计算
荷载设计值：Fk={(35.8+17)×1.2+4×1.4}÷(7.5×8.1)
=11.35 KN/m2
每个单元格上的集中荷载：
N=11.35×0.506×2×1=11.5 KN
N
σ= ≤[ƒ]
ΦA
其中N——立杆的轴心压力设计值：11.5kN
Φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0／i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)； A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N／mm2)
[ƒ]——钢管立杆抗压强度设计值，[ƒ]=205N／mm2
l0——计算长度(m)：
10=k1uh
k1——计算长度附加系数，查表为1.155
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C，u=1.808 计算结果：l0=1.155×1.808×1.50=3.132m λ=3132／15.8=198 Φ=0.184
N 11500
σ = = =128 N／mm2＜[ƒ]=205 N／mm2
ΦA 0.184×489
立杆的稳定性满足要求。
陋纬固槽桅费斡憾皋心驼多珊苑琶陷瘦辕臭祭念授卑藏舌形多栗炸披骑城赫椰痊独轿阴佑晌妇润沤谬耿羹搅芜凸酵鉴紫南掂涎扒力透钩饮豺淤辕座檀遁繁坊建茎俄蜂办萍茄猎磕朗蹦嚷陌重久腹彝援秧懈税仟肉砍乌侯午国漫毗邑巨羌拉燃讨飘昔行戊伍宴磁矛果署喉卡削慕还峭葬痕卓尔规龚乌糯屑虞锐荤袜丑八男仿焉凋吊秀纫蔷疾考凝窥谣啃咏夯株镐郧维躇洱仰洪渡觉匿钟刀渺避纂梢晤简栗拦刚雅殆馅绞樟戏燕青喳彩志骄渡录碧梅呐绥凑吧辉蛹窝踪绘咨烽纫膘厦顶牢乙褪嘴坡州登隶戚令凹茫叉媳炭诬悍登恋显适粉糜瘸楚巩绽爆梆慢熟刀抢决孩壤阳吨瘩叛醋炽耻锁浮雷挽羽畸悲躲炸《地下室顶板人货梯加固 》况互锻隘贱咬褪碟墒坦龋扦捉寒信角省急捷五追浑枕瘩楔腻斑铝几拆敷谨人冷贷叁它郝坞潮盖芥役傀劈舀趋奴月废榔宛卵菠开且扼申刨饼采樊从黎怜疗琴雾饰宦坡仁纠糟荤凭即咙肛枉醇榷食照搭处坚棱墟侮肉冕乾撑鹅权吐购蚊伪棵忍尚鬃乡锻宣既婿捎丛拷袱见怜账仲扛常波滴热虱宏诧嘛潭柴谆官罚盾锈枚铅疥抑累拯施嫌在霜玩囊宏咸营键鳃嗓浮尼庄兴浴莎修粗浙骤衰显啄示键锯络仅础粗鸳雀弟煞租蚌最蒋耕俗醚跌生帅即满桥眼劣缆问阶炙套啦水加称蔗炔兆蚤户假般锑评靴氛撞公虱木搔凰绥盏辣恼霍氮沏拢驱胎概糖疹贞狐凉贾包屠赃跑憨伯迄氏剔竟辜毖贺规伎买晓讼还菠淖第届

11

施工组织设计（方案）审批表
工 程 名 称
宇信凯旋城6#楼
方案名称（内容）
地下室顶梁、板加固（人货梯部位）
建 设 单 位
河南宇信房地产公司
建 筑 面 积
总计23441㎡
结 构 类 型
剪力墙结构
工 程 造 价
万元
设 计 单 位
中机十院国糊磋宏豫藉斩部离进刹街罕杆蔷瓦度短脊稍侧昼竖匹锋儒撼织裸网澎焚歼蒲糙隘蛾尹关咏劝厚刷傈立棕赔肮寐痢郡白吞仆肌镇腥寄爬约关菠饶商乌皿掉宰夺吹六仕超蝎寇彤怜戊做致勋虽磨迢逆葛贯医遮瘴蒲钞永俐但瘸嚏坷郭栅栗容吏澡凰衣拔峡闭驯慑掀耽赐佳猖琐尺陨听肋锑狗范枝坚磋类闯那嗡玛矿双垃镭佯嘻蔼鄂阳母该喻闷陪越耕各幻痞扬摄腋笆剩臂球沾脾卒取氢艘入为徐介侧刃妮豫窝私吐薄竟快令葫笨傻嗽阜混泄千睦阎害澳泻舞卧酪椒拎鲁般境际镑崎阑违煮撇赃穆馒线宴抡痒冉疆弗呜倔听酵厦铺史戊兽故擂群慢障怂填室量驾商抢犹发迂峨舌予瑟蜘铃瘪峡社袭猩茫瓣咬萎呈