桥承台、墩身模板施工方案.doc

庐山路跨熊耳河（A15）桥
模板施工方案
1。工程概况
庐山路跨熊耳河(A15)桥有承台6个，P1、P2、P3均为承台墩身结构。设计承台结构尺寸相同，左幅长18.2m、宽5。4m、高2。0m。右幅长25。644m、宽5。4m、高2。0m。承台顶面高程P1、P3为86。580m,P3为85。580m。下部为1.2m钻孔灌注桩。
墩身6个，设计墩身结构尺寸各不相同，P1左半幅长14。5m、宽2。5m、高3。18m，右半幅长13。6m、宽2。5m、高3。18m,顶面高程为89.760m；P2左半幅长14.5m、宽2.5m、高4。59m。右半幅长13。6m、宽2。5m、高4。59m,顶面高程为90。170m；P3左半幅长14。5m、宽2。5m、高3。612m。右半幅长13。6m、宽2。5m、高3。612m，顶面高程为90。192m；下部为承台结构。
车行桥为现浇预应力箱梁，设计形式为双向40m宽,全长为130m.设计形式为
2.施工准备
桩基混凝土强度达到设计要求以后开始承台施工准备。在桩基础施工过程中，即进行模板的制作与加工。
3。模板制作
由于我单位所承包的（A15）桥墩身设计形式各不一样,细部结构尺寸互不相同,故无法制作钢模板，模板必须进行现场加工,制作固定式模板,其各部件均在现场加工制作和安装。
主要由立柱、肋木、壳板、撑木、拉杆、枕梁与铁件等组成,根据设计墩身的结构尺寸,模板现场制作出竖直平面、斜平面和圆弧面,立柱、肋木、拉杆形成骨架。骨架的立柱安放在基础的枕梁上，肋木固定在立柱上，木模壳板布置在肋木上,立柱两端用钢拉杆连接，使模板有足够的刚度。
木模板半圆形端头采用圆弧形肋板分段对接,双层交错叠合，形成紧密的半圆，两端与水平肋木连接，肋木之间设置拉杆.
木壳板厚3cm~5cm;肋木一般用方木制作，间距由板厚以及混凝土侧压力决定；立柱用方木制作,两立柱间距为0。7m～1.2m.拉杆是Ф12mm~Ф20mm圆钢，拱肋木由2层木板交错重叠结合。
我单位施工的（A15)桥墩身设计尺寸各异,细部构造复杂。为了更好的体现设计意图，美化东区环境.在模板制作过程中，项目有关技术人员精心计算，建立平面直角坐标系，细化每一步工作程序.
４。模板计算
固定模板的优点是：整体性好，模板接缝少，适应性强，可根据墩台的不同形状进行制作和组装。
桥台侧模采用高强腹模竹胶板制作，钢管加50mm╳100mm方木固定，对拉螺栓紧固，加固采用Ф48钢管。对拉螺栓采用直径14的圆钢，间距500mm╳600mm.
1. 承台、墩身侧模支撑体系计算
（1） 计算参数
承台、墩身侧模采用高强腹模竹胶板制作，次龙骨采用50mm╳100mm＠200方木，主龙骨采用Ф48＠400的钢管，并用Ф14@400mm╳400mm的对拉螺栓穿墙对拉。
（2） 计算荷载组合
新浇注混凝土对模板侧面压力标准值
F=0。22γct0ß1ß2V1/2
F'=γcH
其中：γc-混凝土的密度 取为25KN/m3
t。=200/（T+15)
T-混凝土的温度取T=15。C
t0=200/(15+15)=6。67。C
ß1-外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1。2
ß2—砼坍落度影响系数采用泵送砼,坍落度在160mm左右,故ß2取为1.30
V—浇注速度 取V=1。5m/h
则：F=0.22╳25╳6。67╳1.2╳1.30╳2。51/2=90。5KN/m2
F’=γcH=7。70╳25=135KN/m2
取二者之间的最小值
则新浇注混凝土对模板侧面压力标准值为70。1KN/m2
倾倒混凝土产生的荷载标准值 F7=2KN/m2
承载能力设计荷载:
F1=(1。2F+1。4F7)╳0。9
=(1.2╳90。5+1。4╳2）╳0.9
=100。26KN/m2
其中0。9为计算析减系数.
墩柱侧模验算
梁侧模板（15mm厚木胶合板）
计算示意图（按5等跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元)：
q=100.26╳1=100.26N/mm
A、抗弯强度验算
ó=M/W
其中：M=0。105qL2=100。26╳2002
=４。211╳105Nmm
截面抵抗矩W=bh2/6=1600╳152/6=6╳105mm3
则:ó=０．７N/mm2,〈fm=35N/mm2
B、挠度验算
弹性模量 E=4500N/mm2
惯性矩 I=bh3/12=1600╳153/12=3╳105mm4
ω=0。644q╳L4/（100╳E╳I)
=0.644╳100.26╳2004/(100╳4500╳3╳105）
则：ω=0。77mm＜[ω］=L/250=200/250=0。8
说明该模板符合设计要求.
次龙骨50╳100mm木方
计算示意图(按五跨连续梁验算）:
化为线型均布荷载：
q=100。26╳o。25=25.07N/mm
A。抗弯强度验算
ó=M/W 400 400 400 400 400
其中：M=0.105qL2=0。105╳19。56╳4002
=4.22╳105Nmm
截面抵抗矩　Ｗ＝bh2/6=50╳1002/6=8.33╳104mm3
则：ó=5.06N/mm2〈fm=13N/mm2
B、挠度验算
弹性模量 E=9000N/mm2
惯性矩　　　Ｉ=bh3/12=50╳1003/12=4。17╳106mm4
ω=0。644qL4/（100╳E╳I）
=0.644╳25。07╳4004/（100╳9000╳4.17╳106）
则:ω=1.1mm〈【ω】=L/250=500/250=2。0mm
说明该次龙骨符合施工设计要求。
③ 主龙骨验算
计算示意图（按三跨连续梁计算，将集中荷载近似为均匀荷载）:
化为线型均匀荷载：
q=F1╳0。4/1000
=100。26╳0。4/1000
=4o。1N/mm 400 400 400
A、抗弯强度验算
ó=M/W
其中：M=0。1╳q╳L2=0。1╳40.1╳4002=0。64╳106N。mm
W=5╳103mm3
则：　ó=128N/mm2〈fm=215N/mm2
1. 模板应具有必须的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受施工过程中可能产生的各项荷载。保证结构物各部分形状、尺寸准确.
2. 模板表面平整,接缝紧密不漏浆。
3. 拆装容易，施工操作方便,保证安全。
4. 模板的制作与安装时的允许偏差要符合规范要求,结构物表面外露的模板变形值不超过模板构件跨度的1/400；支架模板的弹性挠度不超过相应自由跨度的1/400;
模板、拱架及支架安装的允许偏差