深基坑开挖专项施工方案专家论证.doc
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1、秦皇岛市污水池、消防水池深基坑专家论证专项方案目 录 第一章 工程概况=4一、工程概述=4二、工程地质、水文地质及周边环境=4三、施工场地条件=6第二章 基坑边坡稳定性验算书=7一、基坑简介=7二、计算依据=7三、力学验算法的基本假定=7四、判断标准=8五、验算过程=8第三章 施工部署=12第四章 施工准备=14一、技术准备=14二、组织结构=14第五章 土方施工=18一、施工方法=18二、土方施工措施=18三、基坑水位控制措施=18四、质量保证=19五、成品保护=19第六章 监测方案=20一、工程概况=20二、监测方案设计依据=20三、基坑沉降监测=20四、监测组织=20五、观测频率=21六
2、、工期=21七、安全监测信息化处理及监测流程=21第七章 安全文明施工措施=26一、安全施工措施=26二、文明施工措施=27第八章 保证措施=29一、管理保证=29二、 组织保证=29三、劳动力保证=29四、机械保证=29五、制度保证=29六、培训=29七、保证工期的技术措施=30第九章 应急救援预案=31一、应急预案的方针与原则=31二、应急预案工作流程图=31三、明挖深基坑开挖存在的危险因素及预防、应急措施=31四、应急救援组织架构=34五、事故报告=35六、应急结束=36七、后期处置=36八、宣传教育=37九、演练=37十、总结=37应急救援预案流程图=39应急抢险人员联系名单=40附图
3、一=41附图二=42附图三=43附图四=43附图五=44基坑专项施工方案第一章 工程概况一、工程概述本工程建设起点为x=431914。079,y=483813.274;终点为x=432067.411,y=483596.732,平面布置如附图所示: 经现场实测,场地自然地面标高最高位置为30。4m , 最低位置为24.4m ,高差约6m多,所以有两个单体工程基坑开挖深度超过了5米,分别为污水池、消防水池工程.污水池底板板面的设计标高为-6。00m ,水池底板厚350mm,板底垫层为100厚C15垫层,四边有土,一边距离挡土墙5.31m;消防水池底板板面的设计标高为6。5m,水池底板厚350mm,
4、板底垫层为100厚C15垫层,四边有土,一边距离挡土墙5。99m。根据地勘资料及现场实看,土质大部分为砂质粘性土,全风化混合花岗岩,强风化混合花岗岩,土方工程量约有8000m3 水池,污水池长33。6m宽22.4m,消防水池长22。6m,宽15。9m(均为净尺寸)场地较为平坦,自然地面标高约为30。1 m,污水池开挖深度6.3m,消防水池开挖深度5.8m。二、工程地质、水文地质及周边环境(一)工程地质1、正大食品企业(秦皇岛)有限公司位于秦皇岛山海关临港产业园内,北临横三路,东临纵五路。交通便利。场地原始地形起伏较大,总体地形呈中部高四周低之势,现地面绝对高程介于24。3734。60m之间,最
5、大高差为10。23m.场地所在地貌单元属构造剥蚀台地。在勘探深度范围内,场地地层由上而下依次为:上部为第四系上更新统残积成因(Q3el)砂质粘性土,下伏基岩为太古界混合花岗岩(Ar)。各层岩土的岩性特征及分布情况详见表1-1。表1-1 地层岩性特征表地质年代成因地层编号岩土名称岩 土 描 述厚度变化范围(m)层底标高变化范围(m)分布情况Q3el砂质粘性土褐红-褐黄色,母岩为混合花岗岩,主要由粘性土和棱角状长英质砂粒混合组成,可塑硬塑,干钻易钻进.局部穿插风化程度较轻的长英质伟晶岩脉。表层有薄层耕土.1。404。8022。6731.65分布普遍Ar全风化混合花岗岩黄褐-褐黄色,矿物成分主要为长
6、石、石英和云母等组成,原岩结构已全部基本破坏,裂隙极发育,岩芯扰动呈砂土状,属极软岩,岩体基本质量等级为级,干钻可钻进。局部穿插风化程度较轻的长英质伟晶岩脉。1.002。4023.2330.35局部分布强风化混合花岗岩黄褐褐黄色,矿物成分主要为长石、石英和云母等组成,原岩结构基本破坏,裂隙很发育,岩芯扰动呈砂状或碎石状,属软岩,岩体基本质量等级为级,干钻不易钻进。局部穿插风化程度较轻的长英质伟晶岩脉。最大揭露厚度12.20m未揭穿分布全场地2、场地地震效应(1)、场地抗震设防烈度6度,设计基本地震加速度0.05g,设计地震分组为第三组.见表1-2。表12地基承载力特征值和变形参数建议值地层编号
7、岩土名称承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)砂质粘性土1606.0全风化混合花岗岩30030.0强风化混合花岗岩400 40.0注:变形指标为地区经验值(二)水文地质 勘察期间为枯水期,在勘察深度范围内为揭露道地下水,因此,地下水对拟建工程无影响,也无施工干扰问题。但场地西北部7钻孔北侧和12钻孔东侧有一水坑,水坑长约4m,宽约2.5m,深度约1m。根据地质报告场地2件水质分析资料可知,场地地下水化学类型属HCO3SO4Ca型水, 根据岩土工程勘察规范GB500212001(2009年版)中第12。2.112。2。5条关于地下水对建筑材料的腐蚀性评价之规定,场地地下水对建筑材料的
8、腐蚀性评价结果见表21。表21 地下水对建筑材料的腐蚀性评价结果场地环境类型类按环境类型水对混凝土结构的腐蚀等级微按地层渗透性(直接临水或强透水层)水对混凝土结构的腐蚀等级微地下水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀等级长期浸水微干湿交替微根据场地土质和走访调查,本场地地基土未受污染,可评定地基土对混凝土结构具微腐蚀性。三、施工场地条件基坑开挖起点位于秦皇岛山海关临港产业园内,位于横三,纵五路段,是一片宽阔平坦土地,地理位置对施工较为有利,在城市主干道一侧,行人及车辆对施工有严重影响,各段施工都需做围蔽和疏导工作。第二章 基坑边坡稳定性验算书1 基坑简介1。1基坑概况污水池池体长度33.60米,宽度2
9、2.40米。基坑底部开挖尺寸长度34。8米,宽度33.6米。基坑有效工作深度-6。30米(绝对标高22.77m),上部3.2m放坡比1:0.5,下部3.1m放坡比1:0。9。基坑上部开挖尺寸长度41。98米,宽度38。42米;消防水池长度22.6m,宽度15.9m,基坑底部开挖尺寸长度23。8米,宽度17.1米,基坑有效工作深度-5。8米,放坡与污水池一样,基坑上部开挖尺寸长度32。2米,宽度25。5米。1。2场地土质情况污水池、消防水池根据地勘报告(详勘)结果(勘探点号3、35#,孔顶标高22.77m):土质情况(至基坑底部)依次为:序号土层厚度 m层底标高m粘聚力c(kpa)内摩擦角 容重
10、11。6022。77121216.3211.6021.17182315.43 12-11。6019。57202515。6431。6017。972122.516.856。516。37192416.82 计算依据采用力学验算法计算。场地土质为粘性土,按圆弧滑动面法中表解法规则在图解和计算的基础上,经过分析研究,制定图表,供边坡稳定性验算时采用。基坑周边无其它荷载.按正常工作状态算:基坑总深度6。3米,正常工作状态基坑深度6。3米,上部3。2m放坡比1:0.5,下部3.1m放坡比1:0。9,错台1.4米。3 力学验算法的基本假定滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布及
11、各土条(指条分法)之间相互作用力的影响。再假定几个可能的滑动圆弧,按步骤分别计算相应的稳定系数,在圆心辅助线上绘出稳定系数对应于圆心的关系曲线K=f(o),在该曲线上找出最小的稳定系数Kmin,与Kmin对应的滑动面就是最危险的滑动面.4 判定标准国标503302002建筑边坡工程技术规范,5。3。1边坡稳定性评价:边坡类别:二级边坡当Kmin1.25认为边坡是稳定的。当尺Kmin1。25时,则应放缓边坡,再按上述方法进行稳定性验算.5 验算过程(泰勒图表法)5。1 公式及字母意义K=fA+BK 稳定系数f 土的内摩擦第数,f=tanH 边坡高度 mA B 取决于几何尺寸的系数,查下表C 土的
12、粘结力 Kpar 土的容重5。2验算理论及方法基坑四周无其它荷载,用36度法确定圆心辅助线。假定滑动面通过坡角,如图所示,各个滑动圆弧的圆心自基坑边缘Oo点开始,取SO1=(0。25+0。4m),m为基坑开挖放坡坡率。自O1点起每隔0.3H确定一点,设为滑动坡面圆心.分别为O2、O3、O4、O5。滑动面通过直角时表解法的AB值边坡系数O1O2O3O4O5ABABABABAB1:1。252.646。052.166.351。827.031。668.021.489.651:12.345.791.8761.576。571.47。51.248。81:0。91。9924。7361。6124。941.356
13、5.441。2246。2081.0887.381:0。851.884.471。524。671。285。141.1565.8631。0286。971:0。751。663.94671.34334.11671.134.53331。025.17330.90676。151:0.51.14292。78190.91812。89050。773。17240.69143.6210.61334.27表中数据按外插法计算求得.5。3验算计算过程(H=6。3m)粘聚力c=18kpa 平均值内摩擦角 =21.3o 平均值容重=16。13KN/m3 平均值土层内的抗剪强度参数建议值为:凝聚力C:18Kpa,内摩擦角:21o
14、。容重=15.4KN/m3。f=tan=tan21o =0.38386c=18Kpar=15。4KN/m3 K=fA+B当边坡系数取1:0。9时,K值计算如下:Ko1= fA+B= 0。38386*1.992+18/15。4/6.34.736=1.643Ko2= fA+B= 0。383861。612+18/15。4/6。34。94=1。535Ko3= fA+B= 0。383861。356+18/15。4/6。35.44=1.529Ko4= fA+B= 0.38386*1.224+18/15.4/6。3*6.208=1。622Ko5= fA+B= 0。383861.088+18/15。4/6.3
15、7。38=1。786K=Koi/n=(1。643+1.535+1。529+1.622+1。786)/5=1.6231.25符合要求。5.4验算计算过程(H=3。2m)粘聚力c=18kpa 平均值内摩擦角 =21。3o 平均值容重=16。13KN/m3 平均值土层内的抗剪强度参数建议值为:凝聚力C:18Kpa,内摩擦角:21o。容重=15。4KN/m3。f=tan=tan21o =0。38386c=18Kpar=15.4KN/m3 K=fA+B当边坡系数取1:0。5时,K值计算如下:Ko1= fA+B= 0。424471.142+18/15。4/3.22.7819=1。501Ko2= fA+B=
16、 0。42447*0。9181+18/15.4/3.2*2。8905=1。445Ko3= fA+B= 0.424470。77+18/15.4/3.23。1724=1。486Ko4= fA+B= 0.42447*0。6914+18/15.4/3。23。621=1.616Ko5= fA+B=0。42447*0.6133+18/15。4/3。2*4.27=1.82K=Koi/n=(1.501+1。445+1。486+1。616+1.82)/5=1.5741。25符合要求。5。5验算计算过程(H=5。8m)粘聚力c=18kpa 平均值内摩擦角 =21.3o 平均值容重=16。13KN/m3 平均值土层
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