消防水池及泵房外墙脚手架专项施工方案.doc

山东华春生物医药工业园—消防水池及泵房
山东华春生物药业工业园
消防水池及泵房
外墙脚手架搭设施工专项方案
中国葛洲坝集团股份有限公司
2014年11月1日
外脚手架专项施工方案
目 录
一、 编制依据-——-———-—————--———-—----—-—---—---—-—2
二、 工程概况-——————-——-—-—-----—---—-————------—-2
三、 脚手架搭设方案的选择—-—-—-———---—--———----——-2
四、 外脚手架构造要求---——-——-——-—--—-—————————---3
五、 外脚手架构造要求--——-—-—-—————-—--————----—--3
六、 施工安全措施——--——---—-—--—--—————-—-——----—-6
七、 职业健康问题——-—-—————--—--—--—---—-—--—----—8
八、 应急预防措施-——-——-—————----——--———-—---—--——9
九、 落地脚手架理论计算-————--—--—-——-—--—-—-—————10
一、编 制 依 据
1、《建筑施工计算手册》
2、《建筑施工手册》
3、《建筑结构荷载规范》GB50009—2001
4、《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）》
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 ；
6、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002
7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99
二、工 程 概 况
1、工程建设概况
工程名称：山东华春现代生物医药产业基地项目——泵房及消防水池工程
建设单位:新疆华春生物药业股份有限公司
施工单位：中国葛洲坝集团股份有限公司
监理单位:山东省建设监理咨询有限公司
建设地点：潍坊市央子镇滨海经济开发区
2、消防水池及泵房位于厂区仓库七北侧,长33.1米,宽28。9米,深5。1米，具体布置为一个消防泵房，两个消防水池及两个生活水池，水池及泵房局部集水坑深度开挖深度达到6。6米，基坑实际平均开挖深度是6.1米.消防水池主要用于厂区内消防系统供水，生活水池用于紧急情况下生产供水。
三、脚手架搭设方案的选择
根据本工程的特点，决定采用落地脚手架、
1、由于消防水池及泵房位于建筑▽±0。000以下，所以外脚手架搭设到地下。待基础周围素土打夯、整平、浇筑100mm垫层后，再进行外架搭设。落地脚手架搭设高度为,采用Ф48×3。25钢管和扣件搭设成双排架,其横距为0.8米,纵距为1.2米，步距为0。8米。连墙件按二步三跨进行连接.脚手架立杆下部支承在浇筑10公分C15的混凝土上,立杆底部200mm处搭扫地杆.
2、剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6米,斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。
四、外脚手架构造要求
(1)纵向水平杆(大横杆)置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈.
(2）大横杆接长采用对接扣件连接，其接头应交错布置,两根相邻的大横杆接头不宜设置在同步或同跨内，不同步不同跨两个基本点相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜。
(3)每个主节点处必须设置一根小横杆,用直角扣件连接且严禁拆除.小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10㎝,伸出里排大横杆距结构外边缘150㎜,上下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。
（4）防护设施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网,密目网采用建设主管部门认证的合格产品,规格为1.5×6米,用18＃铅丝绑扎在大横杆外立杆里侧，作业层应高于平台1。2米，并在作业层下步架处设一道水平大眼网，在架内高度2。9米处设首层水平大眼网。脚手架顶排防护栏杆不得少于2道,高度分别为0.9米和1。3米。
（5）防雷措施
1）本工程每个栋号设置4根避雷针,避雷针采用φ14镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在建筑物外架四角中间脚手架最高立杆上,形成避雷网络。
2）引下线采用单芯软线,同地下室墙钢筋进行焊接连接,接地完成后再测定电阻,要求冲击电阻不大于4Ω。
五、脚手架施工要求
1、施工准备：
（1）项目部技术负责人应按照专项施工组织设计向搭设外架人员进行技术交底,搭设人员必须持证上岗,交底内容要有针对性，交底双方履行签字手续。
(2）按照规范规定和施工组织设计要求对钢管、扣件、脚手板、安全网进行检查验收，脚手架钢管采用外径48mm,壁厚3.5mm的钢管，有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂缝均不得使用。扣件应有合格出厂证明,要光洁、灵活，发现有脆裂变形、滑丝等现象禁止使用。不合格产品不得使用.
（3)经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳,堆放场地不得积水。
（4）清除地下室顶板上外架搭设位置处堆放的所有杂物.
2、搭设施工工艺
落地架搭设顺序:整平地面→浇筑10公分C15混凝土→摆放扫地杆→逐根树立杆，随即与扫地杆扣紧→装设扫地横杆并与立杆或扫地杆扣紧→按第一步大横杆（与各立杆扣紧)→按第一步小横杆→第二步大横杆→加设临时斜撑杆→上端与第二步大横杆扣紧（在装设两道连墙杆后可拆除）→第三、第四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→挂大眼网及铺脚手板→挂安全网。
3、脚手架搭设技术措施
（1）立杆垂直偏差全高偏斜不大于10cm。
（2）严格控制施工荷载：施工荷载不得大于2。0KN/㎡，且尽量不集中.
（3）扣件同立杆连接时紧固力在45~55N·M范围内,不得低于45N·M或高于60N·M。
（4)加强对构配件质量检验，不合格者不准使用。
（5）人员要求：架子工持证上岗。
(6）分段进行质量检查：每搭完10米后严格按规定要求进行验收，并悬挂验收合格牌。
（7)脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：
1）按施工设计放线、浇筑10公分C25混凝土，标定立杆位置。
2)周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设.
3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆,随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。
4）在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。
5）脚手架必须配合土建施工进度搭设，一次搭设设高度不应超过相应连墙杆件以上两步;
6)每搭设完一步脚手架后，应按规范要求及时校正步距、纵距、横距、及立杆的垂直度；
7）当搭至有连墙杆件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应当立即设置连墙杆件；
8）脚手架横向水平杆靠墙一端到装饰面的距离留置为200mm；
9）相邻立杆的对接接头不得在同一高度内，错开设置;顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度符合规范规定.
10）在主节点固定处横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点相互距离不应大于150mm，各杆件端伸出扣件盖板边缘的长度为100mm;
（8)加强使用阶段的检查及保修，特别是台风、大雨过后，主要检查底座、立杆垂直度、扣件螺栓等。
（9)拆除阶段，在地面设围栏及标志牌，并派专人看守，严格非作业人员入内。
4、脚手架拆除施工
拆除顺序为安装相反程序，并遵守先搭的后拆，后搭设的先拆原则；
1)拆除前先检查作业环境，单位工程负责人对架子工进行架体拆除安全手技术交底；
2）清除架体内杂物及地面障碍物,并设置安全警示标志;
3）拆除作业由上向下拆，严禁上下同时作业;
4）连墙壁件必须随脚手架逐层拆除,不得先将连墙整层或数层拆除后现拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步；当脚手架拆至最下一根立杆长度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件;
5、脚手架的检查与验收
（1)构配件的检查和验收
1)钢管和扣件应有产品合格证，并有出厂证明书；
2)钢管和扣件应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831)的有关规定，质量应符合规范的规定；
3)钢管表面平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道，外径和壁厚符合要求，并刷防锈漆。
(2）脚手架的检查与验收
1）脚手架验收依据:
a．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定；
b。专项施工方案或施工组织设计；
c.技术交底文件；
d。其它相关的法规和规定。
2)脚手架的检查与验收应在下列阶段进行：
a。架体搭设前；
b.作业层上增加荷载前;
c.每搭设完10米后；
d。达到设计高度后；
e。遇至六级以上大风或大雨后；
f.停用超过一个月；
g。脚手架未经验收严禁使用。
3）脚手架使用中的维护和检查：
a、定期检查各构配件的构造和使用情况，扣件螺栓是否松动;
b、架体的沉降和垂直度的偏差是否符合规范的要求;
c、安全防护措施情况和是否超载；
六、施工安全措施
1、搭设脚手架安全措施：
在组装脚手架之前，应充分熟悉经会签确认的外架施工方案及操作规程后方可搭设，脚手架搭设必须服从整体施工进度及安全要求,脚手架搭设施工方案标准实施.
在施工过程中任何人都不能把外架的临时加固等保护设施拆除，不能把外架作为模板的支撑.
(1）搭设脚手架的操作人员，必须持证操作,严禁无证人员搭设脚手架。
(2）防火措施要配备足够的消防器具，建立消防责任人巡检制度并责任到人。
（3)钢管架应设置避雷针,形成避雷网络，接地电阻不大于4Ω。
（4)外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
（5）外脚手架严禁混搭。
（6）外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
(7)外架上杂物应及时派人清理,控制施工荷载。
（8）落地架同悬挑架严禁连接在一起。
（9）任何人不经项目部同意不得任意拆除悬挑梁钢丝绳。
2、脚手架拆除的安全技术措施:
(1)拆架前，全面检查拟扩脚手架，根据检查结果，拟人出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
（2）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
（3）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋.
（4）拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
（5）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间,再解端头扣。
（6）连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。
（7）拆除时要统一指挥,上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。
(8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（9）在拆架时,不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.
（10）拆下的材料要徐徐上运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
3、脚手架的使用规定
（1）在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须以主管人员同意，采取相应弥补措施,并在作业完毕后，及时予以恢复.
（2)工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息.
（3）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯）道，严禁攀援脚手架上下.
（4)每班工人上架作业时，应先行检查有无影响完全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不完全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时,应立即停止作业通知所有架上人员撤离.
（5）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上(下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾.
七、职业健康问题
(1)搭拆脚手架必须经安全技术教育的架子工承担，并经常进行体检,凡患有高血压，心脏病等不适于高空作业者不得上脚手架操作（持证上岗）。
（2)搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带,工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧.
（3）严禁在脚手架、施工电梯等攀高上下.
(4）施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。
（5）搭设脚手架起步时应设临时剪刀撑及临时支撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手板，同时设一道随脚手架搭设高度提升的安全网.
（6）吊运脚手板及脚手架钢管等须专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上施工荷载。
（7）遇有恶劣气候(如风力在六级以上）影响安全时,不得进行高空脚手架搭拆工作。
（8）严禁在脚手架上堆放物料如材料及施工多余材料等，保持脚手架畅通。
（9)在脚手架及主体结构周边范围，及时清除模板朝天钉,若一旦脚戳着朝天针，及时打破伤风针。
八、应急预防措施
1、常见事故危险源分析：
（1）高处坠落
导致原因有：架体施工层以下未进行封闭；脚手架搭设未使用安全带；外架内侧悬空时立杆未进行封闭;架体未及时跟上施工进度.
（2）物体打击
导致原因有：搭拆外架时无危险告示；施工人员或架体搭设人员随手抛物；
（3）架体倒塌或坍塌
导致原因有：专项专案没有针对性；施工人员私自拆除架体构件及拉结点；超负荷使用;使用不合格材料。
2、预防措施
根据对危险源的分析，采取如下措施：
1）加强对施工人员及架体搭设人员的安全技术交底。
2）对钢管和扣件进行检查和验收，不合格的材料严禁使用。
3)在明显部位和架体上悬挂警示标志.
4)架子工必须持证上岗，不能酒后作业，高空作业必须使用安全带。
5）配合脚手架搭设及施工进度，及时用安全网对架体进行封闭。
6）搭拆外架时派专人值班并设置危险告示。
7）拆除架体的扣件、钢管不能乱抛，应运送到地面堆放整齐。
8）有针对性地制定专项施工方案并严格执行方案内容。
9）在施工过程中严禁作业人员随意拆除构件，同时加强对架体的检查和维护。
10）施工过程中架体不能超载，材料设备不能集中堆放。
11）另外,现场还配备医药箱，以便对伤员进行应急处理。
3、一旦发生了坠落、物体打击事故,在脱离危险源后应立即对伤员进行抢救，进行简易的包扎，如伤员心跳出现停止、休克等症状应进行现场急救，如人工呼吸或心脏按摩等，并拨打120把伤员紧急送往医院。
九、落地脚手架理论计算
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)等编制.
图 5-65
脚手架搭设体系剖面图
图 5—66 脚手架搭设体系正立面图
图5-67
一、参数信息
1。脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：11m；
顶步栏杆高：0。5m;内立杆距离墙长度a:0。5m；
立杆步距h:0。9m；总步数：26步；
立杆纵距la：1。5m；立杆横距lb：0.9m;
小横杆伸出内立杆长度a1:0.2m；扫地杆距地:0。1m;
采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为0根;
采用的钢管类型为Φ48 × 3.5;
连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接;
连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；
2.荷载参数
(1）活荷载参数
结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数:0层；
装修脚手架均布活荷载：2kN/m2;装修脚手架同时施工层数:2层；
（2)风荷载参数
本工程地处潍坊市,基本风压Wo:0.5kN/m2;
地面粗糙度类别为：B类(城市郊区）；
(2）静荷载参数
1)脚手板参数
选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；
脚手板自重:0。35kN/m2；铺设层数:2层；
2)防护栏杆
第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根,总根数为26根；
3)围护材料
2300目/100cm2，A0=1。3mm2密目安全网全封闭。
密目网选用为:2300目/100cm2,A0=1.3mm2；
密目网自重：0.01kN/m2；
3.地基参数
脚手架放置在地面上，地基土类型为：碎石土;
地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；
地基承载力调整系数：0.4.
二、小横杆的计算
小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算.
1。均布荷载值计算
作用在小横杆上的荷载标准值：
q=0.038+0。350×1。5/1+2×1.5/1 = 3.563 kN/m；
作用在小横杆上的荷载设计值：
q=1。2×（0。038+0。350×1.5/1）+1.4×2×1.5/1 = 4。876 kN/m；
2.强度验算
最大弯矩 M = ql2/8 =4。876×0.92/8 = 0。494 kN。m；
最大应力计算值 σ = M / W =0.494×106/5。08×103=97.186 N/mm2；
小横杆实际弯曲应力计算值σ=97。186N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
3.挠度验算
最大挠度ν = 5ql4/384EI
= 5。0×3。563×9004/（384×2。06×105×12.19×104）=1。212 mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=1。212mm 小于最大允许挠度值min（900/150,10）=6.000mm，满足要求!
三、大横杆的计算
小横杆在大横杆的上面，仅主节点存在小横杆,小横杆传递的集中力等于作用在主节点上，所以，大横杆不需要进行验算.但是，我们需要计算出小横杆传递的集中力供以后计算“立杆扣件抗滑承载力”使用.
内立杆受到的集中力设计值：
F=0.5qlb（1+a1/lb)2=0。5×4.876×0。9×（1+0.2/0.9)2=3.278 kN；
外立杆受到的集中力设计值:
F=0。5qlb［1+(a1/lb）2]=0。5×4。876×0。9×[1+(0。2/0.9)2］=2.303 kN；
四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算
扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值.规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN,双扣件承载力取值为16.000kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为3.278 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为2。303 kN；
作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=3.278kN ≤8。000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！
作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=2.303kN ≤8。000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1。确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs
Hs=［H］=11 m；
2.静荷载标准值计算
（1）结构自重标准值NG1k
采用Φ48 × 3.5钢管.
外立杆:NG1k= gk Hs=0。1360×24。000=3。264 kN；
内立杆:NG1k= gk Hs=0.1136×24.000=2.726 kN；
（2)构配件自重标准值NG2k
1）脚手板的自重标准值NG2k1
采用木脚手板，自重标准值gk1=0。35kN/m2 ，铺设层数n1=2层。
外立杆：NG2k1= n1×0.5×lb×la×gk1 = 2×0.5×0。9×1。5×0.35=0。473 kN；
内立杆：NG2k1= n1×(0.5×lb+a1)×la×gk1
= 2×（0.5×0。9+0。2)×1.5×0。35=0.683 kN;
2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3
采用Φ48 × 3.5钢管,自重标准值gk3=0。0384kN/m ，总根数n3=26根。
外立杆：NG2k3= n3×(la×gk3+0.0132）= 26×(1.5×0。0384+0。0132）=1。841 kN；
3)围护材料的自重标准值NG2k4
采用2300目/100cm2，A0=1。3mm2密目安全网全封闭,自重标准值gk4=0.01kN/m2。
外立杆：NG2k4= la×[H] ×gk4 =1.5×24×0。01=0。360 kN；
4）构配件自重标准值NG2k合计
外立杆：NG2k=0。473+1.841+0。360=2.673 kN；
内立杆:NG2k=0.683 kN；
3.活荷载标准值计算
活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2)计算，活荷载合计值∑Qk=4 kN/m2。
外立杆：∑NQk= 0。5×lb×la×∑Qk = 0。5×0。9×1。5×4=2.700 kN；
内立杆：∑NQk =（0。5×lb+a1)×la×∑Qk =（0。5×0。9+0.2）×1.5×4=3。900 kN;
4.风荷载标准值计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0 = 0。5 kN/m2；
μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3j =1。3×0.868=1.128；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用,计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用:脚手架底部μz= 1.000，脚手架顶部μz= 1。318；
经计算得到，风荷载标准值为：
脚手架底部Wk = 0。7×0.5×1.000×1。128 = 0.395 kN/m2；
脚手架顶部Wk = 0。7×0.5×1.318×1。128 = 0.520 kN/m2;
六、立杆稳定性计算
(一)基本数据计算
1。立杆长细比验算
依据《扣件式规范》第5.1.9条：
长细比λ= l0/i = kμh/i=μh/i（k取为1）
查《扣件式规范》表5.3。3得：μ = 1。500;
立杆的截面回转半径：i = 1.580 cm；
λ= 1.500×1.8×100/1。580=170.886
立杆实际长细比计算值λ=170.886 小于容许长细比210,满足要求！
2。确定轴心受压构件的稳定系数φ
长细比λ= l0/i = kμh/i=1.155×1。500×1.8×100/1.580=197.373；
稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：φ= 0。185；
3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
Mw = 0。85×1.4WkLah2/10
经计算得到，各段弯矩Mw为：
脚手架底部 Mw= 0.228kN·m；
(二)外立杆稳定性计算
1.组合风荷载时，外立杆的稳定性计算
σ = N/(φA） + MW/W ≤ ［f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×(NG1k+NG2k）+0。85×1。4∑NQk
=1.2×(3。264+2.673）+ 0.85×1.4×2。700= 10.338 kN；
σ = 10337.760/(0。185×489)+228369.307/5080 = 159。072 N/mm2;
组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=159.072N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
σ = N/（φA） ≤ ［f］
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk
=1.2×（3.264+2。673）+ 1。4×2.700= 10.905 kN；
σ = 10904。760/(0.185×489）=120。376 N/mm2；
不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=120。376N/mm2 小于抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！
(三）内立杆稳定性计算
全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。
σ = N/(φA） ≤ ［f]
内立杆的轴心压力设计值 N =1.2(NG1k+NG2k）+1.4∑NQk
=1.2×（2。726+0。683）+ 1。4×3.900= 9.551 kN；
σ = 9550。680/(0.185×489)=105.429 N/mm2;
内立杆实际抗压应力计算值σ=105。429N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.869 kN；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。800 m2；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.869 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f］
其中 φ —- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 700/15。8的结果查表得到 φ=0。871；
A = 4.89 cm2；[f］=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。871×4.89×102×205×10—3 = 87。292 kN；
Nl=12.869kN 〈 Nf=87。292kN，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=12.869kN ≤双扣件的抗滑力16。000kN,满足要求!
图 5-67
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 260.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 650 kPa；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。4；
立杆基础底面的平均压力:p = N/A =43。619 kPa；
立杆的轴心压力设计值 ：N =10。905 kN；
基础底面面积 ：A = 0。25 m2 。
p=43。619kPa ＜ fg=260。000kPa .地基承载力满足要求！
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