地铁车站高支模专项施工方案.doc

深圳地铁项目部
高支模专项施工方案
中铁股份有限公司
二○一○年十一月
2

方 案 审 批
编 制:
审 核：
批 准：
中铁股份有限公司
二○一○年十一月

目 录
一、编制依据1
二、工程概况1
三、高大模板满堂支撑架的搭设要求2
四、高支模的搭设和计算
六、脚手架搭设的技术要求与允许偏差与检验方法66
七、高支模施工方法6
八、高支模的施工管理70
九、监测措施70
十、应急预案71
55

深圳地铁 号线X标工程高大模板支架施工方案
一、编制依据
本工程的施工图纸
本工程的施工组织设计
《高层建筑施工手册》第二版
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）
《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社）
《建筑施工安全技术手册》（中国建筑工业出版社）
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99)
《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)
《钢结构设计规范》(GB50017-2003）
《建筑施工手册》第四版
《建筑施工计算手册》江正荣著
《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）
《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》（深建规〔2007〕14号）
二、工程概况
1、工程概况
深圳地铁 号线X标工程位于深圳市南山区塘朗镇，北靠留仙大道,南临南平快速干道，东南侧为塘朗车辆段停车列检库施工工地,西南侧为塘朗车辆段检修库施工工地。主体结构类型为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程高支模楼层层高分别为:4。5m、5。3m。首层层高4.5m，面积1743m2；五层层高5.3m，面积1743m2
2、工程概述
本工程首层高支模梁截面宽：200—800mm;高：400—1400mm。模板支架搭设最大高度为4。3m,板下立杆间距为1m，梁板下的立杆设置应纵横成行，水平横杆全部贯通,以保证架体的整体性。立杆顶端采用可调顶托,梁底主楞采用双钢管,采用的钢管类型为φ48×3。5mm.
剪刀撑设置：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—15米设置。
三、高大模板满堂支撑架的搭设要求
1、搭设前的施工准备
①搭设前必须编制施工方案,各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人员进行安全技术交底.
②搭设前，依据质量标准对钢管、扣件进行质量检查，并按规格、品种分类合理摆放.
③搭设前应清理地面杂物、平整场地,由于本工程在砼楼面上进行搭设，须待混凝土强度达到一定强度后方可上人操作.
④钢管、扣件外观检查标准:
A、钢管的几何尺寸、质量检验要求分别见以下表1、2.
表1
钢管几何尺寸
钢管类别
外 径
壁 厚
最大长度
《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092 3号普通钢管）
48mm
3.5mm
6000mm
表2
项 目
检查项目
质量检验要求
新
管
1
产品质量合格证
必须具备
2
钢材质量检验报告
必须具备
3
表面质量
表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯
4
外径与壁厚
允许偏差不得超过0。50mm
5
端面
应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70mm
6
防锈处理
必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆
旧管
1
钢管锈蚀程度
钢管锈蚀深度小于0.50mm,应每年检查一次
2
其他项目见
新管项次3、4、5
同新管项次3、4、5
B、扣件的技术要求:
a）扣件应采用可锻铸铁制作，材质应符合《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。
b）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷;并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
c）扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
d）扣件活动应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
e）扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离不应小于5mm。
f）扣件表面应进行防锈处理。
C、扣件的质量检验要求：见表3内容
表3
项 次
项 目
质量要求
新扣件
1
产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告
必须具备
2
表面质量
应符合技术要求第b～f条内容
3
螺 栓
不得滑丝
旧扣件
4
同新扣件2、3项
备注:扣件螺栓的拧紧扭力矩达到65N·m时，可锻铸铁扣件不得发生破坏。
2、垫板的铺设
脚手架立杆下应设置木垫板，场地应平整无杂物,确保排水畅通，不得出现地基积水现象。
3、满堂脚手架的搭设
①满堂脚手架的组成
满堂脚手架由立杆、水平杆、扫地杆、剪刀撑、连墙件及可调顶托等组成。
②立杆的搭设
立杆接长必须对接，严禁搭接,立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接点不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头相互错开的距离不应小于500毫米，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于±50mm。
模板支撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接。
立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托距离最上面一道水平杆不
得超过200mm.
③水平杆的搭设
架体必须连续设置纵、横向水平杆；横向水平杆设置在主节点处，且每个主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm.
水平杆的接头应错开布置：两根相邻水平杆的接头不应设置在同步同跨内；接头错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3，水平杆相对扣件出头不应小于100mm.
④扫地杆的搭设
必须设置纵、横向扫地杆,纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上,距基础高度不大于200mm。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。
⑤剪刀撑的设置
满堂模板支架四边与中间每隔六排支架立杆应设置一道纵(横)向剪刀撑，由底至顶连续设置； 剪刀撑跨越立杆根数按50°/6(倾角/最多根数)设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相反的横向水平杆的伸出或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm.5、所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在45～60N•m之间.
四、高支模的搭设和计算
1、板支撑系统搭设要求
基础扫地杆搭设高度为200mm,立杆的纵横间距1m×1m，立杆的步距h=1。50米；剪刀撑搭设与地面的夹角为45度，搭接长度为1米,由3个旋转扣件固定（不得对接）;上方采用48×3。5㎜双钢管平行(横杆）与50×100㎜木方接触,再用顶托顶，木方间距250mm且必须立放，顶托伸出长度不得大于200mm;立杆自由端长度不得超过600mm(含顶托伸出长度），超长的必须加设一道水平拉杆。

2、墙支撑系统搭设要求
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨,内龙骨采用50×100㎜木方，间距250mm；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨，外龙骨采用48×3.5㎜双钢管，间距500mm;组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点，穿墙螺杆直径12mm,穿墙螺栓水平间距500mm,穿墙螺栓竖向间距500mm.
根据《建筑施工手册》，当采用容量为0。2～0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为4。00kN/m2。
3、柱支撑系统搭设要求
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.

柱模板设计示意图
柱截面尺寸1500（H）×3650(B）mm，柱模板的计算高度4。5m；柱箍采用48×3.5m双钢管，间距400mm；柱截面B方向3道对拉螺栓，12道竖楞,竖楞间距为300mm;柱截面H方向1道对拉螺栓，6道竖楞,竖楞间距为300mm；对拉螺栓直径为12mm。
4、梁支撑系统搭设要求
200×600mm梁(截面面积小于等于0。12m2的梁均按200×600mm梁搭设)：
基础设扫地杆搭设不得大于200㎜;上方采用顶托与平行48×3。5㎜钢管接触，与模板接触的木方截面为50×100㎜，木方间距为200㎜。
400×800mm梁（截面面积0。12m2-0.32m2的梁均按400×800mm梁搭设)：
基础设扫地杆搭设不得大于200㎜;梁下每排一根立杆,沿梁跨度方向距离1200mm;上方采用顶托与平行48×3。5㎜钢管接触，与模板接触的木方截面为50×100㎜，木方间距为200㎜.

800×800mm梁(截面面积0。32m2—0。64m2的梁均按800×800mm梁搭设):
基础设扫地杆搭设不得大于200㎜;梁下每排两根立杆，沿梁跨度方向距离1000mm；上方采用顶托与平行48×3。5㎜钢管接触，与模板接触的木方截面为50×100㎜,木方间距为200㎜。
五、模板的计算
板模板(扣件式钢管架）计算书
一、参数信息
1。模板支架参数
横向间距或排距（m）:1。00；纵距（m）:1。00；步距（m）：1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.20；模板支架搭设高度（m)：4。30;
采用的钢管(mm）：Φ48×3.5 ;板底支撑连接方式：方木支撑;
立杆承重连接方式：可调托座；
2。荷载参数
模板与木板自重(kN/m2）：0。350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）:25。000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.500;
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2）：9500;面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.400;木方的间隔距离（mm）：250.000；
木方弹性模量E(N/mm2）：9000.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13。000；
木方的截面宽度（mm):50。00；木方的截面高度（mm）:100。00；
托梁材料为：钢管（双钢管） :Ф48×3.5；
4。楼板参数
楼板的计算厚度（mm）：200。00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1。82/6 = 54 cm3；
I = 100×1。83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1 = 25×0。2×1+0。35×1 = 5。35 kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下：
M=0.1ql2
其中：q=1。2×5。35+1.4×2.5= 9。92kN/m

最大弯矩 M=0.1×9.92×2502= 62000 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 62000/54000 = 1。148 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 ［f]=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 1。148 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0。677ql4/(100EI）≤［ν］=l/250
其中q =q1=5。35kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×5。35×2504/(100×9500×48。6×104）=0.031 mm；
面板最大允许挠度 ［ν］=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值0。031 mm小于面板的最大允许挠度1 mm，满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416。67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1= 25×0。25×0。2+0.35×0.25 = 1。337 kN/m ；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2 = 2。5×0。25 = 0。625 kN/m；
2。强度验算
计算公式如下：
M=0.1ql2

均布荷载 q = 1。2 × q1 + 1。4 ×q2 = 1.2×1。337+1。4×0。625 = 2。48 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0。1×2.48×12 = 0.248 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。248×106/83333。33 = 2。976 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 ［f]=13。000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.976 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
3。抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/2bhn 〈 [τ]
其中最大剪力： V = 0。6×2。48×1 = 1。488 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.488×103/(2 ×50×100） = 0.446 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ］ = 1。4 N/mm2;
方木的受剪应力计算值0。446 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！
4.挠度验算
计算公式如下：
ν=0。677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.337 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0。677×1。337×10004 /（100×9000×4166666.667）= 0.241 mm；
最大允许挠度 [ν］=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值0。241 mm小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求！
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管） ：Ф48×3。5；
W=10。16 cm3；
I=24。38 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2。976kN；

托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm)
托梁计算剪力图(kN）
最大弯矩 Mmax = 1。116 kN·m ;
最大变形 Vmax = 1。567 mm；
最大支座力 Qmax = 13.02 kN ;
最大应力 σ= 1116178。542/10160 = 109。86 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 109.86 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足
要求！
托梁的最大挠度为1。567mm小于 1000/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.
1.静荷载标准值包括以下内容
（1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0。138×4。3 = 0。595 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A.
(2)模板的自重（kN）：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重（kN)：
NG3 = 25×0。2×1×1 = 5 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。945 kN;
2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2。5+2 ） ×1×1 = 4。5 kN;
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N = 1。2NG + 1.4NQ = 13.434 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
σ =N/(φA）≤［f］
其中 N -——— 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 13.434 kN；
φ-—-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到;
i --—- 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1.58 cm;
A -——— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4。89 cm2;
W ——-— 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5.08 cm3；
σ————-—-- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）;
［f]——-- 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205 N/mm2；
L0--—- 计算长度 （m）;
按下式计算：
l0 = h+2a = 1。5+0。2×2 = 1。9 m；

a -——— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。2 m；
l0/i = 1900 / 15。8 = 120 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。452 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=13434.144/（0。452×489） = 60。78 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 60。78 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算
l0 = k1k2（h+2a)= 1.167×1。001×(1。5+0。2×2） = 2。22 m；
k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1。167；
k2 —— 计算长度附加系数，h+2a = 1。9 按照表2取值1.001 ；
Lo/i = 2219。517 / 15。8 = 140 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。349 ;
钢管立杆的最大应力计算值；σ=13434.144/（0。349×489） = 78.718 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 78。718 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值：
fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =13.434/0。25=53。737 kpa ；
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13。434 kN；
基础底面面积：A = 0.25 m2。
p=53.737 ≤ fg=120 kpa .地基承载力满足要求！
墙模板(扣件式钢管架）计算书
根据《建筑施工手册》,当采用容量为0。2～0。8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4。00kN/m2;
一、参数信息
1。基本参数
次楞间距(mm）：250;穿墙螺栓水平间距(mm）：500；
主楞间距(mm)：500；穿墙螺栓竖向间距（mm）：500；
对拉螺栓直径（mm）:M12；
2。主楞信息
主楞材料：圆钢管；主楞合并根数:2;

直径（mm):48。00；壁厚（mm）:3。50;
3。次楞信息
次楞材料：木方；次楞合并根数:1；
宽度（mm)：50.00；高度（mm):100。00；
4.面板参数
面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：18.00；
面板弹性模量（N/mm2）：6000。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13.00;
面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1。50；
5。木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00;方木弹性模量E(N/mm2）:9000。00；
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1。50;
钢楞弹性模量E(N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205。00；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力标准值 F1=17。74kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2.
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算.

面板计算简图
1。抗弯强度验算
弯矩计算公式如下：
M=0。1q1l2+0。117q2l2
其中, M-—面板计算最大弯矩（N·mm）；
l——计算跨度（次楞间距)： l =250。0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×17.740×0。500×0。900=9。580kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4×4。00×0。50×0。90=2。520kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0。1×9。580×250.02+0.117×2。520×250。02= 7。83×104N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ = M/W< f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M ——面板计算最大弯矩(N·mm)；
W ——面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 500×18.0×18。0/6=2.70×104 mm3；
f -—面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）; f=13。000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 7。83×104 / 2.70×104 = 2.9N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =2。9N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2,满足要求！
2。抗剪强度验算
计算公式如下：
V=0.6q1l+0。617q2l
其中，V—-面板计算最大剪力(N）;
l—-计算跨度(次楞间距）： l =250。0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×17。740×0.500×0.900=9.580kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4×4。00×0。50×0。90=2.520kN/m;
面板的最大剪力：V = 0。6×9.580×250.0 + 0。617×2。520×250。0 = 1825.7N；
截面抗剪强度必须满足：
τ= 3V/（2bhn）≤fv
其中， τ——面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；
V--面板计算最大剪力（N）:V = 1825。7N;
b-—构件的截面宽度(mm)：b = 500mm；
hn——面板厚度(mm）：hn = 18。0mm;
fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2):fv = 1。500 N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值： τ =3×1825。7/（2×500×18。0)=0。304N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0。304N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 ［τ]=1。5N/mm2,满足要求！
3。挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤［ν］=l/250
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载： q = 17。74×0.5 = 8。870N/mm;
l——计算跨度（次楞间距）： l = 250mm;
E——面板的弹性模量： E = 6000N/mm2;
I—-面板的截面惯性矩： I = 50×1.8×1。8×1.8/12=24。3cm4；
面板的最大允许挠度值：[ν］ = 1mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0。677×8.87×2504/(100×6000×2。43×105) = 0。161 mm；
面板的最大挠度计算值： ν=0。161mm小于等于面板的最大允许挠度值 ［ν］=1mm，满足要求！
四、墙模板主次楞的计算
（一）。次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方,宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 5×10×10/6×1= 83。333cm3；
I = 5×10×10×10/12×1= 416。667cm4;
次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
M = 0。1q1l2+0.117q2l2
其中, M--次楞计算最大弯矩（N·mm）;
l--计算跨度(主楞间距）： l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×17。740×0。250×0。900=4。790kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×4.00×0。25×0。90=1。260kN/m，其中，0。90为折减系数。
次楞的最大弯矩:M =0.1×4。790×500。02+0.117×1。260×500。02= 1。57×105N·mm；
次楞的抗弯强度应满足下式:
σ = M/W< f
其中， σ ——次楞承受的应力（N/mm2）；
M ——次楞计算最大弯矩（N·mm）；
W ——次楞的截面抵抗矩,W=8。33×104mm3；
f --次楞的抗弯强度设计值; f=13.000N/mm2；
次楞的最大应力计算值：σ = 1。57×105/8。33×104 = 1.9 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f］ = 13N/mm2;
次楞的最大应力计算值 σ = 1。9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2，满足要求!
2。次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V=0。6q1l+0.617q2l

其中， V－次楞承受的最大剪力；
l——计算跨度（主楞间距）： l =500.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×17。740×0。250×0。900/1=4。790kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×4。00×0.25×0.90/1=1。260kN/m，其中，0.90为折减系数.
次楞的最大剪力:V = 0.6×4。790×500。0+ 0。617×1。260×500.0 = 1825.7N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/（2bh0)
其中, τ——次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）;
V——次楞计算最大剪力(N）:V = 1825。7N；
b-—次楞的截面宽度（mm）：b = 50。0mm；
hn-—次楞的截面高度(mm)：h0 = 100。0mm；
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =3×1825.7/(2×50。0×100.0×1)=0。548N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.548N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250
其中， ν——次楞的最大挠度（mm）；
q-—作用在次楞上的线荷载（kN/m）： q = 17。74×0。25=4。44 kN/m；
l--计算跨度（主楞间距）： l =500。0mm;
E——次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000。00 N/mm2;
I——次楞截面惯性矩(mm4），I=4.17×106mm4;
次楞的最大挠度计算值: ν= 0。677×4.44/1×5004/(100×9000×4.17×106） = 0。05 mm；
次楞的最大容许挠度值： [ν］ = 2mm;
次楞的最大挠度计算值 ν=0。05mm小于次楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要
求！
（二）。主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =5。078×2= 10。156cm3；
I =12.187×2= 24.374cm4;
E = 206000N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图（kN）
主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm）
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P＝1.2×17.74×0.25×0。5＋1。4×4×0.25×0。5＝3.361kN;
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）: l = 500mm;
强度验算公式:
σ = M/W< f
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M —— 主楞的最大弯矩（N·mm)；M = 1.89×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3）； W = 1。02×104 mm3；
f -—主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205。000N/mm2；
主楞的最大应力计算值： σ = 1。89×105/1。02×104 = 18。6 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =18。6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足：
τ=2V/A≤fv
其中， τ——主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）；
V-—主楞计算最大剪力（N):V = 2058。0N;
A ——钢管的截面面积（mm2）:A = 978。606mm2；
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2）:fv = 120 N/mm2;
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×2058。0/978。606=4。206N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =4.206N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值
fv=120N/mm2,满足要求!
3。主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值： ν= 0.128mm；
主楞的最大容许挠度值: [ν］ = 2mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0。128mm小于主楞的最大容许挠度值 ［ν］=2mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下：
N<［N］=f×A
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 （mm2）；
f —- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号： M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积： A = 76 mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值： ［N] = 1。70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为： N = 3.74 kN.
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.738kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值 ［N]=12.92kN，满足要求！
柱模板（扣件式钢管架）计算书
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系.

柱模板设计示意图
柱截面宽度B（mm）:3650。00;柱截面高度H（mm）:1500。00；柱模板的总计算高度：H = 4。50m；
计算简图
一、参数信息
1。基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:12；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1;柱截面高度H方向竖楞数目：6;
对拉螺栓直径（mm）：M12；
2.柱箍信息

柱箍材料：圆钢管;
直径(mm)：48。00；壁厚（mm）：3.50;
柱箍的间距（mm)：400;柱箍合并根数：2；
3.竖楞信息
竖楞材料：木方；竖楞合并根数:1；
宽度（mm)：50.00;高度（mm）：100。00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板;面板厚度(mm）：18.00；
面板弹性模量（N/mm2）：6000。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00;
面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1。50;
5。木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；方木弹性模量E（N/mm2）：9000。00;
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1。50;
钢楞弹性模量E(N/mm2）:210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）:205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：
F=0。22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ -— 混凝土的重力密度，取25。000kN/m3;
t —- 新浇混凝土的初凝时间,取2。000h；
T -— 混凝土的入模温度，取20。000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h;
H -— 模板计算高度,取4。500m;
β1-— 外加剂影响修正系数，取1。200；
β2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取1。000。
分别计算得 20.871 kN