承插型轮扣式支模专项施工方案.doc

承插型轮扣式支模专项施工方案
边防五支队第十栋住房建设工程
承插型轮扣式支模专项施工方案
编制人:
审核人：
审批人：
企业名称：广东省广弘华侨建设投资集团有限公司
编制日期：2017年 月 日
目录
第一章:编制依据7
第二章:工程概况8
2.1 工程概况8
2。1。1建筑概况8
2.1。2第十栋楼工程概况8
2。1。3 第十栋楼结构概况9
2.1.4 第十栋楼各层结构概况10
2.2 本工程支模概况10
2。2。1 地下室支模情况说明10
2。2。2 二至屋面层支模情况说明10
2.3 支模特点、注意重点11
2。3.1 支模特点介绍11
2。3。2 支模搭设注意重点11
2。4 支模施工条件12
第三章：支模设计方案12
3。1 模板及支撑架的材料选择12
3.2 高支模系统设计13
3。3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置13
3。4 模板支撑系统设置示意图14
3。5 支模搭设说明15
3.5。1地下室、二至屋面楼层400×900mm及以下等梁搭设方式15
3。5.2 120mm及以下板搭设方式15
3.5。3 160mm板搭设方式15
3。5.4 其他搭设要求15
3。6 计算方式选择依据16
第四章：计算书17
4。1 高度4。0米400×900mm梁模板轮扣钢管支撑架计算书17
4。1。1 计算参数17
4。1.2 模板面板计算18
4.1。3 梁底支撑龙骨的计算19
4。1.4 梁底顶托梁计算21
4。1.5 立杆的稳定性计算22
4。1。6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算24
4.1。7 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算26
4.2 高度4。0米160mm楼板轮扣钢管高支撑架计算书27
4。2.1 计算参数27
4。2.2 模板面板计算28
4。2。3 支撑龙骨的计算29
4。2。4 托梁的计算30
4.2。5 立杆的稳定性计算荷载标准值32
4。2.6 立杆的稳定性计算32
4。2。7 支撑体系钢管立杆基础为地下室底板受冲切承受能力计算34
4。2.8 支撑体系钢管立杆基础为地下室底板受压承受能力计算36
4。3 高度4。0米120mm楼板轮扣钢管高支撑架计算书37
4。3.1 计算参数37
4。3。2 模板面板计算38
4。3。3 支撑龙骨的计算39
4.3。4 托梁的计算40
4。3.5 立杆的稳定性计算荷载标准值42
4.3。6 立杆的稳定性计算42
4。3。7 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算44
4.3。8 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算46
第五章：施工准备、计划47
5.1 施工准备和计划47
5。1.1 施工前准备47
5.1。2 施工进度计划47
5。1。3 技术交底47
5。2 物质准备和计划49
5。2。1 材料和设备准备49
5.2。2 材料和设备计划49
5.3 劳动力准备和计划50
5.3.1 劳动力准备50
5.3。2 劳动力计划备51
第六章:支模施工管理措施52
6.1 管理组织机构及管理职责52
6。1.1 支模安全管理组织机构框架图52
6.1。2 各管理人员职责53
6.2 材料管理措施56
6。3 使用管理措施57
6。4 拆除管理措施57
6。5 支模施工安全管理措施58
第七章:支模的安装、拆除61
7。1 支模的安装61
7.1.1 施工顺序61
7.1。2 支撑架搭设方法62
7。1。3 模板支撑系统构造要求措施63
7。1.4 模板工程质量保证措施64
7.2 支模的拆除65
7。2.1 模板拆除条件65
7。2。2 拆除顺序65
7。2。3 模板工程拆除安全保证措施65
第八章:检查、验收68
8。1 验收程序68
8。2验收人员68
8。3 验收内容68
8。4 施工方案搭设的验收70
第九章：安全技术措施71
9.1 一般安全要求71
9。2 高处作业安全技术措施72
9.3 支撑架体系施工安全技术措施72
9。4 模板安装安全技术措施73
9。5 模板体系拆除安全技术措施74
第十章：支撑架系沉降观测76
10。1 监测目标76
10.2 监测要求78
10。3 监测人员组成78
10。4 支模支撑系统观测点措施78
第十一章：事故预防应急预案79
11.1 应急救援指挥机构79
11。2 事故应急处理程序79
11.3 事故应急处理措施81
11。3。1 高处坠落的应急措施81
11.3.2 物体打击预防及应急措施82
11。3。3 支架坍塌预防及应急措施83
11。3。4 救护场所选择84
11。3。5 救护工具85
11.3。6 应急救援装备85
第十二章:支模施工质量保证措施86
12。1 原材料的质量86
12.2 技术交底86
12。3 轴线偏位的预防措施86
12。4 垂直偏差的预防措施86
12.5 标高不正确的预防措施87
12.6 柱、梁模板胀模的预防措施87
12.7 梁模下垂、失稳倒塌的预防措施87
12。8 漏浆的预防措施88
12。9 拆模时出现缺陷的预防措施88
第十三章:混凝土浇筑施工技术措施89
13。1 施工部署89
13。2 工艺流程89
13。3 作业准备89
13。4 混凝土生产89
13。5 混凝土运输90
13。6 混凝土泵送操作工艺90
13。7 泵管固定措施及浇筑过程中的荷载控制措施92
13。8 浇筑与振捣92
13。9 梁板砼浇筑93
13。10 砼养护93
第十四章：施工图94
82
第一章: 编制依据
为了确保施工安全、防止发生模板支撑系统倒塌事故,加强施工安全的管理.根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质［2009]87号文件）的要求，加强施工安全的管理，按相关规定编制本方案.
本专项施工方案主要参考以下规范和标准:
1、《直缝电焊钢管》(GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092)、《碳素结构钢》（GB/T700）
2、《建筑结构荷载规范》 （DBJ15—101—2014）(广东省标准)
3、《建筑结构荷载规范》 （GB50009—2012）
4、《混凝土结构设计规范》 （GB50010—2010）
5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002）
6、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）
7、《建筑施工模板安全技术规范》 (JGJ162—2008）
8、《建筑施临时支撑结构技术规范》 （JGJ300—2013）
9、《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-2011)
10、《建质［2009］87号文件》
11、《粤建质［2011]13号文件》
12、《建筑施工组织设计规范》 （GB/T-2009）
13、《边防五支队第十栋住房建设工程》工程建筑、结构施工图纸、施工组织设计。
14、计算软件：PKPM施工软件（CMIS_V4。0_2015版8月27日）
第二章： 工程概况
2。1 工程概况
工程名称
边防五支队第十栋住房建设工程
项目地点
香洲区水湾路
施工单位
广东省广弘华侨建设投资集团有限公司
建设单位
广东省公安边防总队第五支队
设计单位
长宇（珠海）国际建筑设计有限公司
监理单位
珠海经济特区建设监理有限公司
勘察单位
广东省珠海工程勘察院
总建筑面积
27833。66㎡
栋数/层数
1栋地上29层
工期
670日历天
2.1.1 建筑概况
建筑工程项目明细表
名称
建筑面积/长度（平方米/米)
层数
基底面积
地上
地下
地上
地下
第十栋
1517。74
14843.54
2566.95
29
1
总建筑面积:27833。66m2
2.1.2 第十栋楼工程概况
序号
层数
层高
建筑面积
备注
1
地下一层
4。0米
2566。95平方米

2
1层
5。4米
1477。74平方米

3
2层
3.6米
845。58平方米

4
3层
3。1米
854。16平方米

5
4-28层
3。1米
854.16平方米

5
29层
3。1米
604。69平方米

6
屋面层
3.1米
90.54平方米

7
地上29层,总建筑面积：27833。66平方米
2。1。3第十栋楼结构概况
地基基础
钻（冲）孔灌注桩
持力层
中风化花岗岩
基础形式
桩承台基础
主体结构
框架、剪力墙结构
抗震等级
二级
使用年限
50年
混凝土
强度等级
构件
部位
混凝土
等级
备注
构件
部位
混凝土
等级
备注
承台、基础梁
C35

基础垫层
C15

地下室底板
C40

女儿墙
C25

地下室外墙
C40

圈梁、过梁、构造柱
C20

钢材
钢筋
HPB300E
HRB400E
焊条
E50系列
E55系列
说明：结构安全等级：二级；地基基础设计等级：甲级；耐火极限等级:一级；
抗震设防烈度为7度.
2.1。4第十栋楼各层结构概况
序号
层号
梁板砼等级
墙柱砼等级
板厚(mm）
1
地下室～五层
C40
C50
120、150、160
2
六~九层
C35
C45
100、120、150
3
十至~十三层
C30
C40
100、120、150
4
十四至～十七层
C25
C30
100、120、150
5
十八至~二十一层
C25
C30
100、120、150
6
二十二至～屋面层
C25
C25
100、120、150
2。2本工程支模概况
1、本方案包括地下室层高4.0米，二层层高3。6米，三层至屋面层层高3。1米.采用承插型轮扣式钢管支模方式。一层5.4米,不采用承插型轮扣式钢管支模方式不在本方案的范围内。
2.2。1 地下室支模情况说明
1、地下室建筑面积为2566。95平方米，层高为4。0米.
2、梁截面尺寸：300×800、300×700、300×600、400×900、350×600、200×500、300×1000mm等；
3、最梁大截面为400×900mm，梁板跨度为7。6米。
4、地下室顶板梁板砼强度C40，地下室顶板厚度为160mm、150mm、120mm。
5、地下室顶板支模基础为地下室底板,砼强度为C40，板厚度为350mm.
2。2。2二至屋面层支模情况说明
1、二层建筑面积为845.58平方米，层高为3。6米，三至屋面层高为3.1米。
2、梁截面尺寸：200×500、300×700、200×600、300×600、250×800、200×700、300×800、200×1000mm等；
3、最梁大截面为300×800mm，梁板跨度为7.6米。
4、二层至屋面层梁板砼强度C25~C40,二层至屋面楼板厚度为150mm、120、110mm。
5、二至屋面层的支模基础为各层楼板。
2.3支模特点、注意重点
2。3。1支模特点介绍
1、本工程支模采用承插型轮扣式钢管支模。
2、梁、板底龙骨选择50×100mm木方作为支撑第一层龙骨,顶托梁选择φ48×3。5钢管作为支撑第二层龙骨。
3、全部梁板模板支撑架的立杆基础均落在在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板或地下室顶板结构面上。
4、支撑架立杆底部垫板上均设固定底座或可调底座;
5、支模的支撑立杆需和周边的柱子抱住、顶紧措施。
6、第二层龙骨铺设在承插型轮扣式支撑架支顶可调托撑上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。
7、本工程本工程在模板措施这块需严格按要求控制,每个支模施工前需技术交底方可施工.
8、地下室支模的选择50×100mm木方作为支撑第一层龙骨,顶托梁选择φ48×3。5双钢管作为支撑第二层龙骨.
2。3.2支模搭设注意重点
1、本工程4。0、3.6、3。1米支模从下往上搭设两道水平剪刀撑，标高分别为+0.35和在梁底搭设一道。
2、垂直剪刀撑必须控制8米立杆一道，而从四周向中间搭设.
3、支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱子为1步距一道.
4、本轮扣材料,搭设中易为梁板分开独立支撑,所以在搭设过程中，特别注意梁板连为整体不得分离。
5、当个别轮扣架脚手架因尺寸不符，无法拉设横杆将独立架体连接成个整体时，须增设钢管进行拉结(两端设扣件拉结）.
2。4支模施工条件
本工程位于香洲区水湾路，支模的施工位置空旷、平坦，施工临时用地较完善.现场施工环境良好，施工区域与城市交通道路已贯通.施工用水已接通,施工用电已接通，施工场地完善。临时设施已完善。施工人员配备齐全,施工特殊工种证件齐全.施工材料合格,材料配备到场。
第三章: 支模设计方案
3.1 模板及支撑架的材料选择
1、模板均采用915mm×1830mm×18mm(厚）胶合板.
2、木方:统一采用50×100mm木方。
3、支撑架系统：采用φ48×3。5承插型轮扣式钢管脚手架及其配套配件。
4、垫板：采用脚手架配套底座,垫板为250×250×18厚胶合板垫放.
本工程采用轮扣架钢管脚手架的规格及编号见下表:
名称
型号（mm）
作用尺寸（mm）
立杆
LG—30
300
LG-60
600
LG-90
900
LG-120
1200
LG—150
1500
LG-180
1800
LG-210
2100
LG—240
2400
横杆
HG—30
300
HG-60
600
HG—90
900
可调底座
DZ—700
700
可调顶托
DT-700
700
3.2 高支模系统设计
1、本工程的各层的支模梁板支顶采用承插型轮扣式钢管支顶,全部梁模板支撑在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板结构面上，支撑架底部垫板上应设固定底座；第二层龙骨铺设在钢管架支顶上,第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。
2、梁的底板、侧模板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨采用50×100mm的木方，第二层龙骨采用φ48×3。5钢管。梁侧竖方50×100mm的木方，对拉螺栓采用φ12,外楞采用φ48×3.5双钢管（材质Q235），压脚采用50×100mm的木方，梁底与侧模的接触面采用企口连接.
3、板的底板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨均采用50×100mm的木方,第二层龙骨采用φ48×3。5钢管.
3.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置
1、立杆基础：立杆基础采用250×250×18（厚）胶合板作为垫块。
2、扫地杆:离地面350mm处设置通长纵横扫地杆一道，纵上横下.
3、纵横水平杆布置：纵横连续设置，垂直步距1。8m，水平加固杆应顶至周边的墙、柱上，加强支模的整体抗倾覆能力.保证模板的整体稳定性，条件允许的情况下与结构砼柱拉结，碰到梁的部位与梁顶紧(即所有水平拉杆均与四周的建筑物顶紧顶牢）。
4、垂直剪刀撑:在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m由下至上的垂直连续式剪刀撑，其宽度宜为5~8m.剪刀撑与地面倾角为45°～60°,剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,用扣件扣紧。
5、水平剪刀撑：为加强架体稳定性,在架体+350mm处和梁底处，增加上、下二道水平剪刀撑。
6、钢管连接：所有剪刀撑钢管连接均采用配套扣件搭接连接；立杆和横杆采承插借口连接。
7、抱柱措施:支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱措施为2步距一道。
8、可调托撑：支撑架顶部、底部采用可调托撑时。顶托螺杆不得超过300mm,底托螺杆不得超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
3。4 模板支撑系统设置示意图
1、梁模板支撑系统设置示意图
梁模板支撑体系搭设正面示意图
2、板模板支撑系统设置示意图
板模板支撑体系搭设正面示意图板模板支撑体系搭设立体示意图
3。5 支模搭设说明
3。5。1地下室、二至屋面楼层400×900mm及以下等梁搭设方式
1、300×800、300×700、300×600、400×900、350×600、200×500、200×600、300×1000、250×800、200×800mm及以下等梁使用两排立杆受力。
2、立杆纵横向间距为0。9×1。2m。
3、顶托梁使用单钢管受力。
4、梁底木方采用50×100mm间距200mm.
3。5.2 120mm及以下板搭设方式
1、120、110mm厚等板。
2、立杆纵横向间距为0.9×1。2m。
3、顶托梁使用单钢管受力。
4、梁底木方采用50×100mm间距300mm.
3。5。3 160mm板搭设方式
1、160、150mm厚板.
2、立杆纵横向间距为0.9×1。2m。
3、顶托梁使用双钢管受力。
4、梁底木方采用50×100mm间距300mm。
3.5.4其他搭设要求
1、本工程支模施工使用48×3。5mm承插型轮扣式钢管。木方采用50×100mm松木。
2、垂直撑剪刀按设立图搭设,必须从外排四周开始向立面搭设立杆进行搭设。纵向间距为8米为一排。
3、立杆和柱连接按设计图搭设。
4、支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
5、梁立杆垫块采用250×250mm×18mm胶合板.
6、梁板支模的纵横向横杆步距为1800mm.扫地杆高度为350mm.
7、最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在0。2米以内。梁顶托不得升出大于200mm.
8、由于本工程模板使用承插型轮扣式钢管支架。所以立杆轮扣节点间距为0。6数设置，横杆长度为0。3米模数设置。
9、浇筑支模层混凝土时，必须待立杆基础层的楼板混凝土强度达到100％方能浇筑.
10、支模体系必须整体拉通，梁板要拉通,不得梁单独搭设.
3。6 计算方式选择依据
1、计算为了考虑到钢管的使用次数等不利因素.用48×3.0的标准钢管进行计算。但现场均使用48×3。5标准的钢管.
2、由于梁400×900mm，高度选取搭设最高的地下室层高度4.0米，所以按400×900mm梁4.0米，采用2排支撑立杆计算,立杆纵横向间距为0。9×1。2m,顶托梁使用单钢管.
3、由于地下室层高为4.0米，板厚度为160mm，所以板按4.0米计算，立杆纵横向间距为0.9×1。2m，顶托梁使用双钢管.
4、由于地下室层高为4.0米，板厚度为120、110mm,所以板按4。0米计算，立杆纵横向间距为0。9×1。2m，顶托梁使用单钢管。
第四章： 计算书
4。1 高度4。0米400×900mm梁模板轮扣钢管支撑架计算书
4.1。1 计算参数
钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。00.模板支架搭设高度为4。0m,梁截面 B×D=400mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0。90m,立杆的步距 h=1。80m，梁底增加2道承重立杆.面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。内龙骨采用50。×100.mm木方。木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.梁底支撑龙骨长度1.20m。顶托采用双钢管：Φ48×3。0.梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0。00kN/m2，施工均布荷载标准值2。00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0。16m，梁两侧的楼板计算长度0。60m。地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1。00.
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递.
集中力大小为 F = 1.20×25.500×0.160×0。600×0。200=0.588kN。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=π（D4-d4）/32D。
4。1.2 模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25。500×0.900×0。400+0.500×0。400=9。380kN/m
活荷载标准值 q2 = 2.000×0.400=0.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 21.60cm3；
截面惯性矩 I = 19。44cm4;
(1）抗弯强度计算
f = M / W < ［f］
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —-面板的最大弯距（N。mm）;
W ——面板的净截面抵抗矩；
［f］ ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m）;
经计算得到 M = 0。100×（1。20×9。380+1。40×0。800）×0.200×0.200=0.050kN。m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/21600=2。292N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < ［f］，满足要求！
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < ［T］
其中最大剪力 Q=0.600×（1。20×9。380+1.40×0。800)×0.200=1。485kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1485.0/（2×400。000×18。000)=0.309N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 ［T]=1。40N/mm2
面板抗剪强度验算 T 〈 [T］，满足要求！
（3）挠度计算
v = 0。677ql4 / 100EI 〈 ［v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0。677×9.380×2004/（100×6000×194400)=0。087mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求！
4。1。3 梁底支撑龙骨的计算
（一）梁底龙骨计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）：
q1 = 25。500×0。900×0.200=4.590kN/m
(2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2 = 0。500×0.200×（2×0.900+0.400）/0。400=0。550kN/m
（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到,活荷载标准值 P1 = 2。000×0.400×0.200=0。160kN
均布荷载 q = 1。20×4。590+1.20×0。550=6。168kN/m
集中荷载 P = 1。40×0。160=0。224kN
龙骨计算简图
龙骨弯矩图（kN。m）
龙骨剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
龙骨变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1。933kN
N2=1。933kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0。886kN。m
经过计算得到最大支座 F= 1。933kN
经过计算得到最大变形 V= 2。558mm
龙骨的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 83。33cm3；
截面惯性矩 I = 416。67cm4；
（1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.886×106/83333。3=10。63N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15。0N/mm2,满足要求！
(2）龙骨抗剪计算
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < ［T］
截面抗剪强度计算值 T=3×1.933/（2×50。00×100。00）=0。580N/mm2
截面抗剪强度设计值 ［T］=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3）龙骨挠度计算
最大变形 v =2。558mm
龙骨的最大挠度小于1200.0/400（木方时取250),满足要求!
4.1。4 梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m.
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN。m)
托梁剪力图(kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0。787kN。m
经过计算得到最大支座 F= 9。574kN
经过计算得到最大变形 V= 1.557mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4。49cm3;
截面惯性矩 I = 10.78cm4;
（1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0。787×106/4491.0=166。90N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 1。557mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400，满足要求！
4。1。5 立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9。574kN （已经包括组合系数）
脚手架钢管的自重 N2 = 1。20×0。128×4。000=0.612kN
N = 9.574+0.612=10.186kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm；
A —-立杆净截面面积,A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
［f] ——钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205.00N/mm2;
a —-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。65m；
h —-最大步距，h=1。80m；
l0 ——计算长度，取1。800+2×0。650=3。100m；
λ--由长细比,为3100/16=194；
φ—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。191；
经计算得到σ=10186/(0。191×424）=125.522N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ 〈 [f］,满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=1。4Wklal02/8—Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
Pr=5×1。4Wklal0/16
其中 Wk -—风荷载标准值(kN/m2）；
Wk=uz×us×w0 = 0。500×0。510×0.241=0.061kN/m2
h ——立杆的步距，1.80m；
la ——立杆迎风面的间距,1.20m;
lb —-与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1。4×0。061×1。200×3。100/16=0.100kN.m；
风荷载产生的弯矩 Mw=1。4×0.061×1.200×3。100×3。100/8-0。100×3.100/4=0.047kN。m；
Nw ——考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值;
Nw=9.574+1.2×0。510+0。9×1。4×0。047/0。900=10.252kN
经计算得到σ=10252/（0。191×424）+47000/4491=135.644N/mm2;
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ 〈 ［f］,满足要求!
　　风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.061×0。900×1.800=0。100kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1。800/1。200×0。100=0.149kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=（1。800×1.800+1。200×1。200）1/2/1。200×0。100=0。179kN
支撑架的步数 n=2
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0。179+（2。000—1）×0。179=0.359kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为2。000×0。149=0.299kN
架体自重为0。510kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN，满足要求！
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重，满足要求！
4。1。6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算
一已知计算数据
混凝土强度等级C25,ft=1.27N/mm2
局部荷载设计值Fl=10。19kN
截面高度h=100mm
局部荷载边长a=900mm
局部荷载边长b=1200mm
混凝土保护层厚度d=15mm
临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=2N/mm
二计算简图如下:
三冲切计算
局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：
式中βh－－截面高度系数:当h≤800mm时，取1。0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；
系数ξ，应按下式两个公式计算，并取其较小值：
式中 um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；
βs－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2，本例取2;
αs－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱，其值取40；
计算得：
um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×100/1200+1200+1200×100/900)×2=4616.66666666667mm
ξ1=0.4+1。2/βs=0.4+1。2/2=1
ξ2=0。5+αsh0/4um=0.5+40×85/（4×4616.66666666667)=1
所以，取ξ=1
(0。7βhft+0.25σpc，m）ξumh0=(0。7×1×1.27+0。25×2)×1×4616。66666666667×85=372888.625N
由于上式计算结果372888。625N>Fl=10190N，所以满足要求！
冲切计算满足要求！
4.1。7支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算
（一） 已知计算数据
混凝土强度等级C25，fc=11。9N/mm2，βc=1
局部压力设计值:N=10.19kN
局部受压类型：
图中:a=100mm,b=900mm，Al=90000mm2，Ab=270000mm2,Aln=90000mm2
(二） 计算局部受压提高系数
=（270000/90000)0。5=1.73
（三） 验算截面限制条件
1。35βcβlfcAln=1。35×1×1。732×11。9×90000=2504285。66N≥10190N
截面验算满足要求！
混凝土局部受压计算满足要求！
4。2 高度4.0米160mm楼板轮扣钢管高支撑架计算书
4。2。1 计算参数
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00.模板支架搭设高度为4。0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。内龙骨采用50。×100。mm木方,间距300mm，木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量9000。0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3。0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2。50kN/m2。地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1。00。扣件计算折减系数取1。00.
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π（D4—d4)/64，抵抗距计算采用 W=π（D4—d4)/32D。
4。2.2 模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25。500×0。160×1。200+0.500×1。200=5。496kN/m
活荷载标准值 q2 = 2.500×1.200=3。000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
截面抵抗矩 W = 64。80cm3;
截面惯性矩 I = 58.32cm4；
（1）抗弯强度计算
f = M / W 〈 ［f］
其中 f --面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M —-面板的最大弯距（N。mm);
W ——面板的净截面抵抗矩；
［f］ ——面板的抗弯强度设计值,取15。00N/mm2；
M = 0。100ql2
其中 q —-荷载设计值（kN/m）;
经计算得到 M = 0。100×(1。20×5。496+1。40×3。000）×0.300×0。300=0.097kN。m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.097×1000×1000/64800=1.499N/mm2
面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f］，满足要求!
(2）抗剪计算
T = 3Q/2bh 〈 ［T］
其中最大剪力 Q=0。600×(1.20×5.496+1。40×3.000)×0。300=1.943kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1943。0/（2×1200。000×18.000)=0。135N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 ［T］=1。40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < ［T],满足要求!
(3)挠度计算
v = 0。677ql4 / 100EI 〈 [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×5。496×3004/(100×6000×583200）=0。086mm
面板的最大挠度小于30