贝雷桁架计算书样本.doc
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1、附件1新 建 铁 路广深港客运专线ZH-3标段综合工程高峰特大桥(中心里程:DK97+629.13)简支箱梁现浇贝雷桁架检算书编制: 复核: 审核: 中铁二局广深港客运专线ZH-3标项目部第一分部二九年三月目 录1、计算资料41.1工程概况41.2现浇支架方案41.3材料参数52、验算依据63、设计说明64、强度验算64.1.底模胶合板验算64.1.1.抗弯强度验算74.1.2.抗剪强度验算84.1.3.挠度验算94.2. 10cm10cm分布方木验算94.2.1. 分布方木抗弯强度验算104.2.2 分布方木抗剪强度验算114.2.3. 分布方木挠度验算114.3.1主受力方木强度验算124
2、.3.2.主受力方木抗剪强度验算134.3.3.主受力方木挠度验算144.4.1 立杆抗压强度验算154.4.2 立杆稳定性验算154.5 分派梁I18工字钢验算164.5.1 分派梁强度验算164.5.2. I18工字钢抗剪强度验算174.5.3、分派梁I18工字钢挠度验算184.6贝雷梁验算184.6.1抗弯强度验算204.6.2抗剪强度验算214.6.3.挠度验算214横桥向45a工字钢验算224.1抗弯强度验算244.2抗剪强度验算244.3.挠度验算255.钢管柱强度验算255.1强度验算265.2稳定性检算266、地基承载力设计267、模板验算277.1、组合钢板的计算287.1.
3、1 抗弯强度验算287.1.2 抗剪强度验算297.1.3 挠度验算307.2 顶板10X10cm方木的计算307.2.1 内楞的抗弯强度验算317.2.2 内楞的抗剪强度验算327.2.3 内楞的挠度验算328 、拉杆检算(32)33高峰特大桥贝雷桁架验算 1、计算资料1.1工程概况高峰水库特大桥17-32m简支梁,全桥总长569.81m,中心里程为DK97+629.13。此简支梁桥墩采用圆端形空心墩,桥台采用的是矩形空心台。3#墩5#墩之间坡度较大,在3#墩5墩之间采用贝雷桁架的现浇施工方法,水中梁采用造桥机现浇施工方法。其中跨度为32.6m,净跨度为31.3m。简支梁梁体为单箱单室斜腹板
4、、等高度、不等截面结构,支点及跨中梁高均为3.05m。箱梁底宽为5.5m,梁顶板宽13.4m,顶板厚度3061,腹板厚45105,底板厚2870。1.2现浇支架方案高峰特大桥3#-5#墩的简支箱梁简支现浇平台拟采用贝雷式(321型)作主梁、800mm钢管作支墩,贝雷梁的布置通过计算拟定。由于两墩之间净跨为31.3米,因此贝雷桁架设立为两跨简支形式,跨中采用单排800mm钢管柱作桁架,整跨采用单层双排321型贝雷梁做纵向重要承重结构,整跨需要特制2.1m长贝雷梁。两端支墩仍采用800mm钢管,支立于桥墩承台上;在钢管四周1010cm钢板焊接,通过三角板与钢管更好的连接,三角板再和预埋承台里面的钢
5、筋连接;在钢管柱横向采用300mm钢管以及18槽钢做剪刀撑来增强钢管柱的稳定性。结构布置:在钢管上开槽与双I45工字钢连接,在沿纵向方向搭设贝雷梁在双I工字钢上面;再在贝雷梁上部铺设I18工字钢作分派梁,顺I18工字钢的位置布置碗口式支架,其纵向间距与I18工字钢相协议为60cm,横向布置按计算规定布置,腹板下25cm,底板下60cm,翼缘板下90cm,其步距为120cm;在碗口式支架上沿横向方向铺设1214cm的方木、间距按碗扣支架的横向间距布置,在承重方木1214cm的垂直方向按间距为25cm布置1010cm的小方木,再在小方木上直接铺设厚度为18mm的胶合板。侧模采用钢模桁架;内模采用3
6、015型组合钢模结构,采用普通钢管支架支撑加固形成整体。在跨中位置的800mm钢管下面施工个基础支墩,在此基础支墩上以及3#-5#承台上预埋件(预埋件位置需准确)与钢管柱连接,施工基础前先对原地面进行整平、夯实,夯实后再用粹石加固,钢管柱下地基承载力为250kPa以上。贝雷支架形式、具体尺寸结构详见施工图。1.3材料参数材料性能以及参数截面抵抗矩(cm3) 截面惯性矩(cm4)弹性模量(Mpa)允许应力(Mpa)允许剪力(Mpa)备注1062.13912.0610516080I45a1430322402.0610516080321型贝雷梁3578.52505002.1106273208单层单排
7、参数值80cm钢管2.0610521580I1818516602.0610514080附注:竹胶板:规格1222x2444x18mm弹性模量:纵向Ez=6.5GPa、横向Eh=4.5GPa弯曲强度: f顺=80MPa、f横=55MPa密度:9.5KN/m3 木 材:方木强度等级取TC13(木结构设计规范)。设计抗弯强度 顺纹抗剪强度弹性模量 密度8KN/m3 2、验算依据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)混凝土结构设计规范(GB50010-2023)建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)钢结构设计规范(GB 50017-202
8、3)路桥施工计算手册(周兴水等著,人民交通出版社)高峰特大桥箱梁施工方案 3、设计说明偏安全考虑,贝雷支架验算按照全联箱梁混凝土一次浇注成型验算。根据设计图知最不利位置位于墩旁支点处,以下计算均取此部位荷载计算。取荷计算时,不考虑翼板下支架作用(偏安全),认为全断面荷载仅由底板下支架承受。详见现浇箱梁贝雷桁架设计图。 4、强度验算根据箱梁设计图知墩旁支点截面(顺桥向0-1.25m)处为最不利截面(此截面钢筋混凝土自重最大),计算得截面面积为14.556m2,则箱梁顺线路方向每延米钢筋混凝土自重为14.556(中支点I-I截面面积)1(延米)25(C50混凝土自重)=370.5kN/延米4.1.
9、底模胶合板验算主受力方木纵向间距为60cm,小方木按中心间距25cm布置。胶合板按支承在分布方木上的3跨连续梁进行受力分析。计算示意图:4.1.1.抗弯强度验算顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下: M=0.1ql2其中, M-面板计算最大弯距(N.mm); l-计算跨度(小方木中对中间距): l=250mm; q-作用在模板上的压力线荷载,它涉及:钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2(分项系数)370.5/5.03=88.39kN/m;倾倒混凝土荷载设计值q2=1.42.001=2.8kN/m;振捣混凝土荷载设计值q3=1.42.001=2.8kN/m;施工活荷载设计值q4=1.42.51
10、=3.5kN/m;q=q1+q2+q3+q4=88.39+2.8+2.8+3.5=97.49kN/m;面板的最大弯距:Mmax=0.197.492502=6.2105N.mm按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, -面板承受的应力(N/mm2); M-面板计算最大弯距(N.mm); W-面板的截面抵抗矩 (b面板截面宽度,h面板截面厚度)W= 10001818/6=5.4104 mm3; f胶合板截面的抗弯强度设计值(N/mm2), f=55N/mm2;面板截面的最大应力计算值:= M/W =6.09105/5.4104 = 11.3N/mm2f横=55N/mm2满足规定!4.1.2.抗剪强
11、度验算计算公式如下(查手册P763)其中, V-面板计算最大剪力(N); l-计算跨度(小方木中对中间距): l=250mm; q-作用在模板上的压力线荷载,q=97.49KN.m 面板的最大剪力:V= 0.697.49250=14623.5N截面抗剪强度必须满足:其中, T-面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V-面板计算最大剪力(N) b-构件的截面宽度(mm):b=1000mm; hn-面板厚度(mm):hn=18.0mm; fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.6N/mm2面板截面的最大受剪应力计算值: T=314623.5/(2100018)=1.22N/mm2f
12、v=1.600N/mm2满足规定!4.1.3.挠度验算根据规范,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑活荷载作用。挠度计算公式如下: q-作用在底模上压力线荷载:q=88.39/1.2=73.66N/mm; l-计算跨度(小方木中对中间距):l=250mm; E-面板的弹性模量: E=4.5103N/mm2; I-面板的截面惯性矩:I=1001.81.81.8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.67773.662504/(100450048.6104)=0.88mm=250/250=1mm满足规定! 4.2. 10cm10cm分布方木验算主受力方木纵向间距为60cm,小方木每根
13、长度4m,分布方木按支承在主受力方木上的3跨连续梁进行受力分析。取最不利腹板处进行计算(小方木中对中间距25cm),计算示意图:本工程分布方木采用100100mm规格,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100100100/6 = 166.7cm3;I=100100100100/12=833.3cm4;4.2.1. 分布方木抗弯强度验算分布方木最大弯矩按下式计算:M分布方木计算最大弯距(N.mm); l-计算跨度(主受力方木中对中间距): l=600mm; q-作用在分布方木上的线荷载,它涉及:钢筋混凝土自重荷载设计值q1=1.20.253.0526=23.79kN/m; 倾倒混凝土活荷载设
14、计值q2=1.420.25=0.7kN/m; 振捣混凝土荷载设计值q3=1.420.25=0.7kN/m;施工活荷载设计值q4=1.42.50.25=0.875kN/m;q=q1+q2+q3+q4=23.79+0.7+0.7+0.875=9.38105N.mm分布方木抗弯强度应满足下式: 其中, -内楞承受的应力(N/mm2); M-内楞计算最大弯距(N.mm); W-内楞的截面抵抗矩(mm3),W=16.7104; f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2),f=13.000N/mm2;分布方木最大应力:=9.38105/16.7104=5.62N/mm2f=13N/mm2满足规定!4.2.2
15、分布方木抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:V分布方木承受的最大剪力; l-计算跨度(主受力方木中对中间距)l=600mm; q-作用在分布方木上的线荷载q=26.07 kN/m分布方木最大剪力:V= 0.626.07600=9385.2N截面抗剪强度必须满足下式: 其中, -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V-内楞计算最大剪力(N); b-内楞的截面宽度(mm):b=100mm ; hn-内楞的截面高度(mm):hn=100mm ; fv分布方木抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.6 N/mm2;分布方木截面的剪应力:=39385.2/(2100
16、100)=1.41N/mm2fv=1.6N/mm2满足规定!4.2.3. 分布方木挠度验算根据规范,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑活荷载作用。挠度验算公式如下:分布方木的最大挠度(mm); q-作用在分布方木上的线荷载(kN/m):q=19.83kN/m;l-计算跨度(主受力方木间距): l=600mm ;E分布方木弹性模量(N/mm2):E=10000N/mm2;I分布方木截面惯性矩(mm4): I=833.3104mm4;分布方木最大挠度计算值: =0.67719.836004/(10010000833.3104)=0.21mm= l/250=600/250=2.4mm满足规定!4.3
17、主受力方木验算主受力方木纵向间距为60cm(支架纵距),按腹板下最不利考虑荷载,腹板先横向间距为30cm,主受力木每根长4m,承受分布方木传来的集中力。主方受力方木按支承在顶托上的承受分布方木传来集中荷载的3跨连续梁进行受力分析。计算示意图:本工程分布方木采用120140mm规格,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1201402/6 = 3.92105mm3;I=1201403/12=2.75107mm4;4.3.1主受力方木强度验算主受力方木跨中弯矩: M=0.267Pl作用在主受力方木的荷载: P=3.050.60.326+2.50.30.6=12.3kN; 主受力方木计算跨度(支架纵
18、距): l=600mm;主受力方木最大弯矩:M=0.26712300600= 1.97106 N/mm强度验算公式: 主受力方木最大应力 (N/mm2); M主受力方木最大弯距(N.mm); W主受力方木净截面抵抗矩:W=3.92105mm3; f主受力方木强度设计值(N/mm2):f=13.000N/mm2;主受力方木最大应力: =1.97106/3.92105=5.03N/mm2f=13N/mm2满足规定!4.3.2.主受力方木抗剪强度验算公式如下:V=1.267P其中, V主受力方木计算最大剪力(N); l-计算跨度: l=600mm; P-作用在主受力方木荷载: P=12300N最大剪
19、力: V=1.26712300=1.56104N;主受力方木截面抗剪强度必须满足: -外楞截面的受剪应力 (N/mm2); V-外楞计算最大剪力(N); b-外楞的截面宽度(mm):b=140mm ; hn-外楞的截面高度(mm):hn=200mm ; fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.6N/mm2;主受力方木截面的剪应力: =31.56104/(2120140)=1.39N/mm2fv=1.6N/mm2满足规定!4.3.3.主受力方木挠度验算 根据手册,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑活荷载作用。挠度验算公式如下: =1.883Pl3/100EI主受力方木最大挠度(mm)
20、; P分布方木传来集中荷载(kN/m) l-计算跨度: l=600mm ; E-弹性模量(N/mm2):E=10000N/mm2; I-截面惯性矩(mm4): I=2.74410mm7;主受力方木的最大挠度: =1.883123001036003/100100002.744107)=0.18mm=l/250=600/250=2.4mm 满足规定!4.4. 满堂支架立杆验算本工程采用碗扣式钢管脚手架施工,为轴心受压构件。作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载,不考虑风载和偶尔荷载。取最不利位置腹板中支点处计算。静荷载设计值Ng =1.2(Ng1+Ng2+Ng3)=17.42kN脚手架的自重(kN
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