启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案.doc
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1、 目 录一、工程概况2 二、方案编制依据3三、梁的系记录算书3四、现浇板的系记录算书28五、安全技术交底 42六、施工安全42七、安全文明保证措施43附件:危险源辨识 专家论证报告一、工程概况1、 本工程为动力装置启动锅炉房,是一座综合建筑,里面有电气室、锅炉间、堆煤间、休息室等。2、 该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2,二层框架结构,总高度约15m。3、 为保证施工安全,方便施工,主体施工、装饰施工外围搭设双排(脚手架专项方案),内部框架混凝土结构采用钢管扣件满堂搭设的方法。4、 本工程的1轴至5轴和B至D轴为启动锅炉间,建筑面积为33M*25M=825M3,屋面高度为13.5M,层高
2、为13.5M,5轴至6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间,建筑面积为25M*9M=225M3,屋面高度为10M,层高为10.6M,属于高大模板支模,特编此专项方案。 二、方案编制依据 1、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023) 2、建筑施工计算手册江正荣著 3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023) 4、混凝土结构设计规范(GB50010-2023) 5、钢结构设计规范(GB 50017-2023) 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl302023) 7、建筑施工安全检查标准(JGJ5999) 8、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091) 9、施工图纸 以及
3、相关规范和规定三、 梁的支撑系记录算书(以最大几何尺寸为代表)梁支撑剖面图钢管排列图3.1、参数信息3.1.1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B:0.3m;梁截面高度D:1.2m;楼层高度H:13.5m;结构表面规定:隐藏;混凝土楼板厚度:120mm;梁边至板支撑距离:0.5m;板底承重立杆横向间距lb:1.2m;立杆沿梁跨度方向间距la:0.8m;立杆步距h:1.5m;梁底承重立杆根数:1;横杆与立杆的的连接方式为双扣件;扣件抗滑承载力系数:0.8;(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为:483.2mm;钢管钢材品种:钢材Q235钢(16-40);钢管弹性模量E:206000
4、N/mm2;钢管屈服强度fy:235N/mm2;钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;钢管抗剪强度设计值fv:120N/mm2;钢管端面承压强度设计值fce:325N/mm2;3.1.2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k:24kN/m3;钢筋自重标准值G3k:1.5kN/m3;梁侧模板自重标准值G1k:0.5kN/m2;砼对模板侧压力标准值G4k:12.933kN/m2;振捣砼对梁侧模板荷载Q2k:4kN/m2;梁底模板自重标准值G1k:0.5kN/m2;振捣砼对梁底模板荷载Q2k:2kN/m2;3.1.3.梁侧模板参数加固楞搭设形式:主楞横向次楞竖向设立;(一) 面板参数面板采
5、用12mm厚覆面木胶合板;厚度:12mm;抗弯设计值fm:29N/mm2;弹性模量E:11500N/mm2;(二) 主楞参数材料:2根483.2钢管;间距(mm):100,300*3;钢材品种:钢材Q235钢(16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;(三) 次楞参数材料:1根50100矩形木楞;间距(mm):500;木材品种:东北落叶松;弹性模量E:10000N/mm2;抗压强度设计值fc:15N/mm2;抗弯强度设计值fm
6、:17N/mm2;抗剪强度设计值fv:1.6N/mm2;(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉;螺栓直径:M14;螺栓水平间距:800mm;螺栓竖向间距(mm)依次是:100,300*3;3.1.4.梁底模板参数搭设形式为:3层梁顺横顺混合承重;(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板;厚度:12mm;抗弯设计值fm:29N/mm2;弹性模量E:11500N/mm2;(二) 第一层支撑梁参数材料:1根50100矩形木楞;根数:4;木材品种:东北落叶松;弹性模量E:10000N/mm2;抗压强度设计值fc:15N/mm2;抗弯强度设计值fm:17N/mm2;抗剪强度设计值fv:1.6
7、N/mm2;(三) 第二层支撑梁参数材料:1根483.2钢管;间距:200mm;钢材品种:钢材Q235钢(16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;(四) 第三层支撑梁参数材料:2根483.2钢管;钢材品种:钢材Q235钢(16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/m
8、m2;3.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范(JGJ162-2023)第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1080183/12= 5.249105mm4; W = 1080182/6 = 5.832104mm3;3.2.1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算,并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T - 砼的入
9、模温度,取20.000; V - 砼的浇筑速度,取1.500m/h; H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度,取1.200m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.000; 2- 砼坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算得到: F1=12.933 kN/m2 F2=28.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min(F1,F2)=12.933 kN/m2;砼侧压力的有效压头高度:h=F/=12.933/24.000=0.539m;(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2;(三) 拟定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合: q=12.9331.0
10、8=13.968kN/m;计算弯矩采用基本组合: q=max(q1,q2)=20.781kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9(1.212.933+1.44)1.08=20.528kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)1.08=20.781kN/m;3.2.2.面板抗弯强度计算 M/W f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =5.832104mm3; M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.494105Nmm; 计算弯矩采用基本组合: q=20.781kN/m;面板计算跨度: l = 500.000mm;经
11、计算得到,面板的受弯应力计算值: = 6.494105 / 5.832104=11.135N/mm2;实际弯曲应力计算值 =11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2,满足规定!3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中:q-作用在模板上的压力线荷载:q = 13.968 kN/m; l-面板计算跨度: l =500.000mm; E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 5.249105mm4; 允许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.000mm;面板的最大挠度计算值: = 513.968500.0004/(3841
12、15005.249105) = 1.883 mm;实际最大挠度计算值: =1.883mm小于最大允许挠度值: =2.000mm,满足规定!3.3、梁侧模板支撑的计算3.3.1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组,间距500mm。次楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=1416.67104= 4.167106 mm4; W=183.33103= 8.333104 mm3; E=10000 N/mm2;(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合: q=12.9330.500=6.467kN/m;计算弯矩和剪力采用基本组合:有效压头高度位置荷载:q=max(q1,q2)=
13、9.621kN/m; 由可变荷载效应控制的组合:q1=0.9(1.212.933+1.44)0.500=9.504kN/m; 由永久荷载效应控制的组合:q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.500=9.621kN/m;有效压头高度位置以下荷载: q=0.91.3512.9330.500=7.857kN/m;顶部荷载: q=0.91.40.740.500=1.764kN/m;(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)通过计算得到: 最大
14、弯矩 M= 0.067kNm 最大剪力:V= 1.269kN 最大变形:= 0.005mm 最大支座反力:F= 2.517kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.067106/8.333104 =0.799N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.799N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足规定!(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.269100062500/(4.16710650)=0.381N/mm2;实际剪应力计算值 0.381 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2,满足规定!(3) 次楞挠度计算允许挠度: 结构表面隐藏=l
15、/250;第1跨最大挠度为0.001mm,允许挠度为0.400mm,满足规定!第2跨最大挠度为0.005mm,允许挠度为1.200mm,满足规定!第3跨最大挠度为0.003mm,允许挠度为1.200mm,满足规定!第4跨最大挠度为0.002mm,允许挠度为1.200mm,满足规定!第5跨最大挠度为0.002mm,允许挠度为0.320mm,满足规定!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足规定!3.3.2.主楞计算主楞采用2根483.2钢管为一组,共4组。主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=212.19104= 2.438105 mm4; W=25.08103= 1.
16、016104 mm3; E=206000 N/mm2;主楞承受次楞传递的集中力,计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.517kN,计算挠度时取次楞的最大支座力2.043kN。根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)通过计算得到: 最大弯矩 M= 0.358kNm 最大剪力:V= 3.242 kN 最大变形:= 0.254mm 最大支座反力:F= 4.500kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.358106/1.016104 =35.284N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.284N/m
17、m2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定!(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.62110006946/(2.4381053.5)=13.194N/mm2;实际剪应力计算值 13.194 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2,满足规定!(3) 主楞挠度计算允许挠度: 结构表面隐藏=l/250;第1跨最大挠度为0.254mm,允许挠度为3.200mm,满足规定!第2跨最大挠度为0.027mm,允许挠度为3.200mm,满足规定!第3跨最大挠度为0.253mm,允许挠度为3.200mm,满足规定!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足规
18、定!3.3.3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2; 穿梁螺栓型号: M14 ;查表得: 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm; 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2;穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.500 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.500kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 N=17.850kN,满足规定!3.4、梁底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯
19、强度和刚度。根据模板规范(JGJ162-2023)第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 200183/12= 9.720104mm4; W = 200182/6 = 1.080104mm3;3.4.1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.200=0.100 kN/m;新浇筑砼自重标准值G2k=240.2001.2=5.760 kN/m;钢筋自重标准值G3k=1.50.2001.2=0.360 kN/m;永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.220 kN/m;振捣砼时产生的荷载标准值
20、Q2k=20.200=0.400 kN/m;(1) 计算挠度采用标准组合: q=6.220kN/m;(2) 计算弯矩采用基本组合: q=max(q1,q2)=7.910kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9(1.26.220+1.40.400) =7.222kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9(1.356.220+1.40.70.400) =7.910kN/m;3.4.2.面板抗弯强度验算 M/W f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =1.080104mm3; M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=9.888103Nmm; 计算弯矩采用基本组合
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