启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案.doc

目 录
一、工程概况…………………………………………………………………2
二、方案编制依据……………………………………………………………3
三、梁的系记录算书…………………………………………………………3
四、现浇板的系记录算书……………………………………………………28
五、安全技术交底 ………………………………………………………… 42
六、施工安全…………………………………………………………………42
七、安全文明保证措施………………………………………………………43
附件：危险源辨识
专家论证报告

一、工程概况
1、 本工程为动力装置启动锅炉房，是一座综合建筑，里面有电气室、锅炉间、堆煤间、休息室等。
2、 该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2，二层框架结构，总高度约15m。
3、 为保证施工安全，方便施工，主体施工、装饰施工外围搭设双排(脚手架专项方案），内部框架混凝土结构采用钢管扣件满堂搭设的方法。
4、 本工程的1轴至5轴和B至D轴为启动锅炉间，建筑面积为33M*25M=825M3，屋面高度为13.5M，层高为13.5M，5轴至6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间，建筑面积为25M*9M=225M3，屋面高度为10M,层高为10.6M,属于高大模板支模，特编此专项方案。
二、方案编制依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2023）
2、《建筑施工计算手册》江正荣著
3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)
4、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2023)
5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJl30—2023）
7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）
8、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）
9、施工图纸
以及相关规范和规定

三、 梁的支撑系记录算书（以最大几何尺寸为代表）

梁支撑剖面图

钢管排列图
3.1、参数信息
3.1.1.模板构造及支撑参数
(一) 构造参数
梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：1.2m；
楼层高度H：13.5m；结构表面规定：隐藏；
混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；
板底承重立杆横向间距lb：1.2m；
立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；
梁底承重立杆根数：1；
横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；
(二) 支撑参数
梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.2mm；
钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；
钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
3.1.2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；
梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；
振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；
梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；
3.1.3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设立；
(一) 面板参数
面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.2钢管；
间距(mm)：100,300*3；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(三) 次楞参数
材料：1根50×100矩形木楞；
间距(mm)：500；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(四) 加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；
螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3；
3.1.4.梁底模板参数
搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；
(一) 面板参数
面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：1根50×100矩形木楞；
根数：4；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(三) 第二层支撑梁参数
材料：1根Ф48×3.2钢管；
间距：200mm；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(四) 第三层支撑梁参数
材料：2根Ф48×3.2钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

3.2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2023）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 1080×183/12= 5.249×105mm4；
W = 1080×182/6 = 5.832×104mm3；
3.2.1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.200m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：
F1=12.933 kN/m2
F2=28.800 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；
(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k
Q2k=4kN/m2；
(三) 拟定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×1.08=13.968kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=20.781kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×1.08=20.528kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×1.08=20.781kN/m；
3.2.2.面板抗弯强度计算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =5.832×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=6.494×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合: q=20.781kN/m；
面板计算跨度: l = 500.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.494×105 / 5.832×104=11.135N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足规定！
3.面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 13.968 kN/m；
l-面板计算跨度: l =500.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 5.249×105mm4；
允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×13.968×500.0004/(384×11500×5.249×105) = 1.883 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足规定！
3.3、梁侧模板支撑的计算
3.3.1.次楞计算
次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距500mm。
次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4；
W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.500=6.467kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=9.621kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.500=9.504kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.500=9.621kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×4×0.500=1.764kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
通过计算得到:
最大弯矩 M= 0.067kN·m
最大剪力：V= 1.269kN
最大变形：ν= 0.005mm
最大支座反力：F= 2.517kN
(三) 次楞计算
(1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.067×106/8.333×104 =0.799N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=0.799N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.269×1000×62500/(4.167×106×50)=0.381N/mm2；
实际剪应力计算值 0.381 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足规定！
(3) 次楞挠度计算
允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.001mm，允许挠度为0.400mm，满足规定！
第2跨最大挠度为0.005mm，允许挠度为1.200mm，满足规定！
第3跨最大挠度为0.003mm，允许挠度为1.200mm，满足规定！
第4跨最大挠度为0.002mm，允许挠度为1.200mm，满足规定！
第5跨最大挠度为0.002mm，允许挠度为0.320mm，满足规定！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足规定！
3.3.2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.2钢管为一组，共4组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.517kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.043kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
通过计算得到:
最大弯矩 M= 0.358kN·m
最大剪力：V= 3.242 kN
最大变形：ν= 0.254mm
最大支座反力：F= 4.500kN
(1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.358×106/1.016×104 =35.284N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=35.284N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS0/Itw=1.621×1000×6946/(2.438×105×3.5)=13.194N/mm2；
实际剪应力计算值 13.194 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足规定！
(3) 主楞挠度计算
允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.254mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
第2跨最大挠度为0.027mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
第3跨最大挠度为0.253mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足规定！
3.3.3.穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓最大允许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.500 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.500kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 [N]=17.850kN，满足规定！
3.4、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2023）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.200m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 200×183/12= 9.720×104mm4；
W = 200×182/6 = 1.080×104mm3；
3.4.1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.5×0.200=0.100 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.200×1.2=5.760 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.5×0.200×1.2=0.360 kN/m；
永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.220 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.200=0.400 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=6.220kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=7.910kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×6.220+1.4×0.400) =7.222kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×6.220+1.4×0.7×0.400) =7.910kN/m；
3.4.2.面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =1.080×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=9.888×103N·mm；
计算弯矩采用基本组合:q=7.910kN/m；
面板计算跨度: l = 300/(4-1)=100.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.888×103/1.080×104=0.916N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=0.916N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足规定！
3.4.3.面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 6.220 kN/m；
l-面板计算跨度: l =100.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--截面惯性矩: I =9.720×104mm4；
[ν] -允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.400mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×6.220×100.0004/(384×11500×9.720×104) = 0.007 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.007mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.400mm，满足规定！
3.5、梁底支撑梁的计算
3.5.1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4；
W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁均布荷载计算：
(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：
q = 7.910×100.000/800.000+0.041=1.029 kN/m；
(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：
q = 6.220×100.000/800.000+0.030=0.808 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.029×0.82=0.066kN.m
最大剪力 V=0.6ql=0.6×1.029×0.8=0.494kN
最大支座力 N=1.1ql =1.1×1.029×0.8=0.906kN
最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×0.808×8004/(100×10000.000×4.167×106)=0.054mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.066×106/8.333×104 =0.791N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=0.791N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=0.494×1000×62500/(4.167×106×50)=0.148N/mm2；
实际剪应力计算值 0.148 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足规定！
(三) 支撑梁挠度计算
最大挠度：ν =0.054mm；
[ν] -允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.054mm小于最大允许挠度值:[ν] =3.200mm，满足规定！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根Ф48×3.0钢管，间距800mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×10.78×104= 1.078×105 mm4；
W=1×4.49×103= 4.490×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合：
(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力0.906kN；
计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.094kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）
计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力0.711kN；
计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力0.831kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）
(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：
计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；
计算挠度时取0.033 kN/m。
(二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
通过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.099kN
N2=3.860kN
N3=0.099kN
计算得到：
最大弯矩：M= 0.154kN.m
最大剪力：V= 1.930kN
最大变形：ν= 0.043mm
最大支座反力：F= 3.860kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.154×106/4.490×103 =34.360N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=34.360N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Itw=1.930×1000×3042/(1.078×105×3)=18.153N/mm2；
实际剪应力计算值 18.153 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足规定！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.043mm，允许挠度为2.600mm，满足规定！
第2跨最大挠度为0.043mm，允许挠度为2.600mm，满足规定！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足规定！
3.5.3.第三层支撑梁的计算
(一) 梁底支撑梁验算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞为一组，共1组。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×10.78×104= 2.156×105 mm4；
W=2×4.49×103= 8.980×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁所受集中荷载F：
计算弯矩和剪力时采用F1=3.860kN；
计算挠度时采用F2=2.974kN；
均布荷载取支撑梁的自重q：
计算弯矩和剪力时采用q1= 0.090kN/m；
计算挠度时采用q2= 0.067kN/m；
根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
计算得到：
最大弯矩：M= 1.164kN.m
最大剪力：V= 7.280kN
最大变形：ν= 0.910mm
最大支座反力：F= 16.966kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=1.164×106/8.980×103 =129.586N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=129.586N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Itw=3.640×1000×6084/(2.156×105×3)=34.240N/mm2；
实际剪应力计算值 34.240 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足规定！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.909mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
第2跨最大挠度为0.090mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
第3跨最大挠度为0.910mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足规定！
(二) 梁侧支撑梁验算
梁底支撑梁采用1根Ф48×3.2钢管为一组，共2组。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=11.36×104= 1.136×105 mm4；
W=4.73×103= 4.730×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁所受集中荷载F：
计算弯矩和剪力时采用F1=0.099kN；
计算挠度时采用F2=0.076kN；
均布荷载取支撑梁的自重q：
计算弯矩和剪力时采用q1= 0.048kN/m；
计算挠度时采用q2= 0.035kN/m；
根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
计算得到：
最大弯矩：M= 0.033kN.m
最大剪力：V= 0.209kN
最大变形：ν= 0.048mm
最大支座反力：F= 0.477kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.033×106/4.730×103 =6.957N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=6.957N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Itw=0.209×1000×3217/(1.136×105×3.2)=1.854N/mm2；
实际剪应力计算值 1.854 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足规定！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -允许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.048mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
第2跨最大挠度为0.005mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
第3跨最大挠度为0.048mm，允许挠度为3.200mm，满足规定！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足规定！
4.扣件抗滑力的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.477 kN；
R ≤12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！
3.6、立杆的稳定性计算
3.6.1.梁底立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =16.966 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.129×(13.5-1.2)=1.715 kN；
N =N1+N2=16.966+1.715=18.681 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范JGJ162-2023》附录D得到φ= 0.592；
立杆计算长度lo=1.5m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.500cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.590=94.340
钢管立杆长细比λ= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足规定！
钢管立杆受压应力计算值： σ=18.681×103/(0.592×4.500×102) = 70.127N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 70.127N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
3.6.2.梁侧立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.477 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.129×(13.5-0.12)=1.866 kN；
楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：
N3 = F=max（F1，F2）=4.518 kN；
可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×3.080+1.4×0.880)=4.435kN；
永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×3.080+1.4×0.7×0.880)=4.518kN；
永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.5+1.2/2)×0.8=3.080 kN；
活荷载标准值Qkb=1.0×(0.5+1.2/2)×0.8=0.880kN；
N =N1+N2+N3=0.477+1.866+4.518=6.861 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范JGJ162-2023》附录D得到φ= 0.592；
立杆计算长度lo=1.5m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.500cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.590=94.340
钢管立杆长细比λ= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足规定！
钢管立杆受压应力计算值： σ=6.861×103/(0.592×4.500×102) = 25.757N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 25.757N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
3.7、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 144.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；
模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =74.722 kPa；
立杆的轴心压力设计值 ：N =18.681 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=74.722kPa ＜ fg=144.000kPa 。地基承载力满足规定！

四、 现浇板的系记录算书

模板支撑体系剖面图

钢管排列平面示意图

4.1参数信息
4.1.1.模板构造及支撑参数
(一) 构造参数
楼层高度H：13.5m；混凝土楼板厚度：120mm；
结构表面规定：隐藏；
立杆步距h：1.6m；
立杆纵向间距la：1m；立杆横向间距lb：1m；
扫地杆距支撑面h1(m)：0.15m；
(二) 支撑参数
满堂支撑架类型：剪刀撑设立普通型；
支撑架高宽比：2＜高宽比≤2.5；纵横向最少跨数k：5＜k＜8；
板底采用的支撑钢管类型为：Φ48 × 3.2mm；
钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；
钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
4.1.2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；
板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；
承受集中荷载的模板单块宽度：900mm；
施工人员及设备荷载标准值Q1k：
计算模板和直接支承模板的小梁时取4kN/m2；
计算直接支承小梁的主梁时取2.4kN/m2；
计算支架立柱等支承结构构件时取1.6kN/m2；
4.1.3.板底模板参数
搭设形式为：2层梁顶托承重；
(一) 面板参数
面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；
抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：1根50×100矩形木楞；
间距：300mm；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(三) 第二层支撑梁参数
材料：1根50×100矩形木楞；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
4.1.4.地基参数
模板支架放置在地面上，地基土