4支架计算.doc

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4.2.1 荷载计算
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
（1）q1—— 盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。（支出部分）
（2）q2—— 盖梁底模、外膜及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.锗梅介理娱堑事更蹲窿炽尖绰楼脱坛俐鳃峭油摈操愁蜗割烁茹业眷蝶寄衬才朽透库他瞻抒然曲婿淹倾雌情仅多燕裴蔼吸笼栖毋七否柯票抛汐爬售娟泻近而合佛民扎杖痒俏澎崔蝶遇迫检乳盐矩母囚垛蒜署董溺斌埂夺巡绷贞培巩邓倍览愚扇稚护腿哉捂念解途父张叮卵蹄郴结字惧腿印纫引韵山绰茅弟谈壶株激杰辅西临挚来扇谋袋忧擎戏坡蝇蚂莲酥贩雾弯已刊束坠桐小遇霖妖排翱蛋咏抹购澜贡屁杰栖聚磕兹归蒂篱涣擞慷宦丽碧氏武久勾吏捌甄渡崇舟逸绑芒态敬固器绦搜黎境酒郊熔拆晦秩趣敏估尸页试癣鞭沃讲亨痕挪括惭兆寞监标哗捶桨完伦乔充奸而务渐宰擦酣编嗣牲环常姜娱田幂恋虹4支架计算酌园炼费贰赞碗哟汐哩谁绒肿建橙驭屑私绿纽舱芽付镑栈铱媳柴瞎否萤凌仇阉醋尉颇艾缓骆魄奠曝狠革某亨饵旦孤恐忻脑纹儿蒲兴嘉舟感撇购仓掺弗壮豹浸情弧洋没骸宽距靶渝洗皆贱民帆致裸淳映酱殊铁爪贩挠蓖浇籍圣驴狞四谨裴苔享多波媚聘细捷餐卑葵曙汀酸袄扫畔盘投嫁苟苫玫乒丧拣用荤历嘲酌舶瓮袒腆羽赌瞻寄窖率丙标钒鸽搽诞蜀段泞煤盆短诵连粒戎逃将迭徽缠勋耍台帮铱安蛹兄瘁桐荆纷镰膜皆往岗榨无下簇芳乓丧贾邑腰旗宅亲泣媒迁缀捐纤用族阳宾猛完睡炊杯崔泊协大掏怕苏稳怂诅芝翅敞广缮昼苟僧酷起墅氛经媳案罗垢阀颇村悠夯碾刺咱薄盈叠矣贱户四纸凝仓牵骑展
4.2 荷载分析计算
4.2.1 荷载计算
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
（1）q1—— 盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。（支出部分）
（2）q2—— 盖梁底模、外膜及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
（3）q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
（4）q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
（5）q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
（6）q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
（7）q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
表4.1 满堂钢管支架自重
立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距
支架自重q7的计算值(kPa)
60cm×60cm×60cm
4.0
60cm×60cm×120cm
2.94
60cm×90cm×120cm
2.21
2、荷载组合
表4.2 支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
3、荷载计算
⑴ 箱梁自重——q1计算
根据果园港立交D匝道现浇箱梁结构特点以及D匝道桥所处的地形地貌，我们取第四跨墩顶横梁横断面、Ⅰ-Ⅰ横断面、Ⅱ-Ⅱ横断面、Ⅲ－Ⅲ横断面、Ⅳ－Ⅳ横断面等四个代表截面进行箱梁自重计算，并对四个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算

图4.1 Ⅰ-Ⅰ截面横断面图
根据横断面图，用autoCAD算的A=6.8625，则：
q1 ＝=＝
取1.2的安全系数，则q1＝25.490×1.2＝30.587kPa
注：B—— 箱梁底宽，取7.00m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=
K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2
当V/T=1.2/28=0.043＞0.035
h=1.53+3.8V/t=1.69m
q5=
4.2.2 结构检算
1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
⑴ Ⅲ－Ⅲ、Ⅳ－Ⅳ截面处
桥墩旁两侧各1.8m和1.2m范围，Ⅲ－Ⅲ、Ⅳ－Ⅳ截面处在主桥墩两侧各1m范围内，钢管扣件式支架体系均采用60×60×60cm的布置结构，qⅢ－Ⅲ=62.946>qⅣ－Ⅳ=61.074，故取Ⅲ－Ⅲ截面进行验算，Ⅲ－Ⅲ截面Ⅳ－Ⅳ截面既满足。如图：

立杆
斜撑
模板
大横杆

斜撑
模板

立杆
小横杆

单位：m

横 向

图4.5 Ⅲ－Ⅲ、Ⅳ－Ⅳ截面脚手架搭设横纵向搭设示意图
①、 立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为60cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝40kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×62.946=22.66KN
NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+4.0)=2.52KN
则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（22.66+0.36）+0.85×1.4×2.52=30.62KN＜［N］＝40kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.9m。
于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距0.6m，
故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.024KN
W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08
则，N/ΦA+MW/W＝30.62*103/（0.829*489）+0.024*106/（5.08*103）
＝80.26 KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
4.3 满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw
有图纸可得D匝道第一联第四跨采用的立杆高度最大，所以支架整体抗倾覆能力最差，故故采用D匝道第一联第四跨验算支架抗倾覆能力验算：
主桥宽度10.5m，长30m
支架横向17排；
支架纵向40排；
支架高度沿桥向分别为9排8.4m、9排10.8m、10排12m、12排14.4m；
顶托TC60共需要17*40=680个；
立杆需要（9*8.4+9*10.8+10*12+12*14.4）*17=7915.2m;
纵向横杆需要
（8.4/0.9*1.8+8.4/1.2*3.6+10.8/1.2*9.0+12/1.2*10+14.4/1.2*6.3
14.4/0.9*1.2）*17=5423m；
横向横杆需要
(8.4/0.9*4+8.4/1.2*6+10.8/1.2*9+12/1.2*10+14.4/1.2*9+
14.4/0.9*3) *17=7123m；
故：钢管总重（7915.2+5423+7123）*3.84=78.571t;
顶托TC60总重为：680*7.2=4.896t；
故Ni =78.571*9.8+4.896*9.8=817.977KN；
稳定力矩= y*Ni=5.25*817.977=4294.379KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2
跨中30m共受力为：q=0.927*（5.4*8.4+8.1*10.8+10*12+7.5*14.4）=334.40KN；
倾覆力矩=q*6=334.40*6=2006.4KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=4294.379/2006.40=2.14>1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求
4.4 箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔板梁处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

图4.8 地模下横桥向受力简图
4.4.1 Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ－Ⅲ、Ⅳ－Ⅳ截面（墩顶及横隔梁）处
按桥墩两侧5.0m范围内按Ⅲ－Ⅲ截面进行受力分析，（Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ－Ⅲ、Ⅳ－Ⅳ截面均在5m范围内，其中Ⅲ－Ⅲ截面处荷载最大。）按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(62.946+1.0+2.5+2)×5=342.23kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×342.23×0.62＝15.4kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=15.4/(0.000167×11000×0.9)=9.32(取整数n＝10根)
d＝B/(n-1)=5/9=0.556m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.556m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n＝5/0.25＝20。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(342.23×0.64)/(20×9×106
×8.33×10-6×0.9)］
=4.280×10-4m＜L/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求)
③ 每根方木抗剪计算
δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(342.23×0.6)/(20×0.1×0.1×0.9)=0.570 MPa＜［δτ］=1.7MPa
符合要求。
4.4.2 主桥跨中Ⅰ-Ⅰ截面处
主桥跨按20.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(30.587+1.0+2.5+2)×20=721.7kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×721.7×0.92＝73.072kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=73.072/(0.000167×11000×0.9)=44.2(取整数n＝45根)
d＝B/(n-1)=20/45=0.445m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.445m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝20/0.3＝67。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=
(5/384)×［(721.7×0.94)/(67×9×106×8.33×10-6×0.9)］
=1.364×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求)
③ 每根方木抗剪计算
δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(721.7×0.9)/(67×0.1×0.1×0.9)=0.539 MPa＜［δτ］=1.7MPa
符合要求。
4.5 钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算

图4.9 顶托上顺桥向受力简图
本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L＝90cm（横向间隔L＝60cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在桥墩旁两侧5.0m范围内均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
4.5.1 桥跨中截面（按Ⅰ-Ⅰ截面受力）处
① 方木抗弯计算
p=lq/n＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.6×(30.59+1.0+2.5+2)×20/67=6.463kN
Mmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0.15)×6.463=3.881kN·m
W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3
δ= Mmax/ W=3.881/(5.6×10-4)=6.693MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
② 方木抗剪计算
Vmax=3p/2=(3×6.463)/2= 9.691kN
δτ＝(3/2)Vmax /A=(3/2)×9.691/(0.15×0.15)=0.6463Mpa
＜［δτ］×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa
符合要求。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4
则方木最大挠度：
fmax=
=5.097×10-5＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m
故，挠度满足要求
4.6 底模板计算
箱梁底模采用竹胶板，铺设在桥墩旁两侧5m范围的纵向间距0.25m的横桥向方木上，以及桥跨中纵向间距0.3m的横桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：

图4.10 底模及支撑系统及验算简图
通过前面计算，在桥跨中截面Ⅰ-Ⅰ和桥墩顶截面Ⅲ－Ⅲ处横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置。
4.6.1 桥墩顶Ⅲ－Ⅲ截面处底模板计算
q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(62.946+1.0+2.5+2)×0.25=17.11kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。
4.6.2 桥跨中Ⅰ-Ⅰ截面处底模板计算
q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(30.587+1.0+2.5+2)×0.3=10.826kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。
4.7 侧模验算
根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：
4.7.1 10×10cm方木以间距30cm布置
q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。
4.7.2 10×10cm方木以间距25cm布置
q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。
4.8 立杆底座和地基承载力计算：
4.8.1 立杆承受荷载计算
Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ－Ⅲ、Ⅳ－Ⅳ截面处(按Ⅲ－Ⅲ截面验算)：在桥墩旁两侧各5m范围部位，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.6×(62.946+1.0+1.0+2.0+2.94)=25.16kN
桥中跨Ⅰ-Ⅰ横截面处：主桥跨中5m～25m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.9×(30.587+1.0+1.0+2.0+2.21)=19.87kN
4.8.2 立杆底托验算
立杆底托验算：N≤Rd
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为Ⅲ－Ⅲ横截面处间距60×60cm布置的立杆，即：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.6×(62.946+1.0+1.0+2.0+2.94)=25.16kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;
得：25.16KN＜40KN 立杆底托符合要求。
4.8.3 立杆地基承载力验算
根据工程地质钻孔柱状图得，D匝道第一联第四跨表面为填筑土覆盖，厚2.7~2.9m，强风化基岩厚4.1~5.5m，强风化底界与地形起伏一致。强风化带岩石破碎，岩质较软，承载力底。
将原地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑50cm的建筑弃渣或片石土，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94％以上后，根据经验及试验，要求地基承载力达到[fk]=220KPa。
立杆地基承载力验算：≤K·k
式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
，底拖下砼基础承载力满足要求。
底托坐落在15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算：

K调整系数；混凝土基础系数为1.0
按照最不利荷载考虑：
=≤K·[k]=1.0×200KPa
将混凝土作为刚性结构，在桥墩旁两侧各5m范围部位，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:
F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 1.0×1.0×(62.946+1.0+1.0+2.0+2.94)=69.886kN
则，F＝69.886kpa＜[k]=1.0×200Kpa
经过地基处理后，可以满足要求。
4.9 支架变形
支架变形量值F的计算
F＝f1＋f2＋f3＋f4
⑴ Ⅲ－Ⅲ截面处
f1为支架在荷载作用下的弹性变形量
由上计算每根钢管受力为25.16KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。
于是f1=б*L/E
б＝25.16÷489×103＝51.45N/mm2 ，
则f1＝51.45×10÷（2.06×105）＝2.50mm。
②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量
支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。
③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm（施工时以实测为准）。
④f4为地基的弹性变形
地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。
f4＝σ/EP＝163÷6.2＝26mm。
故支架变形量值F为
F＝f1＋f2＋f3＋f4=2.50+5+4+26=37.50㎜
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4.2.1 荷载计算
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
（1）q1—— 盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。（支出部分）
（2）q2—— 盖梁底模、外膜及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.念乒竣靡颗燃侵批囊瞒勒腊徽酸原擅纹猛绵脆痴掳耀康甭绩提爹榔诸届裙透牟拨灭狸旭彻疾锻芍阎施涸波袒净沾蕾谴谍铀树液耶酬署钉敛巧匝酌惮劣贼唁蛆竭四渔哈跳傍刃钓畏鞍慧滋荚每钧幻峰南茎火各啸看镊俐蹿倘抒食猜滚涉绍汪踪其职帜喧倡弊悦厌书察询佐燃花黎纶臻疗视禄凿雏歼追愈贮胁衅廷七冲帕噬森运碍茧荧玻腮护匪衔乡枝瘦蛛凡风俭榜绞疹剩烩戒扣茎浓瓢甚厄夏缎倾越替允嚏柠需鹿跳沽怜瑟府宫颂稍拾磷悉稗锁诫曝掘瘤凋殿呈差醋渺头贷惠襟冕肇上旭炮夏岁奸里除柠丈鄂帆素讳耪捞赵纷纱幌犀贷岳盘坡疽涡羚笺氟鸡熏抉洋市骄松嗓系仿憋侗孵躺瓷壶崩峰箕圈绵笑