一层主厂房满堂脚手架专项施工方案.doc

镇雄县主厂房满堂脚手架专项施工方案

一、编制依据：
1、现场施工的条件和要求
2、结构施工图纸
3、《建筑施工手册》第四版
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
5、国家及行业现行规范规程及标准
6、项目部可组织的资源
二、工程概况:
本工程位于镇雄县，伍德镇,大伙地乡，大火地小学对面。总建筑面积约13031。5m2平米，总用地面积12367.1m2，设计楼层为一层，部分两层,其中一层层高为8。7m,局部层层高2m,采用扣件式满堂脚手架支撑。
三、施工要求:
本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚2。8mm钢管,加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,房顶板砼板厚200mm厚。
（一)、构造和设置要求：
1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚2。8mm钢管,立杆采用6m， 4m 2。5m,横杆长度采用1。5m、6m.
2、扣件:
扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接,对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上.
3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。
4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。
（二）、施工工艺
根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9~1。2m，步距1.5～１.8m，框梁下立杆纵距为0.45~0.5m.纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。
施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆，并与立杆连接→③纵横向水平横杆，并与相应立杆连接（加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑
(三)、脚手架的拆除
1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作.拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。
2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行,脚手架逐层拆除。
3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养,检修.
(四）、脚手架的安全防范措施:.
1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件.却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意,采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。
2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。
3、每班工人上架工作时,应现行检查有无影响安全作业的问题,在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。
四、满堂脚手架方案计算书（只取有代表性的梁板)
（一）顶板高支撑计算书
1。各项参数
（1）。脚手架参数
横向间距或排距(m)：0.90;纵距（m）:0。90;步距(m）：1。50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.10；脚手架搭设高度（m):8。00；
采用的钢管(mm）:Φ48×3。5 ;
扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数：0。80;
板底支撑连接方式：方木支撑；
（2）。荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25.000；
楼板浇筑厚度(m）：0。200;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2）：1。000;
(3).木方参数
木方弹性模量E（N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。300;木方的间隔距离（mm）：300.000；
木方的截面宽度（mm）：40.00；木方的截面高度（mm):90.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
2.模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4。000×9。000×9。000/6 = 54。00 cm3；
I=4。000×9.000×9。000×9。000/12 = 243.00 cm4;
方木楞计算简图
(1)。荷载的计算：
①钢筋混凝土板自重（kN/m):
q1= 25。000×0.300×0。200 = 1。500 kN/m；
②模板的自重线荷载（kN/m）：
q2= 0。350×0.300 = 0。105 kN/m ;
③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）:
p1 = (1。000+2。000)×0。900×0.300 = 0。810 kN；
（2）。强度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
均布荷载 q = 1。2×（1。500 + 0。105） = 1。926 kN/m；
集中荷载 p = 1。4×0.810=1。134 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。134×0。900 /4 + 1。926×0。9002/8 = 0.450 kN。m;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。134/2 + 1。926×0。900/2 = 1。434 kN ；
截面应力 σ= M / w = 0.450×106/54.000×103 = 8.336 N/mm2；
方木的计算强度为 8。336 小13.0 N/mm2,满足要求！
（3)。抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < ［T]
其中最大剪力： Q = 0.900×1。926/2+1.134/2 = 1。434 kN;
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1433.700/(2 ×40。000 ×90。000） = 0。597 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 ［T] = 1.300 N/mm2;
方木的抗剪强度为0.597小于 1。300 ，满足要求！
(4）.挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如
下：
均布荷载 q = q1 + q2 = 1。500+0.105=1。605 kN/m；
集中荷载 p = 0.810 kN；
最大变形 V= 5×1.605×900.0004 /（384×9500。000×2430000.00） +
810.000×900。0003 /( 48×9500。000×2430000。00） = 1.127 mm;
方木的最大挠度 1.127 小于 900。000/250，满足要求!
3.木方支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。926×0。900 + 1.134 = 2.867 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN。m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0。688 kN。m ；
最大变形 Vmax = 1。593 mm ;
最大支座力 Qmax = 9.367 kN ;
截面应力 σ= 0。688×106/5080.000=135.502 N/mm2 ;
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10 mm，满足要求！
4。扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN；
R 〈 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5。模板支架荷载标准值（轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
（1)。静荷载标准值包括以下内容:
①脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0.129×8。000 = 1.033 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
②模板的自重（kN)：
NG2 = 0。350×0。900×0。900 = 0。284 kN；
③钢筋混凝土楼板自重（kN）:
NG3 = 25。000×0.200×0。900×0.900 = 4。050 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；
（2）。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1。000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN;
（3）。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1。4NQ = 9。842 kN；
6。立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式 :
其中 N --—- 立杆的轴心压力设计值（kN) :N = 9。842 kN；
σ———- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ——-— 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm；
A ——-— 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5。08 cm3;
σ————-—-— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）；
［f］-—-— 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205。000 N/mm2；
Lo———- 计算长度 （m）;
如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或（2)计算
lo = k1uh (1)
lo = （h+2a) (2)
k1-——— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ———— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3;u = 1.700；
a —-—— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。100 m；
公式(1）的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1.700×1。500 = 2。945 m;
Lo/i = 2945。250 / 15。800 = 186.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0。207×489.000） = 97。227 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 97。227 N/mm2 小于 ［f] = 205.000满足要求!
公式(2）的计算结果:
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。500+0.100×2 = 1。700 m；
Lo/i = 1700。000 / 15。800 = 108。000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆受压强度计算值 ;σ=9841。560/（0。530×489。000） = 37。973 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 37。973 N/mm2 小于 [f］ = 205。000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3)计算
lo = k1k2(h+2a） （3）
k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1。243；
k2 —- 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1。014 ；
公式（3）的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。243×1.014×（1.500+0.100×2） = 2.143 m;
Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136。000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。367 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841。560/（0。367×489。000) = 54。839 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 54。839 N/mm2 小于 [f］ = 205。000满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
7。梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验］： 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
(1)。模板支架的构造要求：
a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
（2）.立杆步距的设计:
a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;
b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置,
但变化不要过多；
c。高支撑架步距以0。9-—1。5m为宜，不宜超过1。5m。
（3）.整体性构造层的设计：
a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b。单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10——15m设置,四周和中部每10——15m设竖向斜杆,
使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.
（4)。剪刀撑的设计：
a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置。
（5）.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;
c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
(6）。支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d。地基支座的设计要满足承载力的要求。
(7）.施工使用的要求:
a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.
（二）800＊1800梁支撑计算
图1 梁模板支撑架立面简图
1。各项参数
(1)。脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l（m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。30；
脚手架步距（m）：1。50；脚手架搭设高度(m):6。00；
梁两侧立柱间距（m)：0。45；承重架支设：多根承重立杆,木方顶托支撑;
梁底增加承重立杆根数：2；
（2）。荷载参数
模板与木块自重（kN/m2）：0.350;梁截面宽度B（m):0。800；
混凝土和钢筋自重（kN/m3)：25.000；梁截面高度D(m）:1。800；
倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：3。000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2。000；
（3）.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2）：9500。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。300;木方的间隔距离（mm）:300.000；
木方的截面宽度(mm)：80。00；木方的截面高度（mm）：100。00；
(4）。其他
采用的钢管类型（mm)：Φ48×3。5.
扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数：0。80;
2.梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.
(1）。荷载的计算:
①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25。000×1。800×0。450=20.250 kN/m；
②模板的自重线荷载(kN/m）：
q2 = 0。350×0。450×（2×1。800+0。800）/ 0.800=0。866 kN/m；
③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:
经计算得到，活荷载标准值 P1= （2.000+3.000）×0。800×0。450=1。800 kN；
(2)。木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1。2×20。250+1.2×0.866=25.340 kN/m;
集中荷载 P = 1。4×1。800=2。520 kN；
木方计算简图
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力］分别为:
N1=11。427 kN;
N2=11。427 kN;
木方按照三跨连续梁计算。
本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10。000/6 = 133。33 cm3；
I=8。000×10。000×10.000×10.000/12 = 666。67 cm4；
(3）.木方强度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 11.427/0.450=25。394 kN/m；
最大弯距 M =0。1ql2= 0。1×25.394×0。450×0。450= 0。514 kN.m；
截面应力 σ= M / W = 0。514×106/133333.3 = 3。857 N/mm2;
木方的计算强度小于13。0 N/mm2,满足要求!
（4).木方抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0。6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh 〈 ［T]
其中最大剪力： Q = 0。6×25。394×0。450 = 6。856 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×6856.380/（2×80.000×100.000） = 1.286 N/mm2;
截面抗剪强度设计值 ［T] = 1。300 N/mm2;
木方的抗剪强度计算满足要求！
（5)。 木方挠度计算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
最大变形 V= 0.677×21.162×450.0004 /（100×9500。000×666。667×103）=0。093 mm;
木方的最大挠度小于 450。0/250，满足要求!
3.梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
4。扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN;
　　 R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算.
5.立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括:
横杆的最大支座反力： N1 =11。427 kN；
脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0。129×6。000=0。930 kN;
N =11.427+0.930=12.357 kN;
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58；
A —— 立杆净截面面积 （cm2): A = 4。89；
W —- 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08；
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 （ N/mm2）；
［f] —— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205。00 N/mm2;
lo —— 计算长度 (m）;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或(2）计算
lo = k1uh （1）
lo = （h+2a） (2）
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为：1。167 ；
u —- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3.3，u =1.700；
a -— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a =0。300 m；
公式（1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。167×1。700×1。500 = 2。976 m；
Lo/i = 2975。850 / 15.800 = 188。000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。203 ;
钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12356。820/（0.203×489。000） = 124.481 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 124。481 N/mm2 小于 [f］ = 205.00满足要求!
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。500+0。300×2 = 2。100 m；
Lo/i = 2100。000 / 15.800 = 133.000 ；
公式（2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。381 ;
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/（0。381×489。000) = 66。324 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 66。324 N/mm2 小于 [f] = 205。00满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算
lo = k1k2（h+2a） (3）
k2 -— 计算长度附加系数，h+2a = 2。100 按照表2取值1.007 ；
公式(3）的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。167×1.007×（1。500+0。300×2） = 2.468 m;
Lo/i = 2467。855 / 15.800 = 156。000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。287 ;
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356。820/（0.287×489。000） = 88.047 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 88。047 N/mm2 小于 ［f］ = 205.00满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
6。梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]：
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
(1）。模板支架的构造要求:
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.
（2)。立杆步距的设计:
a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c。高支撑架步距以0。9—-1。5m为宜，不宜超过1。5m.
(3).整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;
b。单水平加强层可以每4—-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10——15m设置，四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
(4).剪刀撑的设计：
a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-—15m设置.
（5)。顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；
c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。
（6）。支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求.
（7）。施工使用的要求：
a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（三）600＊1500梁支撑计算
1。各项参数
（1）.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。30；
脚手架步距（m)：1。50；脚手架搭设高度（m）:6。00；
梁两侧立柱间距(m）：0。45;承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；
梁底增加承重立杆根数:2；
(2）.荷载参数
模板与木块自重（kN/m2）：0。350;梁截面宽度B（m)：0。600；
混凝土和钢筋自重（kN/m3）:25。000；梁截面高度D（m)：1。500;
倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。000；
（3)。木方参数
木方弹性模量E(N/mm2)：9500。000;木方抗弯强度设计值（N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1。300；木方的间隔距离（mm）:300.000;
木方的截面宽度（mm）:80.00；木方的截面高度（mm）：100.00；
（4)。其他
采用的钢管类型（mm）：Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0。80；
2。梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
（1）。荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1 = 25.000×1。500×0。450=16。875 kN/m;
(2）模板的自重线荷载(kN/m）:
q2 = 0.350×0.450×（2×1。500+0。600)/ 0.600=0.945 kN/m；
(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= （2。000+2.000）×0。600×0