插扣式脚手架施工方案.doc

插扣式满堂脚手架施工方案
目录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、新工艺插扣式脚手架推广介绍 2
四、新工艺施工特点 3
五、架体组成 3
六、施工要点 4
七、架体搭设施工工艺 5
八、施工流程及要求 6
1、施工流程 7
2、施工要求 7
3、现场情况处理 7
九、安全、质量、环境保证措施 9
1、安全施工要求 9
2、施工质量管理 11
3、环境管理 13
十、安全应急预案 13
十一、插扣式脚手架荷载计算书 16
一、编制依据
1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。
2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。
3）《建设工程项目管理规范》.
4)《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204—2011；
5）《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001；
6)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008；
7）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005)；
8）《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001）；
9)《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2006)；
10）《建筑环境设计规范》（GB15831—2002）.
二、工程概况
荣盛伟业紫提东郡施工总承包工程位于成都市成华区，地块三面临路,东面规划路、南面万科路、本工程2标段由1＃、2#、3#及部分商业和地下室建筑组成.其中1＃楼总建筑面积14898平方米，建筑高度98米，1~3层为商业用房，3层以上为住宅,地下2层，地上31层；2#楼总建筑面积3077平方米,为商业用房，地下3层,地上3层；3＃楼总建筑面积14635平方米，1～3层为商业用房，建筑面积3955平方米,3层以上均为住宅，建筑面积10680平方米，建筑高度99。5米,地下2层，地上31层。
本工程1、3＃楼标准层以上模板支架采用插扣式脚手架支撑体系,层高2。9m.
三、新工艺插扣式脚手架推广介绍
插扣式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强,易于管理等特点。
插扣式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一:即“第一个”实现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用。
四、新工艺施工特点
插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架,它有点类似碗扣架又优于碗扣架，
1、具有可靠的双向自锁能力；
2、无任何活动零件；
3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷;
4、受力性能合理;
5、可以自由调节；
6、产品标准化包装;
7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。
五、架体组成
（1）、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件.
立杆参数表
标准杆
型号
A(mm）
理论重量（Kg）
LG—300
3000
17。06
LG—240
2400
13。82
LG—180
1800
10.52
LG—120
1200
7.31
LG—60
600
4.07
(2)、连接轮盘：焊接于立杆上可扣接 4 个方向扣接头的圆扣形孔板。
（3）、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。
（4）、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件.
横杆参数表
标准杆
型号
长度（mm)
理论重量（Kg)
型号
长度(mm）
理论重量(Kg)
HG-240
2400
9。93
HG-90
900
4.17
HG-180
1800
7。63
HG—60
600
3.02
HG—150
1500
6。48
HG—30
300
1.87
HG-120
1200
5.32

六、施工要点
1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性.
2、插扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。
3、插扣式脚手架宜使用于同一标高范围的梁板，而对于标高相差较大的梁板需进行详细的排版、设计，
4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300—500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；
5、目前我国建设部未有插扣式脚手架行业标准和规范出台，不过在建设工地上已开始广泛使用,其现场施工可参照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》，施工计算可参照《建筑施工碗口式脚手架安全技术规程》.
七、架体搭设施工工艺
1、适用范围
1）插扣式脚手架适用于非高大模板的模板支撑架或标准层模板支撑架.
2）插扣式脚手架基础应夯实平整并有混凝土硬化措施，且基础标高变化较少、较小.
3)插扣式脚手架适用于结构形式较规整的结构。
2、立杆选择
1）轮扣式脚手架立杆采用Φ48×3。2mm钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，一般按Φ48×3。0mm进行计算.
2）立杆需尽量选用标准杆，根据本工程的楼层高度，现选用标准型号A2400。
3）每根立杆下端设置50mm×100mm木枋，上端均设置可调节顶托，顶托外露长度不大于顶托总长的1/3.
3、横杆选择
横杆均为标准杆件，其杆件长度符合300mm模数，故在进行架体立杆间距设计时应按照所提供横杆长度进行计算,故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架灵活.根据本工程实际情况，水平横杆选择长度为600、900、1200三种横杆.
4、步距选择
架体步距的设置需与轮盘相对应，标准立杆的轮盘间距为600mm,故步距选择时需符合600模数。且最底部轮盘距立杆底端距离为150mm,故扫地杆实际设置于200mm处。根据本工程现场实际情况,第一步扫地杆按实际设置距地200mm，纵横向双向设置，第二步水平杆连接杆件按立杆每步距的模数，选用距扫地杆向上1.5m，纵横向双向设置，根据现场施工条件,横向水平连接杆件，纵横向共设置两道.
5、架体布置
架体布置时需按实际开间尺寸排设，按纵向立杆间距不大于1200mm进行立杆定位.排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位,定位时按立杆间距不大于1200mm进行,局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边。
公共部位及室内梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设,可以保证梁板模板的正常搭设，并应与满堂架连通形成整体。
八、施工流程及要求
1、施工流程
测量放线,确定本层梁、板位置→定位立杆,并作出十字标记→竖立杆并搭设扫地杆→搭设上部横杆及剪刀撑→锁梁底钢管→铺设梁底模板→板底模板铺设
1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。
2)按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出,并做好标记，保证立杆排列整齐。
3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起,将扫地杆及横杆搭设,保证已搭设架体稳固、不倾倒。
4)在立杆全部竖立完成后，将全部横杆搭设完成,并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑,剪刀撑必须按要求整体搭设。
5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高.
6)梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞.
7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。
2、施工要求
1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大小,确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置,注意横杆能尽量纵横贯通,平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体.
2）立杆基础应坚实,且底部需设置垫板.
3)横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查.
4）立杆可调底托伸出长度不应大于300mm，立杆可调顶托伸出长度不宜超过300mm，立杆内长度不得小于150mm，且可调底托及顶托需满足《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》中的要求。
3、现场情况处理
1）现象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。
处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》要求使用可调底座。
2）现象：卫生间沉箱位置或其他位置高差超过300mm，无法使用可调底托调整的,架体与整体分离.
处理：采用扣件将不能正常连接的横杆于立杆连接。
九、安全、质量、环境保证措施
1、安全施工要求
1）、安全施工主要注意事项
⑴ 支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
⑵ 当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。
⑶ 搭拆脚手架、模板时，应按《高处作业安全技术规范》的有关规定进行.且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
⑷ 拆脚手架、模板前,应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底.
⑸ 模板工持证上岗,搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人.外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。
⑹ 搭拆脚手架过程中,操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。
⑺ 拆模采用长撬杆,严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。
⑻ 对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决.
⑼ 现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业,并报告工程项目领导及时处理.
⑽ 模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。
2)、脚手架施工的危险源
脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。
⑴ 针对高空坠落的管理要求
① 参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
② 工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
③ 脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板,下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网.
④ 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度.
⑤ 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯）道，严禁攀援脚手架上下.
⑥ 六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业;雨、雪之后上架作业时,应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。
⑵ 针对物体打击的管理要求
① 搭拆过程中,不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
② 拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。
③ 拆下的钢管与配件,应及时传送至楼层内,防止碰撞,严禁抛掷。
④ 在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作,在主要通道处设置警戒区,安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。
⑶ 针对坍(垮）塌的管理要求
① 脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。
② 本支模架只允许作为结构施工支模架,不允许堆载，不得随意超负荷使用。
③ 本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度.
④ 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。
⑤ 施工前因操作要求需要拆除部分架体时,必须经项目总工程师同意,并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。
2、施工质量管理
1）、 质量管理基本要求
为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即：脚手架基础验收、脚手架验收.由安全员、技术员负责停工验收,验收合格后，方可插入下一道工序施工.
脚手架搭设时，应先搭设一个区域作为样板，进行区域样板验收后，才能大面积搭设。
2）、 脚手架的施工验收要求
⑴ 验收人员:施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用.
⑵ 检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全.
⑶ 重点验收项目
① 插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时,必须整体重新插入或靠紧,并经复验合格方可验收。
① 安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。
③基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。
3）、脚手架维护与保养
⑴ 检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常,应随时上报、及时处理.
⑵ 检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。
⑶ 检查插碗插口时,先看其外观,视情况对其进行涂油和紧固。
⑷ 检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动,必须在专人负责下在相邻位置补足.
⑸ 检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。
⑹ 检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正.此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。
⑺ 脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。
3、环境管理
⑴ 对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示,重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理.
⑵ 架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。
⑶ 环保与文明施工.做到工完场清.整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。
十、安全应急预案
1、危险性分析
本工程在高支模作业存在着坍塌、高处坠落、物体打击危险.上述危险存在着人员伤亡、死亡等严重事故的潜在危险。本工程的重大危险源有：坍塌、高处坠落、物体打击.
2、坍塌倒塌事故应急救援预案
施工现场一旦发生卸料平台坍塌或倒塌事故，将会造成人员伤亡和财产损失.为了争取在第一时间抢救伤员,最大限度地降低员工及相关方人员生命安全和财产损失，特制定本项目部坍塌倒塌应急救援预案。
（1)、组织机构
本项目部成立坍塌倒塌事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。
组长: 郝金鹏
成员： 王伟庭、王勇、胡锋锋、韦杭忠、陈成
（2）、事故处理程序
1、不论任何人，一旦发现外架、井架、模板支撑系统、深基坑、塔吊等有坍塌或倒塌的可能性,应立即呼叫在场全体人员进行紧急撤离。
2、现场人员应迅速通知项目经理或施工员,并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。必要时请求公司应急救援中心的支援。
3、根据现场情况,若有人员受伤，应立即拨打120急救电话,向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时,现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行现场急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室.
4、在没有人员受伤的情况下,现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。
5、现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施,认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告,并上报公司应急救援中心.
（3）、各相关方联系电话如下:
医院：120 公安：110 消防：119
4、高处坠落事故应急救援预案
为确保施工现场高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本项目部高处坠落应急救援预案。
（1）、组织机构
本项目部成立高处坠落事故应急救援小组，负责指挥及协调工作.
组长： 郝金鹏
成员：王伟庭、王勇、胡锋锋、韦杭忠、陈成
具体分工如下：
1、王伟庭负责现场，其任务是了解掌握事故情况,组织现场抢救指挥。
2、王勇负责联络，任务是根据指挥部命令，及时布置现场抢救,保持与当地建设行政主管部门、安监部门等单位的沟通，并及时通知公司应急救援中心和当事人的亲人。
3、胡锋锋负责维持保护事故现场、做好谈话记录、保持与公安部门的沟通。
4、韦杭忠、陈成负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相关部门的沟通联系。
（2）、事故处理程序：
1、高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员)。
2、项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应:
a）立即组织项目职工自我救护队伍进行施救;本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室;
b)立即向所属分公司、经理部应急救援中心汇报事故发生情况并寻求支持；
c）立即向当地医疗卫生(120）、公安部门（110)电话报告；
d）严格保护事故现场。
3、分公司、经理部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序,保护事故现场。
4、当事人被送入医院接受抢救以后,指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好当事人家属的接洽善后处理工作,按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作.
十一、插扣式脚手架荷载计算书
梁木模板与支撑计算书
一、参数信息
1。模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0。55；
混凝土板厚度(mm)：100。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10；
立杆步距h(m）:1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m):1.00；
梁支撑架搭设高度H（m）:2。70;梁两侧立杆间距（m）：1。00;
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0；
采用的钢管类型为Φ48×3。0；
立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
2。荷载参数
模板自重（kN/m2）:0.35；钢筋自重(kN/m3）：1。50;
施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。5;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:13。2；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。0;
3。材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2）:9500。0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；
4。梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm):50。0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm）:18.0;
5。梁侧模板参数
主楞间距（mm）:500;次楞根数：4;
主楞竖向支撑点数量为:2；
支撑点竖向间距为：150mm；
穿梁螺栓水平间距(mm）：500；
穿梁螺栓直径（mm)：M12;
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管Φ48×3。0；
主楞合并根数:2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度100mm;
次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t -— 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.714h；
T —- 混凝土的入模温度，取20。000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h;
H -— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。550m；
β1—- 外加剂影响修正系数，取1。200；
β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50。994 kN/m2、13。200 kN/m2，取较小值13。200 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
面板计算简图(单位:mm)
1。强度计算
跨中弯矩计算公式如下：
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1。8/6=27cm3；
M -- 面板的最大弯距（N·mm);
σ -— 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）
［f］ —— 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q -— 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2×0。5×13.2×0.9=7.13kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4×0。5×2×0.9=1。26kN/m；
q = q1+q2 = 7.128+1。260 = 8.388 kN/m;
计算跨度（内楞间距）： l = 150mm；
面板的最大弯距 M= 0。1×8.388×1502 = 1.89×104N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值： σ = 1。89×104 / 2.70×104=0.699N/mm2；
面板的抗弯强度设计值： [f] = 13N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =0.699N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f］=13N/mm2，满足要求!
2。挠度验算
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 13。2×0.5 = 6。6N/mm;
l--计算跨度(内楞间距)： l = 150mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I——面板的截面惯性矩: I = 50×1。8×1.8×1。8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0。677×6。6×1504/（100×9500×2。43×105） = 0.01 mm；
面板的最大容许挠度值：[ν] = l/250 =150/250 = 0。6mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.01mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν］=0。6mm,满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3;
I = 6×83×2/12 = 512cm4；
内楞计算简图
（1）。内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值（N/mm2)；
M —- 内楞的最大弯距(N·mm）；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f］ -- 内楞的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q = (1。2×13。2×0。9+1.4×2×0。9）×0。15=2。52kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）： l = 500mm；
内楞的最大弯距： M=0。1×2。52×500。002= 6。29×104N·mm;
最大支座力:R=1。1×2。516×0。5=1.384 kN;
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6。29×104/1.28×105 = 0。491 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f］ = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.491 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 [f］=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 l-—计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =13。20×0。15= 1。98 N/mm;
E —— 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I —— 内楞的截面惯性矩:I = 5。12×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×1。98×5004/(100×10000×5.12×106） = 0.016 mm;
内楞的最大容许挠度值： ［ν］ = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0。016mm 小于内楞的最大容许挠度值 ［ν］=2mm,满足要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1。384kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管Φ48×3。0;
外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 21。56cm4;
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN·m)
外楞变形图(mm）
（1）。外楞抗弯强度验算
其中 σ —- 外楞受弯应力计算值（N/mm2)
M -— 外楞的最大弯距（N·mm）;
W —— 外楞的净截面抵抗矩;
［f] --外楞的强度设计值（N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0。104 kN·m
外楞最大计算跨度: l = 150mm;
经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ = 1。04×105/8.98×103 = 11。582 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值： [f］ = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =11。582N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 ［f]=205N/mm2，满足要求!
（2)。外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。044 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm;
外楞的最大挠度计算值 ν=0。044mm 小于外楞的最大容许挠度值 ［ν］=0。375mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —- 穿梁螺栓有效面积 （mm2)；
f —- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm;
穿梁螺栓有效直径: 9。85 mm；
穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1。2×13.2+1.4×2)×0.5×0.225 =2。097 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值： ［N］ = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。097kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12。92kN,满足要求！
6、现浇板楼板模板验算
依据规范：
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008)。
计算参数：
模板支架搭设高度为2.8m,
立杆的纵距 b=1。00m,立杆的横距 l=1。00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，
木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管Φ48×3.0mm.
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载2。50kN/m2。
扣件计算折减系数取0。75。
钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00.
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照规范4。3。1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1。2×（25.10×0。15+0.30)+1.40×2。50=8.378kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1。35×25。10×0.15+0。7×1.40×2。50=7。533kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为48×3。0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算.
考虑0。9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0。9×（25。100×0。150×1。000+0.300×1。000）=3。659kN/m
考虑0。9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×（0.000+2。500)×1。000=2。250kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 54。00cm3;
截面惯性矩 I = 48。60cm4；
(1）抗弯强度计算
f = M / W 〈 [f］
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M -— 面板的最大弯距(N。mm);
W -- 面板的净截面抵抗矩;
［f］ —— 面板的抗弯强度设计值,取15。00N/mm2；
M = 0。100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m）;
经计算得到 M = 0.100×(1。20×3。659+1。40×2.250）×0.300×0.300=0。068kN。m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。068×1000×1000/54000=1。257N/mm2
面板的抗弯强度验算 f 〈 [f]，满足要求！
（2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI 〈 ［v］ = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0。677×3。659×3004/(100×6000×486000）=0.069mm
面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求!
（4）2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0。08ql2
面板的计算宽度为1200。000mm
集中荷载 P = 2.5kN
考虑0。9的结构重要系数,静荷载标准值 q = 0。9×(25。100×0.150×1。200+0。300×1。200）=4.390kN/m
面板的计算跨度 l = 300。000mm
经计算得到 M = 0。200×0。9×1。40×2.5×0.300+0。080×1。20×4。390×0.300×0。300=0.227kN。m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。227×1000×1000/54000=4。202N/mm2
面板的抗弯强度验算 f 〈 [f］,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算.
1。荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):
q11 = 25。100×0。150×0.300=1。130kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0。300×0。300=0。090kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = （2。500+0。000）×0。300=0。750kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0。9×（1。20×1。130+1。20×0.090）=1。317kN/m
考虑0。9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.750=0。945kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.945+1。317）×1.000=2.262kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
均布荷载 q = 2。262/1.000=2。262kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0。1×2。26×1.00×1。00=0。226kN。m
最大剪力 Q=0。6×1.000×2.262=1。357kN
最大支座力 N=1.1×1.000×2。262=2.488kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
截面抵抗矩 W = 83。33cm3；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；
（1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。226×106/83333。3=2.71N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！
（2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1。098kN/m
最大变形 v =0。677×1。098×1000.04/（100×9000.00×4166666。8）=0.198mm
木方的最大挠度小于1000。0/250，满足要求!
（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0。2Pl+0。08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0。9×2。5kN
经计算得到 M = 0。200×1。40×0。9×2.5×1.000+0。080×1。318×1。000×1。000=0。735kN。m
抗弯计算强度 f=0.735×106/83333。3=8。82N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2。488kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0。037kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m）
托梁剪力图（kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图（mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0。829kN。m
经过计算得到最大支座 F= 9。202kN
经过计算得到最大变形 V= 1.357mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4。25cm3；