扶梯双排落地式脚手架施工方案.doc

济南聚隆广场工程 扶梯双排落地式脚手架施工方案 2018.7

目录
1。编制依据1
2。工程概况1
3。双排脚手架搭设构造要求1
3。1立杆、横杆1
3。2剪刀撑4
4。施工安全保证措施5
4.1安全保证体5
4.2环境保护体系6
4.3脚手架搭设技术措施7
4.4脚手架拆除技术措施7
4。5应急预案7
4。6监测监控9
5.脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算11
5。1双排落地式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算11
5。2双排落地式脚手架计算11
1。编制依据
序号
名称
编号
1
济南聚隆广场项目施工图纸

2
济南聚隆广场项目施工组织设计

3
山东省建筑工程施工安全操作规程
DB36/J002—2005
4
《建筑施工脚手架实用手册》

5
《建筑结构荷载规范》
GB50009—2012
6
《建筑施工安全检查标准》
JGJ59—2012
7
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80—91
8
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130—2011
2.工程概况
本工程共5处扶梯需搭设双排落地式脚手架。
3。双排脚手架搭设构造要求
3。1立杆、横杆
3。1。1双排脚手架立杆纵距1.5米，立杆横距0。7米，步距1。6米.考虑到扶梯两端是平直段，根据平直段长度将两端的立杆纵距做适当调整。
3。1。2双排架的立杆横距取0。7m，考虑到现场钢管最大长度为6米，为减少搭接保证架体的稳定性，立杆横距可适当调整,但绝对不可少于0。5米.
3.1.3立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右,横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3.1.4立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
3.1。5双排架靠近扶梯外侧侧帮的一排立杆距离扶梯侧帮300—400mm宽，在此范围可适当调整，作为装修时的工作面.
3。1.6横向杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，横向杆置于立杆里面，每侧外伸长度为100mm左右。
3。1。7横杆遇到扶梯不能贯通时可断开,根据现场实际情况靠近结构边一侧若有结构施工阶段的拉节点可设置小横杆通过小横杆与架体相连,使架体更加稳定。
3。1。5由于扶梯两侧的双排架通过扶梯间贯通的6米长横杆连接成一个整体，详见附图一,但是由于各层扶梯底部也需装修，所以在扶梯底部利用贯通的横杆设置操作平台，操作平台架体搭设如下：
扶梯底部装修操作平台平面图
3.2剪刀撑

3。2。1脚手架应在架体外侧由底至顶设置连续竖向剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。
4.施工安全保证措施
4。1安全保证体
4.2环境保护体系
4。3脚手架搭设技术措施
4。3.1定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4.3。2脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
4。3.3脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
4。3。4严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
4。3.5严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。
4.4脚手架拆除技术措施
4。4。1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作.作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。
4。4。2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.
4.4.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4.4.4拆架程序应遵守“由上而下,先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向杆、纵向杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业.
4.4.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
4。4。6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
4。4。7在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
4.4.8拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,“当天拆当天清”,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.
4.4.9当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故.
4.4.10严禁夜间进行脚手架的拆除。
4。5应急预案
4.5。1目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源,把事故降低到最小程度，制定本预案。
4。5。2应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(1） 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
（2） 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
（3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
（4） 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
4。5.3应急反应预案
（1） 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警,组织抢救。
（2） 事故报告
事故发生后应逐级上报:一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员.发生重大事故时,应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
（3） 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有:机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
(A）火灾事故应急处理：及时报警,组织扑救，集中力量控制火势.消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火.
(B）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后,观察其呼吸、心跳情况，必要时,可采取人工呼吸、心脏挤压术,并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎,发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素.
(C)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50％酒精擦其全身,直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察.及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭,医疗条件不完善时，及时送医院治疗.
（D)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4.5.4应急通信联络
项目负责人：陈梦洲
安全总监: 王标
技术负责人：刘兴峰
医院救护中心：120 匪警:110 火警：119
通信联系方式应在施工现场和员工宿舍的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
4。6监测监控
4.6。1安全管理
(1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；
（2） 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；
（3） 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收,合格后方准许使用；
（4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；
（5） 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；
(6） 在脚手架使用期间,严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆;
（7) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准;
（8） 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；
(9） 在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守；
（10） 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005的有关规定执行；
(11） 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
4。6。2日常维护管理要求
（1） 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理,分类存放。堆放地点要场地平坦,排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
(2） 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；
（3) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放,在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来。
5。脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算
5。1双排落地式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算
5。1。1双排落地式脚手架的搭设步骤
熟悉方案和图纸→放置纵向扫地杆→横向扫地杆→逐根竖立立杆→随即与扫地杆扣紧→第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→加设临时斜撑杆(上端与第二步纵向水平杆扣紧,在装设两道连墙杆后方可拆除)第三步纵向水平杆、横向水平杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→接立杆→加设剪刀撑。
5。2双排落地式脚手架计算
5。2.1架体参数
名称
双排落地式
布置方式
沿横向
平台长度A（m）
18。4
平台宽度B（m）
6。0
平台高度H(m)
17。05
立杆纵距la（m）
1。5
立杆步距h（m)
1.6
立杆横距lb（m）
0。7
板底支撑间距s（m）
0。2
5。2.2荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m)
0.033
脚手板自重g2k（kN/m2)
0.1
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m）
0。14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
2
施工均布荷载q2k（kN/m2）
2
5.6.3设计图
见后附图
5。2.4板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×2。8
钢管截面抵抗矩 W(cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f］(N/mm2）
205
G1k=g1k=0。033kN/m;
G2k= g2k×lb/4 =0.100×0.80/4=0.020kN/m;
Q1k= q1k×lb/4 =2.000×0.80/4=0。400kN/m;
Q2k= q2k×lb/4 =2。000×0。80/4=0.400kN/m；
（1）强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×（G1k+G2k）= 1.2×（0。033+0.020）=0.064kN/m；
q2=1。4×(Q1k+Q2k)= 1.4×（0。400+0。400）=1。120kN/m；
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0。100×q1+0。117×q2)×l2=(0.100×0。064+0。117×1。120）×1。502=0。309kN·m;
Rmax=（1.100×q1+1。200×q2)×l=（1。100×0.064+1。200×1.120）×1。50=2.121kN；
σ=Mmax/W=0。309×106/（4。49×103）=68。853N/mm2<［f］=205.00N/mm2；
满足要求！
（2）挠度计算
q’=G1k+G2k=0.033+0.020=0.053kN/m
q’=Q1k+Q2k=0。400+0。400=0。800kN/m
R’max=（1.100×q’1+1.200×q'2）×l=（1.100×0。053+1。200×0.700）×1.60=1.527kN；
ν=（0。677q'1l4+0。990q'2l4）/100EI=(0。677×0。053×(1.60×103）4+0.990×0。800×（1。60×103）4）/（100×206000。00×10。78×104) =1。887mm<max｛1500。00/150，10｝mm。
满足要求!
5.2。5横向支撑钢管验算
脚手架横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×2。8
钢管截面抵抗矩 W(cm3）
4。49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值 [f]（N/mm2）
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0。033kN/m；
p=Rmax=2.121kN；
p'=R’max=1。527kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0。638kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=7.181kN；
横向钢管计算变形图
νmax=0。936mm;
σ=Mmax/W=0。638×106/(4.49×103）=142。076N/mm2〈［f］=205。00N/mm2;
满足要求！
νmax=0.936mm〈max｛800.00/150,10｝=10。00mm；
满足要求！
5。2。6立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
8
扣件抗滑移承载力系数
1
Rc=8。0×1。00=8。000kN≥R=7。181kN
满足要求！
5。2。7立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×2.8
钢管截面回转半径i（cm）
1。59
钢管的净截面A（cm2)
4。24
钢管抗压强度设计值 [f］（N/mm2)
205
双立杆计算方法
不设置双立杆
立杆计算长度系数μ
1。5
NG1=1.3×（la+1。00＊lb+1.00*h）＊0。038/h+g1k×la×3。00/1.00=1.3×（1。50+1。00＊0。80+1。00＊1.50)＊0。038/1。50+0.033×1.50×3.00/1.00=0。274kN
NG2=g2k×la×lb/1。00=0。100×1.50×0。80/1。00=0.120kN；
NQ1=q1k×la×lb/1.00=2。000×1。50×0。80/1。00=2。400kN;
NQ2=q2k×la×lb/1。00=2。000×1。50×0。80/1。00=2。400kN;
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1。2（NG1+NG2）+1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（0.274+0.120）+1。4×(2.400+2。400）=7.192kN；
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1。50=2.250m
长细比λ=L0/i=2。250×103/(1。59×10）=141。509〈[λ]=210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1。155×1。500×1。5=2。599m
长细比λ= L0/i=2。599×103/(1.59×10)=163。443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0。265
σ=N/φA=7.192×103/（0。265×4。24×102）=64。012N/mm2〈［f]=205.00N/mm2
满足要求！
8