模板支架采用工字钢搁置在地梁上施工方案.doc

河南国基建设集团有限公司 中和职中迁建工程（二标段）
中和职中迁建工程（二标段）
工字钢支撑模板
专项施工方案
编制人：
审核人：
审批人:
河南国基建设集团有限公司
二〇一五年十二月二十五日

目 录
一、工程概况1
二、编制依据1
三、施工准备1
四、材料选用1
五、主体模板施工工艺及操作要求3
六、模板的验收5
七、模板的拆除5
八、质量保证措施及施工注意事项6
九、成品保护7
十、文明施工及环保措施8
十一、模板施工安全措施8
十二、模板计算书16
十三、附图37

一、工程概况
本工程为中和职中迁建工程,建设单位：成都高投建设开发有限公司；监理单位：成都衡泰工程管理有限责任公司；施工单位:河南国基建设集团有限公司。
该工程已编制了一般工程模板方案，超过一定规模危险性较大分部分项工程方案，现根据现场实际情况，底层模板方案需做调整,采用模板支架与工字钢结合的方案，现根据实际情况对教学楼、综合实训楼比较，决定采用综合楼第二层的梁、板作为计算模型，其他楼栋参照执行，此方案作为原模板专项方案的补充，仅指导首层模板施工.
二、编制依据
1、本工程施工图纸。
2、《模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表》的规定。
3、《混凝土结构设计规范》（GB50010—20102）
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011)
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011；
7、《钢结构设计规范》GB50017—2003
三、施工准备
将楼层各道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净,刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。
四、材料选用
1、模板、背楞材料
模板材料选用δ=18厚的木芯胶合板，模板的背楞选用50×40×2。32mm厚的矩管或钢管Φ48。3×2。8mm，进场钢管壁厚不能低于2。8mm.
2、紧固材料
紧固材料采用Φ12、Φ14高强丝杆，其中地下室外墙防水砼采用带止水片的一次性使用高强丝杆加固，其他剪力墙、柱采用穿Φ16PVC套管普通Φ12、Φ14高强丝杆加固，重复使用。
3、模板支架材料：钢管采用Φ48。3×2.8mm,扣件选用：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
4、材料计划及资源配置：
1、劳动力组织计划表
序号（人）
工种
人数
1
木工
30
3
普工
20
2
架工
15
4
专职安全生产管理
2
2、材料与设备
2。1主要材料表
主要材料名称
选用材料种类或型号
数量
钢管
Φ48。×2。8
3万米
扣件
对接扣件、直角扣件
1。5万个
普通高强丝杆
M14、M12
2万根
止水高强丝杆
M14、M12
1万根
顶托

10000个
模板
18厚覆膜板
3000平方
木方
50×100
足够
2.2主要机具设备
主要施工机具
数量
规格型号
功率
扭力扳手
30把

圆盘锯
4台
WQ7—15—1
1。1kw
焊机
3台

五、梁板模板施工工艺及操作要求
1、梁模板施工
1） 工艺流程:抄平、弹线（轴线、水平线）→型钢布置→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。
2） 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
3） 梁模支撑。梁截面:350*850mm,梁模板支撑采用扣件式满堂钢管架支撑,立杆纵横向间距均为1200mm；立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆步距不大于1。5m；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架基础上在主次梁的梁底再加双排立杆，沿梁方向间距600mm.梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣.梁模板支架宜于楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体.
4)剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑.水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑.剪刀
3、施工方法
(1）、柱模板搭设完毕,经验收合格后，先浇捣柱砼,然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。
（2）、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进.事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置.搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。
(3）、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。
4、一般规定
（1） 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确.
(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。
(3) 不同支架立柱不得混用。
（4） 构造简单,装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装,浇筑混凝土等要求。
(5） 多层支撑时,上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。
（6） 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时,起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
（7） 拼装高度为2m以上的竖向模板,不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。
(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时,应采取可靠措施确保支点稳定,支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。
（9) 梁和板的立柱,其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下
（10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆.可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。
（11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑.
（12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48。3×2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接,搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。
（13） 支架搭设按本模板设计，不得随意更改;要更改必须得到相关负责人的认可.
5、立柱及其他杆件
（1） 扣件式
1） 立柱平面布置图（详见附图);
2） 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：
3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
6、水平拉杆
(1）每步纵横向水平杆必须拉通；
（2） 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：
当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意:
7、剪刀撑
(1) 扣件式
8、周边拉结
（1)竖向结构(柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；
（2） 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；
（3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。
9、梁模安装
按设计间距要求整齐铺好50㎜×40㎜管，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50㎜×40mm矩管作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部(或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆.另外，当梁跨度大于4米时,跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000~3/1000，主次梁交接时,应先主梁起拱，后次梁起拱.为了保证梁不出现下沉变形等质量事故,在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。
六、检查验收
1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度,相关人员签字。
2、施工过程中加强管理,加大检查力度，将隐患消灭在初始状态,避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。
3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。
4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
+10，0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10，0
预留孔
中心线位置
10
尺寸
+10,0
5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表:
项目
允许偏差(mm）
检查方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
±5
钢尺检查
层垂直高度
不大于6m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于6m
10
经纬仪或吊线、钢尺检查
相临两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准的有关规定执行外,尚应检查下列内容：
(1) 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；
（2） 支柱斜撑的数量和着力点；
（3） 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；
(4) 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；
(5) 模板结构的整体稳定；
（6） 有关安全措施。
7、模板工程验收时应提供下列文件:
(1） 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；
（2) 模板工程质量检查记录及验收记录；
（3) 模板工程支模的重大问题及处理记录。
七、模板的拆除
1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板.
2、柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；梁板拆除见下表并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除.
表4.3.1 底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型
构件跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
―
≥100
3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4、拆模时，操作人员应站在安全处,以免发生安全事故.待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递.按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂,以备待用.
八、质量保证措施及施工注意事项
1、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完毕,经有关人员组织验收合格后,方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业.
2、 现浇结构模板安装允许偏差:
序号
项 目
允许偏差(mm）
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
±5
4
层高垂直度
大于5m
10
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
3、 确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
8、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
九、成品保护
1、模板涂刷隔离剂时,不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工.
2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。
3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。
4、按楼板部位层层复安,减少损耗，材料应按编号分类堆放。
5、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。
十、文明施工及环保措施
1、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
3、 模板安装时,应注意控制噪声污染。
4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民.
5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。
6、每次下班时保证工完场清.
十一、模板施工安全措施
1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带,并应系牢。 2、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落. 3、在浇筑混凝土时,应派责任心较强的木工看护模板,如量较大，应多设人员看护,发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑,并采取紧固措施,若爆模或支撑下沉变形严重时,应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象,具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处,观察其是否下沉，如发现其下沉,立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。
4、 安装与拆除5m以上的模板,应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。 5、高空，复杂结构模板的安装与拆除,事先应有切实的安全措施。 6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场,略干不滑时再进行工作。   
7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
9、支模过程中，如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空，扶空而坠落。
10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好,混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。 11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时,要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意,拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人.   12、装、拆模板时禁止使用模板作立人板。 13、高空作业要搭设脚手架或操作台,上、下要使用梯子,不许站立在墙上工作,不准站在大梁底模上行走.操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。 14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物,增强自我保护和相互保护的安全意识。 15、拆除板、梁、柱墙模板,在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆,严禁在同一垂直面上操作。
16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐.
十二：计算书
一、梁模板(扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL10（6)
新浇混凝土梁计算跨度（m)
8.6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
350×850
新浇混凝土结构层高（m)
3.9
梁侧楼板厚度(mm)
100
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0。1
面板及小梁
0。3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2）
2
风荷载标准值ωk(kN/m2）
基本风压ω0(kN/m2）
0。3
非自定义：0.156
风压高度变化系数μz
0。65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A）
梁跨度方向立柱间距la（mm)
1200
梁两侧立柱间距lb(mm）
1200
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b(mm）
1200、1200
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
542,658
梁底支撑小梁根数
5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm）
18
面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2)
15
面板弹性模量E（N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3,I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×max［1。2（G1k+(G2k+G3k)×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1。4ψcQ2k］×b=0.9×max[1。2×（0。1+（24+1。5)×0.85）+1.4×2，1.35×（0。1+（24+1。5）×0。85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/m
q1静＝0.9×1.35×［G1k+(G2k+G3k)×h］×b＝0。9×1.35×[0.1+(24+1。5）×0。85］×1＝26。457kN/m
q1活＝0.9×1.4×0。7×Q2k×b＝0。9×1.4×0。7×2×1＝1。764kN/m
q2＝［G1k+(G2k+G3k)×h］×b＝［0。1+（24+1。5)×0。85]×1＝21.775kN/m
1、强度验算
Mmax＝0。107q1静L2+0。121q1活L2＝0.107×26.457×0.0872+0。121×1.764×0。0872＝0.023kN·m
σ＝Mmax/W＝0。023×106/54000＝0.432N/mm2≤[f］＝15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax＝0。632q2L4/(100EI）=0。632×21.775×87。54/（100×10000×486000)＝0。002mm≤［ν］＝l/250＝87.5/250＝0.35mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态)
R1=R5=0。393 q1静l +0。446 q1活l=0.393×26。457×0.087+0.446×1.764×0.087＝0.979kN
R2=R4=1.143 q1静l +1。223 q1活l=1。143×26.457×0.087+1.223×1。764×0.087＝2。835kN
R3=0.928 q1静l +1。142 q1活l=0.928×26.457×0。087+1。142×1.764×0。087＝2.325kN
标准值（正常使用极限状态)
R1’=R5’=0。393 q2l=0.393×21.775×0。087＝0。749kN
R2’=R4’=1。143 q2l=1。143×21.775×0。087＝2。178kN
R3'=0.928 q2l=0。928×21。775×0.087＝1.768kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×80
小梁抗弯强度设计值［f］(N/mm2)
13
小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2)
1。4
小梁弹性模量E（N/mm2）
9600
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42。67
小梁截面惯性矩I(cm4)
170。67
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算,按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{0.979+0.9×1.35×［(0.3—0。1）×0。35/4+0.5×（0。85-0.1）]+0。9×max［1。2×(0。5+（24+1。1）×0。1）+1。4×2,1.35×（0。5+（24+1。1）×0.1）+1。4×0.7×2]×max[0.6—0。35/2,(1。2—0.6）-0。35/2]/2×1，2。835+0。9×1.35×（0.3—0。1）×0。35/4}=2。856kN/m
q2＝max｛0。749+（0。3-0。1）×0。35/4+0.5×(0。85—0。1）+（0。5+（24+1.1)×0。1）×max[0。6-0.35/2，（1。2—0。6)—0。35/2]/2×1,2。178+（0。3—0.1）×0。35/4｝＝2。195kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max［0.1q1l12,0.5q1l22］＝max[0。1×2。856×1.22，0.5×2。856×0.22]＝0.411kN·m
σ＝Mmax/W＝0。411×106/42670＝9.638N/mm2≤［f]＝13N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max［0。6q1l1，q1l2］＝max［0。6×2。856×1。2，2.856×0.2］＝2。056kN
τmax＝3Vmax/(2bh0）=3×2。056×1000/（2×40×80）＝0.964N/mm2≤［τ］＝1。4N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
ν1＝0。677q2l14/（100EI)＝0。677×2。195×12004/(100×9600×1706700)＝1.881mm≤[ν］＝l1/250＝1200/250＝4。8mm
ν2＝q2l24/(8EI）＝2。195×2004/(8×9600×1706700)＝0。027mm≤［ν］＝2l2/250＝2×200/250＝1。6mm
满足要求!
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max［1。1q1l1，0.4q1l1+q1l2］＝max［1。1×2。856×1。2，0.4×2。856×1。2+2。856×0。2］＝3。77kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3。54kN，R2＝R4＝3。77kN，R3＝3.096kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1。1q2l1,0.4q2l1+q2l2］＝max［1.1×2。195×1。2，0.4×2.195×1。2+2.195×0。2］＝2.898kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R’1＝R'5＝3.237kN，R’2＝R'4＝2。898kN,R’3＝2.362kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm)
Ф48×3。5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4）
12。19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计,计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m)
σ＝Mmax/W＝0。307×106/5080＝60。469N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN）
Vmax＝6.909kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.909×1000/489＝28。256N/mm2≤［τ］＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
17

主梁变形图（mm）
νmax＝0.127mm≤［ν］＝l/250＝542/250＝2.168mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0。401kN，R2=8.457kN，R3=8.457kN，R4=0.401kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
扣件抗滑移折减系数kc
0。85
可调托座内主梁根数
1
可调托座承载力容许值［N］(kN）
30
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max［R1，R4]＝max［0.401，0。401］＝0.401kN≤0。85×8=6。8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max［R2，R3］＝8.457kN≤［N］＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1。386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1。755
钢管类型
Ф48×2.8
立柱截面面积A（mm2）
397
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.245
抗压强度设计值f(N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0。15
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×（600+2×200）=1386mm
非顶部立杆段:l02=kμ2h =1×1。755×1500=2632。5mm
λ=l0/i=2632。5/15。9=165。566≤［λ］=210
长细比满足要求!
2、风荷载计算
Mw＝γ0×1。4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×1。2×1。52/10＝0。053kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝[1.2×（0。1+(24+1。5）×0.85)+1。4×0.9×2］×1＝28.65kN/m
2）小梁验算
q1＝max｛0.997+1。2×［（0。3—0。1)×0。35/4+0.5×（0。85—0。1）］+[1.2×（0。5+(24+1。1）×0。1）+1.4×0。9×1］×max［0。6—0.35/2，(1.2—0。6）-0.35/2]/2×1，2。883+1。2×（0。3—0。1）×0。35/4}=2.904kN/m
同上四～六计算过程，可得:
R1＝0。405kN,R2＝8。573kN，R3＝8.573kN，R4＝0。405kN
顶部立杆段:l01=kμ1（hd+2a)=1。155×1.386×(600+2×200）=1600.83mm
λ1＝l01/i＝1600.83/15。9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max［R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.405+[1。2×（0。5+（24+1。1)×0.1）+1。4×0。9×1］×（1.2+0。6-0.35/2）/2×1。2，8.573，8。573，0.405+[1.2×（0。5+（24+1.1)×0.1)+1.4×0。9×1]×（1。2+1。2-0.6—0。35/2）/2×1。2］+0。053/1.2＝8。617kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8617。219/（0.588×397）+0。053×106/4245＝49.4N/mm2≤[f］＝205N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段:l02=kμ2h =1。155×1。755×1500=3040。537mm
λ2＝l02/i＝3040。537/15。9＝191。229,查表得，φ2＝0。197
立柱最大受力Nw＝max［R1+N边1,R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.405+[1。2×(0。5+（24+1.1)×0。1）+1.4×0。9×1］×（1.2+0。6—0.35/2）/2×1。2，8.573,8。573，0。405+［1。2×（0。5+（24+1。1)×0。1)+1。4×0。9×1]×（1.2+1。2—0。6—0.35/2)/2×1。2]+0.053/1.2＝8。617kN
立柱最大受力Nw＝max［R1+N边1，R2,R3，R4+N边2］+1。2×0.15×（3。9—0.85)+Mw/lb＝max[0。405+[1。2×(0。75+(24+1。1)×0。1)+1。4×0。9×1］×(1.2+0。6—0。35/2）/2×1。2,8。573，8。573，0.405+［1。2×(0。75+(24+1.1)×0。1)+1。4×0。9×1］×(1。2+1。2-0。6—0.35/2）/2×1。2]+0。549+0.053/1.2＝9。166kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝9166.219/(0。197×397）+0。053×106/4245＝129。69N/mm2≤［f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
100
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a(mm）
200
立杆底座宽b(mm）
200
F1=N=9.166kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：当h≤800mm时,取βh=1。0;当h≥2000mm时，取βh=0。9；中间线性插入取用.
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0—3。5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长.
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1，η2) η1=0。4+1。2/βs,η2=0。5+as×h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4：当βs〈2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0，作为板承载能力安全储备.
可得：βh=1,ft=1。43N/mm2，η=1，h0=h—20=80mm，
um =2［（a+h0）+(b+h0）]=1120mm
F=（0。7βhft+0。25σpc,m）ηumh0=（0.7×1×1。43+0。25×0）×1×1120×80/1000=89。69kN≥F1=9.166kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2010第6.6.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln
F1
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4。1.4—1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6。2条确定
可得：fc=14。3N/mm2,βc=1,
βl=（Ab/Al)1/2=［(a+2b)×（b+2b）/（ab)]1/2=[(600)×（600）/（200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1。35βcβlfcAln=1。35×1×3×14。3×40000/1000=2316。6kN≥F1=9.166kN
满足要求！
二、板模板（扣件式)计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1，标高3。85m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
100
新浇混凝土楼板边长L（m)
9。65
新浇混凝土楼板边宽B(m）
2。85
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2。5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2。5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1。5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0。1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0。5
模板及其支架自重标准值
0。75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1。1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.097
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0。5
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
3.9
立柱纵向间距la（mm)
1200
立柱横向间距lb（mm)
1200
水平拉杆步距h(mm）
1800
立柱布置在混