临时围堰施工方案.docx

一、工程概况
1。1工程位置及工程内容
本工程为金山新城老红旗港河道整治工程（一期）,主要针对老红旗港进行整治,同时对工程范围内与其相交的旧港河、金卫仓河、战斗港以及长堂河等周边河道一并实施整治，整治范围分别为老红旗港整治范围：东平路~海盛路；旧港河整治范围龙堰路～老红旗港;金卫仓河整治范围:老红旗港～龙皓路；战斗港整治范围:龙航路～龙皓路;长堂河整治范围：老红旗港~龙皓路.河道整治总长度为3。67km。工程起终点详见总平面布置图.
本工程河道设计河口宽25～40m，陆域实施宽度6~10m。
本工程内容包括河道疏浚、新建护岸、防汛通道、绿化工程、拆除桥梁等。其中，新建河道护岸总长度5.86km,河道开挖总量为13.52万m3，疏浚土方量为13。11万m3，新建亲水步道4。46km,绿化5.12万m2，现状桥梁拆除5座,管线搬迁3处。
1.2工程范围
本工程施工范围老红旗港由西向东，工程桩号为：红C0+000。00～红C2+380。40（东平路~海盛路），建设长度为3.67 km.包括与老红旗港相交的旧港河(龙堰路～老红旗港）、金卫仓(老红旗港～龙皓路）、战斗港(龙航路～龙皓路)和长堂河(老红旗港～龙皓路).
1。3 专项方案概况
本工程位于北亚热带南缘，是东亚季风盛行地区，四季分明,受海洋性气候影响较为明显，由于冷暖空气交替影响，天气变化复杂，台风等灾害性天气频繁.
1.3。1风
本工程区域，夏季（6、7、8月）以东和东南风为主，冬季（12、1、2月)以西北风为主,春秋季是冬夏季风的过渡季节.金山嘴累年各月最多风向及频率分布见表2。2-1.瞬时风速≥17m/s或风力≥8级的日数年平均为20天。造成大风的主要因素为夏秋之交的台风及冬季的寒潮；此外，气旋、反气旋、锋面等移动性天气过程也可能伴随一定的大风。影响金山沿海地区的台风，多出现在7～8月份，占总次数的86。7%.过境最早的为7903号台风，发生在1979年4月12～13日;最迟为6523号台风,发生在1965年11月24~25日。过境风速最大的为1984年的8416号台风,每秒27.6m（10级风）。据金山嘴海洋水文站1954～1985年32年的资料统计,过境风力达到8级以上的有23年,共发生45次.1949～1992年中严重影响本地区的台风有11次,每次台风过境影响时间1～3天.从金山嘴累年各月平均风速统计值看（表2。2-2)，夏秋向岸的东南风强度较大，在与冬季离岸的西北风交替作用下,岸滩的季节性冲淤年周期非常明显。
表2。2—1 金山嘴累年各月最多风向及频率分布(％）
项目
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
全年
风向
NNW
NNW
ESE
ESE
SSE
SE
SE
ESE
SE
SSE
SSE
NNW
NNW
NW
NW
SE
频率
13
14
11
14
15
17
25
20
12
15
19
21
11
表2.2—2 金山嘴累年各月平均风速（m/s）
月份
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
全年
风速
4.2
4。6
4。9
5。0
5。1
5。1
5。8
6.1
4.6
4。3
4。3
4.3
4.9
1.3。2气温
工程所在地区平均气温15。5℃，最高平均气温16.4℃,最低年平均气温15℃，极端最高气温39.6℃（2003年8月),极端最低气温—10。8℃(1977年1月31日）,常年高于35℃(含35℃）的高温日平均为6天，常年低于0℃的平均为44天。
1。3。3降雨
本区年降雨日数130天左右,平均年降雨量为1085。8mm，其中5至9月降雨652。6mm,占年降雨量的60%；实测1日最大降雨量159。4mm，发生在1986年9月6日.
1.3。4 水文
金山新城南临杭州湾，处于浦南东片的南部，其南部边界受杭州湾强潮河口影响,内部河网水系为浦南东片有控制河网。
根据杭州湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为6.57m，最低潮位为—1。78m。区域内部河道水位控制按照浦南东片防洪除涝及水资源调度规划要求确定：常水位为2.50~2。80m，除涝水位控制为瞬时河网最高水位3。90m，河网预降水位为2.00m。本工程河道特征水位见表2.3—1:
表2。3—1 特征水位表
项目
水位值（m)
备注
设计高水位
3。90（规划除涝控制最高水位)

常水位
2.50～2。80

设计低水位
2。00(规划预降控制最低水位）

二、编制依据
序 号
规范、标准名称
编 号
1
老红旗港河道整治工程(一期）施工招标文件、施工图纸

2
《水利水电建设工程验收规范》
SL223—2008
3
《施工现场临时用电安全技术规范》
JGJ46-2012
4
《建设工程施工现场供用电安全规范》
GB50194-2014
5
《堤防工程施工规范》
SL260—2014
6
《水利水电工程施工组织设计规范》
SL303—2004
7
《水利水电工程测量规范》
SL197—2013
8
《水利水电工程施工地质规程》
NB/T 35007-2013
9
《上海市水利工程施工质量检验与评定标准》
DG/TJ08—90—2014
10
《水利水电工程施工质量检验与评定规程》
SL176-2007
三、施工计划
施工围堰修筑 2016/12/20—2017/1/10
施工围堰拆除 2017/4/21-2017/5/1
四、施工工艺技术
4。1 施工流程
施工顺序：施工准备→测量定位→围堰内分层填土→堰内抽水→围堰养护→构筑物施工→围堰拆除.
土围堰填筑取土主要利用老红旗港沿线填筑土源，水上土方逐层压实,分层厚度不大于30cm,配备两台挖掘机.每层填土厚度不大于20cm，压实时要不断地进行整平和夯实,以保证填料均匀密实施工。每段围堰平均长约30m，待围堰自然沉降稳定后，人工配合挖机进行围堰修坡、边坡堆砌袋装土来修筑子堰。子堰的堆砌务必保证袋装土与袋装土之间鱼鳞纹搭接，确保堆砌密实.由于受民宅和管线搬迁影响,开工时间有所滞后，我部要尽量将延误的工期抢回来.计划工期为非汛期时间段内施工，但沿线拆迁形势及管线搬迁工期尚未明朗,为保证2017年安全度汛，在保证施工安全的前提下，我部将根据历年汛期最高水位线和施工过程中水位情况实时调整围堰断面，某些岸段考虑采取加宽围堰截面的形式来修筑,以保证围堰稳定，为2017年安全度汛留出必要的结构施工时间。
4.2围堰施工质量保证措施
1、填筑围堰前，清理围堰基础面及取土范围内的杂物及淤泥；
2、取土料符合规范要求，必要时，对土方进行翻晒后填筑;
3、严格控制分层厚度，确保压实度;
4。3围堰的维护与加固
围堰填筑形成后，围堰的维护与加固对工程能否挡住风浪冲刷及安全度过施工期具有十分重要的意义。
首先保证堰体能均衡下沉,不致于出现较大的滑坡与裂缝.围堰内抽水时控制降水速度，并设专人巡视坝堤遇到裂缝及沉陷,及时组织人员、机械对围堰进行加固、维护。
河道疏浚时临时围堰的防汛工作尤为重要，考虑引排时水位上下变动较大容易冲刷围堰引起土体流失，预先在迎水面准备编织袋装土保护围堰内填土。
4。4 围堰的拆除
围堰在施工结束后需要拆除.水下工程阶段验收完成后既对围堰进行拆除，先使用挖掘机逐步挖出围堰内水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。
注意事项：
(1）围堰的拆除必须统一组织，统一协调,统一行动，一切行动服从组织指挥、安排,不得盲目行动，瞎指挥。
（2）加强安全监督，防止意外事故的发生.
(3)自卸汽车运土必须到指定地点卸下，严禁乱抛乱卸，影响市容.
（4）土方装卸时，场地必须保持清洁，预防车轮粘带；车轮出门时，必须对车轮进行冲洗；车轮装载土方不应超高超载，并应有覆盖物以防止土方在运输中沿途扬撒。
（5）弃土施工时采取必要的保护的措施，防止淤泥外露，影响场容场貌。必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。
五、施工安全保证措施
5。1围堰施工组织措施
为确保本工程围堰施工安全、快速、高质量地完成,项目部全面负责本次围堰的施工和管理，项目经理部设项目经理1名，项目技术负责人1名，质量员1名,专职安全员1名。
管理组织机构网络图
5.2围堰的安全防护措施
1、围堰迎水面和背水面均采用袋装土护面,施工过程中控制坡比；
2、围堰施工周边设置测量监控标志,对围堰定期进行位移和沉降观测；
3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；
4、施工期间围堰不得作为机械、车辆施工便道，同时安排专人对围堰进行巡视检查。
六、劳动力计划
围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在配备劳动力、材料、机械设备上面，考虑四个工区共计11道围堰施工即可保障。保障表如下：
项目
主要投入
数量
劳动力
人员
20人
材料
土方
8000m3
机械设备
操作手
8台

七、计算书及附图
计算依据：
1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著
4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著
5、《地基与基础》第三版
一、参数信息
1、基本参数
围堰后深度h（m)
3
围堰平均重度γcs（kN/m3)
20
围堰龄期抗压强度设计值fcs（N/mm2）
11
围堰厚度B(m）
2
嵌固深度ld（m）
3
基坑外侧水位到坑顶的距离ha（m）
0.67
围堰内侧水位到坑顶的距离hp(m）
0。1
支护在坑底处的水平位移量υ（mm）
12
地下水渗透稳定性验算
坑底突涌稳定性
承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D（m)
3.5
承压水含水层顶面的压力水头高度hw(m）
4
2、土层、水压参数
序号
土名称
土厚度h（m)
土重度γ(kN/m3)
黏聚力c(kpa)
内摩擦角φ（°）
饱和土重度γsat（kN/m3)
水土合算
1
粘性土
3
18
20
25
20
是
2
水
1。5
11
12
8
12
是
3
粘性土
1.83
18
20
25
20
是
3、荷载参数
类型
荷载q（kpa）
距支护边缘的水平距离a（m）
垂直基坑边的分布宽度b(m)
平行基坑边的分布长度l(m)
作用深度d（m)
满布荷载
3
/
/
/
/
条形局部荷载
3。5
4
4
/
0
4、计算系数
结构重要性系数γ0
1
综合分项系数γF
1。25
圆弧滑动稳定安全系数Ks
1.3
抗滑移安全系数Ksl
1。2
抗倾覆安全系数Kov
1.3
抗隆起安全系数Kb
1。4
经验系数ηb
0。8
突涌稳定安全系数Kh
1.2
墙体材料的抗剪断系数μ
0。5
7。1主动土压力计算
1)主动土压力系数
Ka1=tan2(45°— φ1/2）= tan2(45—25/2)=0.406；
Ka2=tan2(45°— φ2/2）= tan2（45—25/2）=0。406；
Ka3=tan2(45°- φ3/2）= tan2（45-8/2）=0。756;
Ka4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-8/2）=0。756;
Ka5=tan2(45°- φ5/2）= tan2（45-25/2)=0.406；
2)土压力、水产生的水平荷载
第1层土:0—0.67m
H1’=［∑γ0h0+∑q1］/γ1=[0+3]/18=0.167m
Pak1上 =γ1H1’Ka1—2c1Ka10.5=18×0.167×0.406—2×20×0。4060。5=-24。267kN/m2
Pak1下 =γ1(h1+H1'）Ka1-2c1Ka10。5=18×（0。67+0。167）×0。406-2×20×0.4060。5=-19。37kN/m2
第2层土：0。67—3m
H2’=［∑γ1h1+∑q1］/γsat2=［12。06+3］/20=0。753m
Pak2上 =［γsat2H2’—γw(∑h1-ha）］Ka2—2c2Ka20.5+γw（∑h1-ha）=[20×0。753—10×(0.67—0。67）]×0。406—2×20×0.4060。5+10×（0.67—0.67）=—19.373kN/m2
Pak2下 =［γsat2（H2'+h2）—γw（∑h2—ha）］Ka2—2c2Ka20。5+γw(∑h1—ha)=［20×（0。753+2.33)—10×(3-0。67）]×0。406-2×20×0。4060.5+10×（3—0。67）=13。387kN/m2
第3层土：3—4m
H3’=[∑γ2h2+∑q1]/γsat3=［58.66+3］/12=5.138m
Pak3上 =[γsat3H3’—γw（∑h2-ha）］Ka3—2c3Ka30。5+γw(∑h2-ha）=[12×5.138—10×（3-0。67)］×0。756-2×12×0。7560。5+10×（3-0。67）=31。43kN/m2
Pak3下 =[γsat3（H3'+h3）—γw(∑h3—ha)]Ka3-2c3Ka30。5+γw(∑h2—ha)=[12×(5。138+1）-10×（4-0。67)］×0。756—2×12×0.7560.5+10×（4—0.67）=42。942kN/m2
第4层土：4—4。5m
H4’=［∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）］/γsat4=[70。66+3+1。167]/12=6。236m
Pak4上 =［γsat4H4’—γw（∑h3-ha)］Ka4—2c4Ka40。5+γw（∑h3-ha)=［12×6.236-10×(4—0.67)]×0。756—2×12×0。7560。5+10×（4-0。67)=43.831kN/m2
Pak4下 =［γsat4(H4'+h4)—γw(∑h4—ha)］Ka4—2c4Ka40。5+γw（∑h3—ha)=［12×（6。236+0。5)—10×（4。5-0。67)］×0。756—2×12×0.7560。5+10×（4。5—0。67）=49。587kN/m2
第5层土:4.5—6m
H5'=［∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）］/γsat5=[76。66+3+1。167]/20=4。041m
Pak5上 =［γsat5H5'—γw（∑h4—ha)］Ka5—2c5Ka50。5+γw（∑h4-ha）=[20×4。041—10×（4。5-0。67）]×0。406—2×20×0。4060。5+10×（4.5—0。67）=30。076kN/m2
Pak5下 =［γsat5（H5'+h5)—γw（∑h5—ha)］Ka5-2c5Ka50。5+γw(∑h4—ha）=[20×(4。041+1。5）—10×（6—0。67)］×0.406—2×20×0。4060.5+10×（6—0.67）=51。166kN/m2
3）水平荷载
临界深度：Z0=Pak2下h2/(Pak2上+ Pak2下)=13.387×2.33/（19。373+13。387）=0.952m；
第1层土
Eak1=0kN；
第2层土
Eak2=0。5Pak2下Z0×1=0.5×13。387×0。952×1=6。372kN;
aa2=Z0/3+∑h3=0。952/3+3=3。317m;
第3层土
Eak3=h3（Pa3上+Pa3下)×1/2=1×(31.43+42。942)×1/2=37.186kN；
aa3=h3（2Pa3上+Pa3下)/（3Pa3上+3Pa3下)+∑h4=1×（2×31。43+42.942）/（3×31.43+3×42.942）+2=2。474m；
第4层土
Eak4=h4（Pa4上+Pa4下）×1/2=0.5×（43.831+49。587)×1/2=23.354kN；
aa4=h4（2Pa4上+Pa4下）/（3Pa4上+3Pa4下)+∑h5=0。5×（2×43.831+49。587）/（3×43.831+3×49。587)+1。5=1.745m；
第5层土
Eak5=h5（Pa5上+Pa5下)×1/2=1。5×(30。076+51。166）×1/2=60.932kN；
aa5=h5(2Pa5上+Pa5下）/(3Pa5上+3Pa5下）=1.5×（2×30。076+51.166)/(3×30。076+3×51。166)=0.685m;
土压力合力:
Eak=ΣEaki=0+6。372+37。186+23。354+60。932=127。844kN；
合力作用点：
aa= Σ（aaiEaki)/Eak=（0×0+3.317×6。372+2.474×37。186+1.745×23.354+0.685×60.932）/127。844=1。53m；
7.2被动土压力计算
1)被动土压力系数
Kp1=tan2（45°+ φ1/2)= tan2（45+8/2）=1。323；
Kp2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2（45+8/2)=1。323；
Kp3=tan2（45°+ φ3/2）= tan2(45+25/2)=2。464；
2)土压力、水产生的水平荷载
第1层土：3—3.1m
H1’=[∑γ0h0］/γ1=[0］/11=0m
Ppk1上 =γ1H1’Kp1+2c1Kp10.5=11×0×1。323+2×12×1。3230.5=27。605kN/m2
Ppk1下 =γ1（hi+H1’)Kp1+2c1Kp10.5=11×（0。1+0）×1.323+2×12×1.3230.5=29.061kN/m2
第2层土：3.1-4。5m
H2’=［∑γ1h1]/γsat2=[1.1］/12=0。092m
Ppk2上 =［γsat2H2’—γw（∑h1—hp）］Kp2+2c2Kp20。5+γw（∑h1—hp）=［12×0。092-10×（0。1-0。1）]×1。323+2×12×1.3230。5+10×(0。1—0.1)=29。066kN/m2
Ppk2下 =［γsat2（H2'+h2)-γw（∑h2—hp）］Kp2+2c2Kp20。5+γw（∑h1-hp）=［12×（0。092+1.4）-10×（1.5—0.1）］×1。323+2×12×1.3230。5+10×（1。5—0.1)=46。77kN/m2
第3层土:4。5—6m
H3’=［∑γ2h2］/γsat3=[17。9］/20=0.895m
Ppk3上 =[γsat3H3’—γw（∑h2-hp)］Kp3+2c3Kp30。5+γw(∑h2—hp）=[20×0。895—10×（1。5—0。1）］×2。464+2×20×2.4640。5+10×(1.5-0.1)=86。398kN/m2
Ppk3下 =［γsat3（H3’+h3）-γw（∑h3—hp)]Kp3+2c3Kp30。5+γw（∑h2—hp)=［20×(0。895+1.5）—10×(3—0.1）］×2.464+2×20×2.4640。5+10×（3-0。1）=138。358kN/m2
3）水平荷载
第1层土
Epk1=1×h1(Pp1上+Pp1下)/2=1×0.1×(27。605+29。061)/2=2。833kN；
ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/（3Pp1上+3Pp1下）+∑h2=0。1×（2×27。605+29。061)/（3×27.605+3×29.061）+2。9=2。95m;
第2层土
Epk2=1×h2（Pp2上+Pp2下）/2=1×1。4×（29.066+46。77)/2=53。085kN；
ap2=h2(2Pp2上+Pp2下）/（3Pp2上+3Pp2下)+∑h3=1。4×(2×29.066+46。77)/（3×29。066+3×46.77）+1.5=2。146m；
第3层土
Epk3=1×h3（Pp3上+Pp3下）/2=1×1。5×(86.398+138。358)/2=168.567kN;
ap3=h3（2Pp3上+Pp3下）/（3Pp3上+3Pp3下)=1。5×(2×86。398+138.358)/（3×86。398+3×138.358）=0.692m；
土压力合力:
Epk=ΣEpki=2。833+53。085+168。567=224.485kN；
合力作用点：
ap= Σ（apiEpki)/Epk=（2。95×2。833+2。146×53.085+0。692×168.567)/224。485=1。064m；
3、基坑内侧土反力计算
1）主动土压力系数
Kp1=tan2（45°+ φ1/2）= tan2(45+8/2）=1。323；
Kp2=tan2（45°+ φ2/2)= tan2(45+8/2）=1.323;
Kp3=tan2（45°+ φ3/2）= tan2(45+25/2）=2。464；
2）土压力、水产生的水平荷载
第1层土:3—3。1m
H1’=[∑γ0h0］/γ1=［0]/11=0m
Psk1上 =（0。2φ12—φ1+c1）∑h0(1—∑h0/ld）υ/υb+γ1H1’Ka1=(0.2×82—8+12）×0×（1—0/3）×0.012/0。012+11×0×1.323=0kN/m2
Psk1下 =（0。2φ12-φ1+c1)∑h1（1—∑h1/ld）υ/υb+γ1（h1+H1')Ka1=（0。2×82-8+12）×0。1×(1—0。1/3）×0。012/0。012+11×(0+0。1）×1。323=3。079kN/m2
第2层土:3。1-4.5m
H2'=[∑γ1h1]/γsat2=[1。1］/12=0.092m
Psk2上 =（0.2φ22-φ2+c2）∑h1（1—∑h1/ld)υ/υb+［γsat2H2’—γw（∑h1-hp)]Kp2+γw(∑h1-hp)=（0。2×82-8+12）×0.1×(1-0。1/3）×12/12+［12×0。092-10×（0.1-0.1)]×1.323+10×（0.1-0。1)=3。085kN/m2
Psk2下 =（0。2φ22—φ2+c2)∑h2（1—∑h2/ld）υ/υb+［γsat2(H2’+h2）-γw（∑h2-hp）］Kp2+γw(∑h2—hp）=（0。2×82-8+12)×1。5×（1—1.5/3)×12/12+［12×（0。092+1。4)-10×（1.5-0.1）]×1。323+10×(1。5—0.1）=31。765kN/m2
第3层土：4.5—6m
H3’=［∑γ2h2]/γsat3=［17。9］/20=0。895m
Psk3上 =（0.2φ32-φ3+c3）∑h2（1—∑h2/ld)υ/υb+［γsat3H3’-γw（∑h2-hp）]Kp3+γw（∑h2-hp)=(0.2×252-25+20)×1。5×(1—1.5/3）×12/12+[20×0。895-10×（1.5-0。1）］×2.464+10×(1。5—0。1）=113。61kN/m2
Psk3下 =（0。2φ32—φ3+c3）∑h3（1—∑h3/ld）υ/υb+[γsat3(H3'+h3）—γw(∑h3—hp）］Kp3+γw（∑h3-hp）=（0。2×252-25+20）×3×(1—3/3）×12/12+［20×（0。895+1。5)-10×(3-0.1)]×2。464+10×（3—0。1)=75。57kN/m2
3）水平荷载
第1层土
Psk1=b0h1（Ps1上+Ps1下）/2=1×0。1×（0+3.079）/2=0。154kN;
as1=h1（2Ps1上+Ps1下）/(3Ps1上+3Ps1下）+∑h2=0.1×（2×0+3.079）/（3×0+3×3。079)+2。9=2。933m;
第2层土
Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=1×1.4×(3。085+31。765）/2=24。395kN；
as2=h2（2Ps2上+Ps2下）/（3Ps2上+3Ps2下）+∑h3=1。4×（2×3.085+31。765）/（3×3。085+3×31。765）+1.5=2.008m；
第3层土
Psk3=b0h3（Ps3上+Ps3下)/2=1×1。5×(113。61+75.57）/2=141.885kN；
as3=h3（2Ps3上+Ps3下）/(3Ps3上+3Ps3下）=1。5×（2×113。61+75。57）/（3×113。61+3×75。57）=0.8m；
土压力合力:
Ppk=ΣPpki=0.154+24。395+141。885=166。434kN;
合力作用点:
as= Σ（asiPski)/Ppk=（2.933×0。154+2.008×24。395+0。8×141。885）/166。434=0.979m;
7。3稳定性验算
1、滑移稳定性验算
围堰的滑移稳定性应按下式验算：
（Epk+（G-μmB)tanφ+cB）/Eak=（224。485+（240—41.15×2）×tan（25°）+20×2）/127.844=2。644≥Ksl=1.2
满足要求！
2、倾覆稳定性验算
围堰的倾覆稳定性应按下式验算：
（Epkap+（G—μmB）aG)/(Eakaa）=（224。485×1.064+（240—41.15×2)×1）/（127。844×1.53）=2.027≥Kov=1。3
满足要求!
3、整体滑动稳定性验算
Ksi =∑｛cjlj+[（qjbj+ΔGj)cosθj—μjlj]tanφj｝/∑(qjbj+ΔGj)sinθ
cj、φj ──第j土条滑弧面处土的粘聚力（kPa）、内摩擦角（°）；
bj──第j土条的宽度（m);
θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；
lj──第j土条的滑弧段长度(m），取lj＝bj/cosθj;
qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值（kPa) ；
ΔGj──第j土条的自重(kN），按天然重度计算;
uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa）,采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土,在基坑外侧，可取uj＝γwhwaj，在基坑内侧，可取uj＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj＝0；
γw──地下水重度（kN/m3）；
hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m）;
hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头（m);
min｛ Ks1 ,Ks2 ,……,Ksi，……}=1。627≥Ks=1.3
满足要求！
4、抗隆起稳定性验算
1)水泥土墙底面处的抗隆起验算
抗隆起稳定性按下式计算：
γm1=Σγi hi /（h+ld)=106。66/(3+3）=17。777kN/m
γm2=Σγi hi /ld=47。9/3=15。967kN/m
Nq=tan2（45°+φ/2）eπtanφ=tan2（45°+25/2)eπtan25=10.662
Nc=(Nq—1）/tanφ=（10.662-1）/tan(25)=20。72
（γm2ldNq+cNc）/(γm1（h+ld）+q0)=(15。967×3×10.662+20×20.72)/(17。777×(3+3)+3。778)=8.377≥Kb=1.4
满足要求！
5、渗透稳定性验算
承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：
D γ /（hwγw） =∑hiγi /（hwγw）=(1.5×11+1.83×18)/（4×10）=1。236
D γ /（hwγw） =1.236≥Kh=1。2
满足要求!
7。4正截面承载力验算
取单位长度围堰进行计算
1、截面弯矩计算
计算简图(kN)
弯矩图(kN·m）
Mk=69。88kN.m
M=γ0γFMk=1×1。25×69。88=87.35kN。m
剪力图（kN）
Vk=99。52kN
2、正截面应力计算
1）拉应力
6M/B2—γcsz=6×87.35/22—20×5。22=0.027N/mm2≤0.15fcs=1。65N/mm2
满足要求！
2)压应力
6M/B2+γ0γFγcsz=6×87.35/22+1×1.25×20×5。22=0.262N/mm2≤fcs=11N/mm2
满足要求!
3）剪应力
（Eaki—μGi-Epki）/B=（66。912—0。5×208.8-55。918）/2=0。047N/mm2≤fcs/6=1。833N/mm2
满足要求!
7.5结论
综上所述：本工程计划施工时间段为非汛期施工，同时考虑到一旦工期延误，汛期内仍有结构施工，我部根据历年汛期最高水位线和风浪等气象因素,保证2017年安全度汛,临时围堰可抵御金山区规划除涝最高3.9米的水位。
附图一：
围堰位置分布示意图