塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ40.doc

可发科技一期新建厂房H区工程 塔吊基础施工方案
可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案

编制：
审核:
审批：
宿迁华夏建设(集团)工程有限公司
二零一五年四月
目录
一、编制依据3
二、工程概况3
1、基本概况3
2、地质、水文资料3
三、塔吊选型及技术性能指标4
1、塔吊选型4
2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4
四、土方开挖及塔基施工7
1、土方开挖7
2、塔吊基础施工7
五、塔吊的变形观察7
六、接地装置7
七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7
7.1、6＊6m矩形板式基础计算书(1m厚承台）7
7。2、6＊6m矩形板式基础计算书（1.5m厚）17
7。3、6＊6m矩形板式基础计算书（1。35m厚)26
八、QTZ40塔吊基础配筋验算35
厂房塔吊基础施工方案
一、编制依据
1、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012
2、《施工现场临时用电安全技术规程》 JGJ46—2005
3、《QTZ63塔式起重机使用说明书》、《QTZ40塔式起重机使用说明书》
4、工程现有图纸
5、 地质勘探报告.
二、工程概况
1、基本概况
可发科技(宿迁）有限公司厂区一期新建工程（H区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278。89㎡,总建筑面积261031.73㎡平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司，监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建设(集团）工程有限公司，工程开工日期为2015年3月21日.为了加快施工进度，提高垂直运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊（三种型号）,二台QTZ40塔吊(一种型号)。
2、地质、水文资料
地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告，地基承载力见下表
三、塔吊选型及技术性能指标
1、塔吊选型
由于本工程厂房南北向较长(160m长），东西向为48m,但楼层高度不高。结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工,本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m-35m。
2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数
2。1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：
2.1.1.性能参数及技术指标国内领先,最大工作幅度55m，最大起重量为6t。
2.2。2。该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式,适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。
该机主要特点如下：
2。1。3、塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机的起重性能在各种高度下保持不变。
2.1。4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小,风阻小，外形美观，长度有几种变化,满足不同施工要求；
2。1。5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置,可保证工作安全可靠.
2.2、QTZ63塔吊主要技术参数
2。3、QTZ40塔吊主要技术参数
部件
单位
参数
公称起重力矩KN.m
KN.M
400
最大起重量
T
4
最大幅度下的额定起重量
T
0。902
工作幅度
M
3 ~ 42
起升高度
独立式
M
28
附着式
M
120
起升速度
倍率

2
4
起升速度
M/min
70
35
7。5
35
17。5
3。75
最大起重量
T
1
2
2
2
4
4
转速
R/min
0.375/0.75
变速
M/min
38/19
起升速度
M/min
0。6
重量
平衡重
T
6。4
整机重量
T
18。8
最大回转半径
M
42。94
后臂回转半径
M
10.733
最大工作风速
M/s
20
爬升风速≤
M/s
13
工作环境温度
℃
-20～+40
四、土方开挖及塔基施工
1、土方开挖
本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求，因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外,位置详见总平面布置图。
2、塔吊基础施工
2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差5mm。
2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟,便于基础排水工作。
五、塔吊的变形观察
塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录;在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决.
六、接地装置
塔机避雷针的接地和保护接地采用—40＊3镀锌扁铁,利用φ48钢管打入地下（埋深至少3米),扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4.
七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图)
7。1、6＊6m矩形板式基础计算书（1m厚承台）
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
40
塔机独立状态的计算高度H（m）
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m）
1.6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
401。4
起重荷载标准值Fqk(kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN)
461。4
水平荷载标准值Fvk（kN)
18。927
倾覆力矩标准值Mk（kN·m）
674。077
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'（kN)
401.4
水平荷载标准值Fvk'（kN）
45。246
倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）
615。929
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1。35Fk1＝1。35×401。4＝541。89
起重荷载设计值FQ（kN）
1。35FQk＝1.35×60＝81
竖向荷载设计值F(kN）
541。89+81＝622。89
水平荷载设计值Fv（kN）
1。35Fvk＝1.35×18。927＝25。551
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1。35Mk＝1.35×674。077＝910。004
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1.35Fk’＝1.35×401。4＝541.89
水平荷载设计值Fv'（kN）
1.35Fvk'＝1.35×45。246＝61.082
倾覆力矩设计值M’(kN·m）
1。35Mk＝1.35×615。929＝831。504
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
6
基础宽b(m)
6
基础高度h（m）
1
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’（m)
2.8
基础上部覆土的重度γ'（kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm)
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa）
100
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
5
地基压力扩散角θ（°）
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa)
329。5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1（mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）
20
基础倾斜方向的基底宽度b’(mm）
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h’γ')=6×6×(1×25+2.8×19）=2815。2kN
基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×2815.2=3800。52kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力：
Mk’’=674。077kN·m
Fvk’'=Fvk/1。2=18。927/1。2=15。772kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M’’=910。004kN·m
Fv’’=Fv/1.2=25。551/1.2=21。293kN
基础长宽比:l/b=6/6=1≤1。1，基础计算形式为方形基础.
Wx=lb2/6=6×62/6=36m3
Wy=bl2/6=6×62/6=36m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2）0。5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m
Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=674。077×6/（62+62)0。5=476。644kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
Pkmin=（Fk+Gk）/A—Mkx/Wx—Mky/Wy
=（461。4+2815。2)/36-476.644/36—476。644/36=64.536kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内.
2、基础底面压力计算
Pkmin=64.536kPa
Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=（461。4+2815。2）/36+476。644/36+476.644/36=117.497kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk）/（lb）=（461。4+2815。2）/(6×6）=91。017kN/m2
4、基础底面压力验算
（1）、修正后地基承载力特征值
fa=100。00kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=91。017kPa≤fa=100kPa
满足要求！
（3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=117.497kPa≤1。2fa=1。2×100=120kPa
满足要求！
5、基础抗剪验算
基础有效高度：h0=h-δ=1000-（40+25/2）=948mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk’'+Fvk’’h）/Wx)=1。35×（461。400/36.000—（674。077+15.773×1。000)/36.000)=-8。567kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk'’+Fvk'’h)/Wx）=1。35×(461。400/36.000+（674。077+15。773×1。000)/36。000）=43。172kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=（（6。000+1。600)/2)×43。172/6.000=27。342kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ（Fk/A—（Mk’'+Fvk’’h）/Wy）=1。35×（461。400/36。000-（674.077+15.773×1。000）/36.000）=—8。567kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+（Mk''+Fvk’'h）/Wy）=1。35×(461。400/36。000+(674.077+15.773×1。000)/36。000)=43.172kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=(（6.000+1.600）/2）×43.172/6.000=27.342kN/m2
基底平均压力设计值：
px=（Pxmax+P1x）/2=（43。172+27。342）/2=35。257kN/m2
py=(Pymax+P1y）/2=(43.172+27。342)/2=35.257kPa
基础所受剪力：
Vx=|px|(b—B）l/2=35.257×（6—1。6)×6/2=465。393kN
Vy=|py｜(l—B）b/2=35。257×（6—1。6)×6/2=465。393kN
X轴方向抗剪：
h0/l=948/6000=0。158≤4
0。25βcfclh0=0。25×1×16。7×6000×948=23747.4kN≥Vx=465。393kN
满足要求！
Y轴方向抗剪：
h0/b=948/6000=0。158≤4
0。25βcfcbh0=0。25×1×16。7×6000×948=23747。4kN≥Vy=465。393kN
满足要求！
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值：pc=dγm=1.5×19=28。5kPa
下卧层顶面处附加压力值：
pz=lb（Pk—pc)/((b+2ztanθ)（l+2ztanθ)）
=(6×6×（91。017—28。5)）/（（6+2×5×tan20°）×（6+2×5×tan20°））=24.22kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ（b—3)+ηdγm（d+z-0.5）
=130.00+0.30×19。00×（6。00—3)+1。60×19。00×（5。00+1.50—0。5）=329。50kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:pz+pcz=24。22+95=119。22kPa≤faz=329。5kPa
满足要求!
7、地基变形验算
倾斜率:tanθ=｜S1—S2｜/b’=｜20—20|/5000=0≤0。001
满足要求！
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB335 Φ25＠200
基础底部短向配筋
HRB335 Φ25＠200
基础顶部长向配筋
HRB335 Φ25@200
基础顶部短向配筋
HRB335 Φ25＠200
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=（b—B）2pxl/8=(6-1。6）2×35。257×6/8=511。932kN·m
基础Y向弯矩：
MⅡ=（l-B）2pyb/8=(6—1.6)2×35.257×6/8=511。932kN·m
2、基础配筋计算
（1)、底面长向配筋面积
αS1=｜MⅡ｜/（α1fcbh02）=511.932×106/(1×16.7×6000×9482）=0.006
ζ1=1—（1—2αS1)0。5=1-(1—2×0。006）0。5=0.006
γS1=1-ζ1/2=1—0。006/2=0。997
AS1=｜MⅡ|/（γS1h0fy1)=511。932×106/(0。997×948×300）=1805mm2
基础底需要配筋：A1=max（1805,ρbh0)=max(1805，0。0015×6000×948）=8532mm2
基础底长向实际配筋：As1’=15209mm2≥A1=8532mm2
满足要求！
(2）、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02）=511.932×106/(1×16。7×6000×9482)=0。006
ζ2=1-（1-2αS2）0。5=1—（1—2×0。006)0。5=0。006
γS2=1-ζ2/2=1—0.006/2=0。997
AS2=｜MⅠ｜/(γS2h0fy2)=511。932×106/(0。997×948×300)=1805mm2
基础底需要配筋:A2=max（1805,ρlh0）=max(1805，0。0015×6000×948）=8532mm2
基础底短向实际配筋:AS2'=15209mm2≥A2=8532mm2
满足要求！
(3）、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：AS3'=15209mm2≥0.5AS1’=0。5×15209=7605mm2
满足要求!
（4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：AS4'=15209mm2≥0.5AS2’=0。5×15209=7605mm2
满足要求！
（5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10＠500.
五、配筋示意图
基础配筋图
7。2、6＊6m矩形板式基础计算书（1.5m厚）
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
40
塔机独立状态的计算高度H（m)
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m)
1。6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN)
401.4
起重荷载标准值Fqk（kN)
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
461。4
水平荷载标准值Fvk（kN）
18。927
倾覆力矩标准值Mk(kN·m）
674。077
非工作状态
竖向荷载标准值Fk’（kN)
401。4
水平荷载标准值Fvk’（kN)
45。246
倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）
615。929
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1。35Fk1＝1。35×401。4＝541。89
起重荷载设计值FQ（kN)
1。35FQk＝1.35×60＝81
竖向荷载设计值F（kN）
541.89+81＝622。89
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×18。927＝25。551
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1.35Mk＝1.35×674。077＝910。004
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN)
1.35Fk'＝1。35×401。4＝541。89
水平荷载设计值Fv’（kN）
1。35Fvk’＝1.35×45.246＝61。082
倾覆力矩设计值M’(kN·m)
1.35Mk＝1。35×615。929＝831。504
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l（m）
6
基础宽b（m）
6
基础高度h(m）
1。5
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h'（m)
2。8
基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
100
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m)
5
地基压力扩散角θ(°)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa）
329。5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm）
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl（hγc+h’γ’）=6×6×（1。5×25+2。8×19）=3265。2kN
基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。35Gk=1。35×3265。2=4408.02kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk’’=674。077kN·m
Fvk’'=Fvk/1。2=18.927/1.2=15。772kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M’’=910。004kN·m
Fv’’=Fv/1。2=25.551/1.2=21.293kN
基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6×62/6=36m3
Wy=bl2/6=6×62/6=36m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=674。077×6/(62+62）0。5=476.644kN·m
Mky=Mkl/（b2+l2)0.5=674。077×6/(62+62）0.5=476.644kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A—Mkx/Wx—Mky/Wy
=（461.4+3265.2)/36—476。644/36—476。644/36=77。036kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内.
2、基础底面压力计算
Pkmin=77。036kPa
Pkmax=(Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(461.4+3265。2)/36+476。644/36+476。644/36=129。997kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk)/（lb）=（461.4+3265。2）/(6×6)=103.517kN/m2
4、基础底面压力验算
(1）、修正后地基承载力特征值
fa=100。00kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=98。217kPa＜fa=100kPa
（3）、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=118。932kPa〈1。2fa=1。2×100=120kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度:h0=h—δ=1500-（40+20/2）=1450mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ（Fk/A—（Mk''+Fvk’'h）/Wx）=1。35×(461。400/36。000-(674.077+15.773×1。500)/36.000）=-8。863kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+（Mk'’+Fvk’'h)/Wx）=1.35×（461.400/36。000+（674。077+15.773×1。500）/36.000）=43。468kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B）/2）Pxmax/b=（(6。000+1。600）/2）×43。468/6。000=27.529kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ(Fk/A-(Mk'’+Fvk’’h）/Wy)=1.35×(461。400/36。000—(674。077+15.773×1。500)/36。000）=—8.863kN/m2
Pymax=γ（Fk/A+（Mk’’+Fvk’'h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674。077+15。773×1。500)/36。000)=43。468kN/m2
假设Pymin=0，偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=(（6。000+1。600）/2）×43。468/6。000=27。529kN/m2
基底平均压力设计值:
px=（Pxmax+P1x)/2=（43。468+27。529）/2=35。499kN/m2
py=（Pymax+P1y)/2=（43.468+27。529）/2=35。499kPa
基础所受剪力：
Vx=｜px｜(b-B）l/2=35.499×（6-1.6）×6/2=468。581kN
Vy=｜py｜（l-B）b/2=35。499×(6-1.6）×6/2=468.581kN
X轴方向抗剪：
h0/l=1450/6000=0。242≤4
0。25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1450=36322。5kN≥Vx=468。581kN
满足要求！
Y轴方向抗剪:
h0/b=1450/6000=0。242≤4
0。25βcfcbh0=0.25×1×16。7×6000×1450=36322。5kN≥Vy=468。581kN
满足要求！
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值：pc=dγm=1.5×19=28.5kPa
下卧层顶面处附加压力值：
pz=lb（Pk—pc)/（(b+2ztanθ）（l+2ztanθ）)
=(6×6×（103。517-28。5）)/（(6+2×5×tan20°)×（6+2×5×tan20°）)=29。063kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ（b-3)+ηdγm（d+z—0.5）
=130.00+0。30×19.00×(6。00—3)+1。60×19。00×（5。00+1.50—0。5）=329。50kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:pz+pcz=29.063+95=124。063kPa≤faz=329。5kPa
满足要求!
7、地基变形验算
倾斜率:tanθ=|S1-S2｜/b'=｜20—20|/5000=0≤0。001
满足要求!
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB335 Φ20＠180
基础底部短向配筋
HRB335 Φ20@180
基础顶部长向配筋
HRB335 Φ20＠180
基础顶部短向配筋
HRB335 Φ20＠180
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=（b-B）2pxl/8=（6—1.6）2×35.499×6/8=515.439kN·m
基础Y向弯矩：
MⅡ=(l—B)2pyb/8=(6—1。6)2×35.499×6/8=515。439kN·m
2、基础配筋计算
（1）、底面长向配筋面积
αS1=｜MⅡ|/(α1fcbh02)=515。439×106/(1×16.7×6000×14502)=0。002
ζ1=1-（1—2αS1)0。5=1—（1—2×0.002)0.5=0.002
γS1=1-ζ1/2=1—0。002/2=0。999
AS1=|MⅡ｜/（γS1h0fy1）=515.439×106/（0。999×1450×300)=1186mm2
基础底需要配筋：A1=max(1186,ρbh0）=max（1186,0。0015×6000×1450）=13050mm2
基础底长向实际配筋：As1’=13450mm2＞A1=13050mm2
(2）、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ｜/(α1fclh02）=515.439×106/（1×16.7×6000×14502）=0.002
ζ2=1—（1-2αS2）0.5=1—（1—2×0。002）0。5=0。002
γS2=1-ζ2/2=1—0。002/2=0.999
AS2=｜MⅠ｜/（γS2h0fy2）=515。439×106/（0.999×1450×300）=1186mm2
基础底需要配筋：A2=max（1186,ρlh0）=max(1186，0。0015×6000×1450）=13050mm2
基础底短向实际配筋：AS2'=13450mm2＞A2=13050mm2
（3）、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：AS3'=10781mm2≥0.5AS1’=0.5×10781=5390mm2
满足要求!
（4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：AS4’=10781mm2≥0。5AS2’=0。5×10781=5390mm2
满足要求！
（5）、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图
基础配筋图
7.3、6＊6m矩形板式基础计算书（1。35m厚）
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m）
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1。6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN)
401。4
起重荷载标准值Fqk（kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN）
461.4
水平荷载标准值Fvk（kN）
18。927
倾覆力矩标准值Mk（kN·m）
674.077
非工作状态
竖向荷载标准值Fk’(kN)
401。4
水平荷载标准值Fvk’（kN)
45。246
倾覆力矩标准值Mk’(kN·m）
615.929
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1（kN）
1。35Fk1＝1。35×401.4＝541.89
起重荷载设计值FQ(kN）
1.35FQk＝1.35×60＝81
竖向荷载设计值F(kN）
541。89+81＝622。89
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×18。927＝25。551
倾覆力矩设计值M(kN·m）
1。35Mk＝1。35×674。077＝910。004
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1。35Fk’＝1。35×401。4＝541。89
水平荷载设计值Fv'（kN)
1.35Fvk’＝1.35×45。246＝61.082
倾覆力矩设计值M’(kN·m）
1。35Mk＝1。35×615。929＝831。504
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
6
基础宽b（m)
6
基础高度h（m）
1.35
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc（kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’（m）
2。8
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa（kPa)
100
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）
5
地基压力扩散角θ（°）
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa)
329。5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm）
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）
20
基础倾斜方向的基底宽度b’(mm）
5000
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h’γ’)=6×6×（1。35×25+2。8×19)=3130.2kN
基础及其上土的自重荷载设计值:G=1。35Gk=1。35×3130.2=4225。77kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk''=674.077kN·m
Fvk’'=Fvk/1。2=18.927/1.2=15。772kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力：
M’'=910.004kN·m
Fv’’=Fv/1。2=25.551/1。2=21。293kN
基础长宽比:l/b=6/6=1≤1。1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6×62/6=36m3
Wy=bl2/6=6×62/6=36m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2)0。5=674。077×6/（62+62）0。5=476.644kN·m
Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=674.077×6/(62+62)0.5=476。644kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/Wx—Mky/Wy
=（461。4+3130。2)/36-476。644/36—476。644/36=73。286kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内.
2、基础底面压力计算
Pkmin=73。286kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=（461。4+3130。2）/36+476。644/36+476.644/36=126。247kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk）/(lb）=（461.4+3130.2)/（6×6）=99。767kN/m2
4、基础底面压力验算
（1)、修正后地基承载力特征值
fa=100.00kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=99.767kPa≤fa=100kPa
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=117。247kPa＜1.2fa=1.2×100=120kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度：h0=h—δ=1350-(40+18/2）=1301mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ(Fk/A—（Mk'’+Fvk'’h）/Wx）=1。35×（461。400/36.000—(674.077+15。773×1。350）/36。000)=-8。774kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+（Mk'’+Fvk’’h)/Wx）=1。35×(461。400/36。000+（674。077+15。773×1。350）/36.000）=43。379kN/m2
假设Pxmin=0，偏心安全,得
P1x=((b+B）/2）Pxmax/b=(（6。000+1。600）/2)×43。379/6。000=27。473kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ（Fk/A-（Mk’’+Fvk’’h）/Wy)=1.35×（461.400/36。000-（674。077+15.773×1。350）/36。000)=-8.774kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk’’+Fvk'’h)/Wy）=1.35×（461.400/36.000+(674。077+15。773×1.350)/36。000）=43.379kN/m2
假设Pymin=0，偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=(（6.000+1.600）/2）×43。379/6。000=27.473kN/m2
基底平均压力设计值:
px=（Pxmax+P1x)/2=(43。37