动力排水固结法加固吹填黏性土的模型试验研究.pdf

J o u r n a l o f E n g i n e e r i n g G e o l o g y 工程地质 学报 1 0 0 4 9 6 6 5 2 0 1 0 1 8 ( 6 ) 一 0 9 0 6 0 7 动力排水 固结法加 固吹填黏性土的模型试验研究 王珊珊 李丽慧 胡瑞林 刘 凯 魏 欣 ( 中国科学院工程地质力学重点实验室 中国科学院地质与地球物理研究所北京 1 0 0 0 2 9 ) ( 建设综合勘察研究设计院有限公司北京1 0 0 0 0 7 ) ( 北京市水文地质工程地质大 队北京1 0 0 1 9 5 ) 摘要为了研究动力排水固结法加固吹填土地基的效果， 研发了大比例尺的室内模拟试验装置并开展了试验。重点对夯 沉量、 土体内孔隙水压力的瞬时和长期变化进行了监测和分析， 得到如下结论： 夯击产生的能量以波的形式向土体内部传播， 由于波的作用造成土体拉伸形成裂隙， 这些裂隙成为初期的排水通道；孔隙水压力的动态变化具有明显的脉动特性， 夯击瞬 间出现负增长， 然后再累积增长； 不同深度土体的孔隙水压力增幅不一样； 土体表面铺设的砂垫层不仅可以用做排水， 还可 以作为静力荷载， 有助于土体的排水固结。 。 关键词 动力固结吹填土排水 系统孔隙水压力 中图分类号： P 6 4 2 1 3 文献标识码： A RES EARCH oN I NDooR EXPERI M ENTAL M oDEL FoR DYNAM I C CoN SOLI DATI ON oF DREDGED CLAY W ANG S h a n s h a nLI Li h u i HU Ru i l l nL I U Ka i WEI Xi n ( ( K e y L a b o r a t o r y ofE n g i n e e r i n g G e o m e c h a n i c s ， I G G C A S ， B e ij i n g 1 0 0 0 2 9 ) ( C h i n a I n s t i t u t e o f G e o t e c h n i c a l I n v e s t ig a t i o n a n d S 咖 ， B e ij i n g 1 0 0 0 0 7 ) ( H y d r o g e o l o g y a nd E n g i n e e r i n g G e o l o g y T e a m ofB e ij i n g ， B e ij i ng 1 0 0 1 9 5 ) Ab s t r a c t Th i s p a p e r s t u d i e s t h e r e i n f o r c e me n t o f s o f t c l a y b y d y na mi c c o ns o l i d a t i o n wi t h d r mna g e I t d e v e l o ps a l a r g e s c a l e i n d o o r s i mu l a t i o n e qu i p me n t a n d c o n d u c t s s o me t e s t s I t i s f o c u s e d o n t h e mo n i t o r i n g a n d a na l y z i n g f o r s e t t l e me n t o f t a mp i n g p o i n t s a s we l l a s i n s t a n t a n e o u s a n d l o n g - t e r m v a ria t i o n s o f p o r e wa t e r p r e s s u r e T h e fin d i n g s a r e t h a t t h e wa v e g e n e r a t e d b y t a mp i n g s p r e a ds i n wa r d t h e s o i l a n d i t c a n f o rm s t r e t c h e r fis s u r e s Th e fis s u r e s b e c o me t h e fi r s t dr a i n a g e c h a n n e 1 Th e v a ria t i o n o f p o r e wa t e r p r e s s u r e ha s flu c t u a t i o ns At t h e t a mp i n g t i me i t a p p e a r s n e g a t i v e g r o wt hTh e n i t a c c u mu l a t e s u pwa r d Th e i n c r e a s i n g r a n g e o f po r e wa t e r pr e s s u r e i s r e l e v a n t wi t h d e pt h Th e s a n d b e d d i n g c a n b e us e d f o r d r a i n a g e a s we l l a s s t a t i c l o a d for c o n s o l i da t i o n Ke y wo r d s Dy n a mi c c o n s o l i d a t i o n，S o f t c l a y，Dr a i n i ng s y s t e m ，Po r o wa t e r p r e s s u r e 收稿 日期 ： 2 0 1 0 0 3 0 1 ；收到修改稿 日期 ： 2 0 1 0 0 4 2 4 基金项目： 本成果受中国地质调查局项 目( 编号 ： 1 2 1 2 0 1 0 8 1 4 0 0 5 ) 和中国科学院知识创新方向性项 目( K Z C X 2 一 Y w一 1 1 3 ) 资助 第一作者简介： 王珊珊 ， 主要从事软黏土岩土工程方面的研究 E m a i l ：s h i mi n a l i 1 6 3 c o m 1 8 ( 6 ) 王珊珊等 ：动力排 水 固结法加 固吹填黏性土的模 型试验研 究 1 引 言 动力排水固结法是一种综合性的饱和软黏土地 基加固方法， 它将动力 固结法与堆载预压法结合 ， 利 用夯锤对地基土施加冲击荷载 ， 在土体中形成超静 孔隙水压力 ， 同时通过在地基 中设置排水体 ( 如砂 桩、 袋装砂井 、 塑料 排水板 等) ， 加速 孔隙水压力 的 消散 ， 引起地基土快速 固结 ， 从而达到地基加固的 目 的 1 。工程实践表明， 该方法加固软 弱地基具有 效果明显 、 施工速度快、 经济易行等优点 ， 已在我 国 沿海地 区( 深圳 、 上海 、 广州、 汕头、 江西等 ) ， 以及 内 陆地区( 山西 、 甘肃等 ) 得到了成 功的应用 ， 特别适 用于大面积软黏土地基( 如机场 、 大型厂房、 高速公 路、 铁路等地基) 的处理 。 由于场地的限制 ， 众多学者对其加 固机理和效 果进行了室 内模型试验研究 ， 取得 了重要的成果。 孟庆山 在应变式三轴剪力仪基础 上增加 冲击荷 载装置， 分析孔隙水压力和土压力的变化特征 ， 研究 了饱和软黏土对不同夯击参数的响应 。但 由于三轴 仪的局限性 ， 实验成果并不能反映土体的真实性状。 白冰和刘祖德 9 设计 了允许试样侧 向变形 的动力 排水固结装置 ， 通过不同围压 、 不同冲击能的组合试 验 ， 研究饱和黏土 的变形 、 孑 L 隙水压 力的增长和消 散、 再 固结体应变 的发生和强度增长等问题。曾庆 军等 。 。 设计了小 比例尺的模型箱 ( 直径 2 6 c m、 高度 3 4 c m的圆形铁桶) ， 进行 了排水动力 固结法的一维 模型试验 ， 研究不同夯击参数下饱和软黏土的孑 L 压 增长和消散规律 。薛茹等 通过室 内模型试验 、 数 值模拟、 微结构分析等手段 ， 对动力排水固结法加固 软土地基的机理及软土固结过程进行了研究 ， 发现 了加 固过 程 中土体 孔 隙水 压 力 的长 消规 律 ， 对 动 力 排水固结法的加 固过程 、 加固机理及加固过程 中土 体微结构的变化进行 了综合分析。上述模 型试验 ， 由于只能进行一维 、 半模或 1 4模试验 ， 且为单点夯 试验 ， 与现场实际工况有较大的差距。 基 于以上考虑 ， 本文设计 了大尺度动力排水 固 结模型( 9 6 c m 9 6 c m 1 2 0 c m) 试验装置， 期望对动力 排水固结试验机理能有更深入的了解和认识。模型 试验装置可实现半模 和全模试验 ， 对孑 L 压 、 位移、 土 应力等进行实时监测和采集 ， 进行冲击荷 载作用下 饱和软黏土的变形、 孔隙水压力的增长和消散、 再 固 结体应变的发生和强度增长等相关问题的研究 。 2 模 型试验装置 设计的试验装置主要包括 ： 模型槽 、 起 吊装置 、 排水系统和监测及数据采集系统等 ( 图 1 ) 。 图 l 模型试验装置 图 Fi g1 Th e ma p o f t h e mo d el t e s t e q ui pme nt 1 模型槽 ； 2 支撑架； 3 轨道 ； 4 横梁 ； 5 吊具 ( 电葫芦) ； 6 电磁 式 A动脱锤装置 ； 7 夯锤 ； 8 定位杆 ； 9 转动手柄 ； 1 0 支撑底座 模型装置中布设排水系统和垂直排水系统。其 中水平排水系统 由模型箱底部和顶部 的砂垫层 构 成 ， 并在底部砂垫层 中铺设 四根排水管用于导水。 垂直排水系统由多根 自制 的排水管组成 ， 选取直径 为 1 6 ra m的塑料软管 ， 按照孔径 5 m m问距 3 0 m m穿 孑 L ， 制作成试验用的排水管 。在砂垫层和试样之间 铺设土工织物 ， 防止土砂混杂 ， 起到隔离和反滤作 用 。排水管用土工织物包裹 ， 防止淤堵排水孔 。 监测设备主要包括： 土压力计 、 孔隙水压力计 、 沉降标和集水器等。本次试验主要对孔隙水压力进 行监测， 选用 的孔压计为 Y T 一 3 0 0 A标准型钢弦式渗 压计( 外径 为 3 0 7 0 mm) 。沉降标和集水器均 由 有机玻璃制成 ， 数据采集仪为 Y D一 2 8 A型动态电阻 应变仪和北京波谱 WS U 6 0 1 1 6数据采集仪。 为使模 型准确地反映工程实际效果和机理 ， 首 先要根据相似原理和量纲分析 ， 选择 合适 的相似 系 数 。模型相似主要包括正确选择模型的材料 、 尺寸 、 荷载及试验方法 ， 并能将试验结果进行合理 的分 析 处理， 要求各同类 量之 间按一常量进行换算 。本 次 模型试验装置各参数的相似系数见表 1 。 3 试验步骤 试验土样为天津某场地吹填土饱和试样 ， 采取 水平与垂直联合排水 系统。所选夯锤夯锤重 1 2 0 N ( 直径 2 0 0 mm) ， 落距 1 2 m， 试验中对夯沉量和孔 隙 水压力进行监测。 J o u r n a l o fE n g i n e e r i n g G e o l o g y 工程地质学报2 0 1 0 表 1 模型试验装置各物理量相似 系数 Ta b l e 1 T h e s i mi l a r i t y c o e f fic i e n t o f p a r a me t e r u s e d i n mo de l t e s t a n d s i t e wo r k 3 1 试样准备 土样取 自天津某吹填场地。试验前对试样加水 充分搅拌 ， 薄膜密封静置 2 d后用环刀取样测试物理 性质， 试验成果见表 2 。孔隙比为 1 4 ， 饱和度达到 9 8 2 。 表 2 天津某场地吹填 土的物理性质 T a b l e 2 P h y s i c a l p r o p e r t i e s o f t h e s o f t c l a y f r o m T i a n j i n 土 样 密 度 含 水 率液 限土 粒 垫 旦 坌 ! 编 号 g cm ( ) ( ) 比 重 _52； O02057 5 。 0 070 o5 5 0 0 05 0 0 1 1 7 l 5 0 7 4 4 7 2 7 4 0 3 3 4 6 1 3 3 5 0 3 2 铺设水平排水垫层 模型箱底部铺 1 0 c m左右厚 的砂垫层 ， 砂层 内 等间距埋设 4根水平排水管， 并与玻璃槽侧板 的排 水孔相连 ， 在砂垫层上铺设土工织物以分隔砂垫层 和土样。排水孔直接与集水器相连。 3 3 土样填筑及监测仪器的布设 待水平排水垫层铺设完成后 ， 填筑土样。填筑 时采用从 一边逐 渐推 进 的方法 ， 填筑 完后 ， 静 置 2 4 h 。在土样填筑过程中进行监测仪器的布设 ， 主要 为孔压计 ， 分别 在土样 填筑高度为 2 0 c m、 5 0 c m 和 8 0 c m处 ， 埋设三层传感器 ( 图2 ) 。 3 4 垂直排水系统的布设 装好 土样 后， 插入 4根 竖 向排 水 管 ( 间距约 3 5 0 m m) 。在土样上面再覆盖土工布， 并铺设 1 0 c m 厚的砂垫层。竖向排水管与上下砂垫层相连， 组成 水平和垂直联合排水系统。 图2 模型箱传感器布设图( 单位： m i l1 ) F i g 2 Th e s k e t c h o f t h e d i s t r i b u t i o n o f s e n s o r s 3 5 夯击参数 夯击时采用群夯， 夯击遍数为 3遍， 按照图 3设 计的夯点位置和顺序进行夯击。锤重 1 2 k g ， 落距 1 2 m 。根据公式( 1 ) 计算， 得到本次试验的单击夯 击能为 1 4 1 1 2 J 。 E=Q g h ( 1 ) 式中： E为单击夯击能 ( k J ) ；Q为锤质量( t ) ； g为 重力加速度( g=9 8 m s ) ； h为落距( m) 。 图 3 夯点示意图 F i g 3 T h e s k e t c h o f t h e d i s t ri b u t i o n o f t a mp i n g p o i n t s 1 8 ( 6 ) 王珊珊等： 动力排水固结法加固吹填黏性土的模型试验研究 3 6静、 动态数据采集系统 试验前对仪器进行 调试 ， 并标定 传感器 系数。 由传感器、 动态 电阻应变仪和数据采集器 、 P C机构 成动态数据采集系统 ， 主要对孔压 的动态变化进行 采集。采集时问从夯击开始持续到夯击结束 。数据 动态采集结束。后期进行孔压静态观测 ， 持续监测 孔压变化 ， 直到孔压完全消散。 试验过程 中的排水量通过集水器来量测 ； 夯沉 量通过表面沉降标来进行量测 ， 量测夯坑底面标高 ， 与夯前夯点的标高之差 即为此击的夯沉量。 4 试验结果及分析 4 1 土体夯沉量 试验过程中， 每一次夯击完毕， 使用 自制的沉降 标记录表面沉降量 ( 图 4 、 表 3 ) 。现场试验 可以看 到 ， 夯锤落下时， 表面土体由于受到强烈冲击产生振 动。夯点处有较大 的竖 向位 移， 夯坑周 围 l O c m范 围内表面稍有隆起 ， 隆起量约为 0 51 c m。 图4 沉降标测量表面沉降量 Fi g4 Us i n g s c a l e pl a t e f o r me a s u r i n g s e t t l e me n t 从各夯点不同夯 击遍数对应 的夯沉量 ( 图 5 ) 可以发现 ， 随着夯击遍数的增加 ， 夯沉量在减少 ， 且 各夯点的沉降量越来越接近 ， 即随夯击遍数 的增加 土体变形量减小 ， 平面各点的沉降量趋于一致 。 4 2 孔 隙水 压力 变化规 律 动力排水 固结法加固软土地基是一个瞬态响应 问题 ， 夯击过程中孔隙水压力 的消散过程大致分为 表 3 各夯 击点沉降量表 Ta bl e 3 Se t t l e me n t s o f e a c h t a mp i n g p o i n t 图 5 各夯点位置处不同夯击遍数对应的夯沉量 F i g 5 S e t t l e me n t o f t a mp i n g p o i n t s c o r r e s p o n d i n g d i ff e r e n t t i me s 3个阶段 ： 夯击阶段、 压力增长阶段和消散 阶段。夯 击时孔隙水压力在极短的时间内上升， 为 了采集到 冲击瞬间孔隙水压力 的峰值 ， 需要采用较高的数据 采样频率 ， 而在孔压 的消散 阶段 ， 压力变换缓慢 ， 所 需采样频率较低。因此 ， 在夯击阶段设置采样频率 设置为 1 0 0 0 H z ， 用计算机记录数据。在后期观测阶 段 ， 则采用人工读取数据的方式 。 4 2 1 孔 隙水压 力瞬 时变化 夯击一开始动态应变仪便开始采集信号 ， 通过 数据采集仪将数据保存 在电脑里 ， 直 到夯击结束 。 采集到的信号 ( 图 6 a ) 可以反映孔隙水压力长消的 总体趋势 ， 但含有大量噪声 ， 不易于分析。为了消除 噪声 的影 响， 采用 了 MA T L A B程序里 的小波分析 ， 排除噪声 的干扰 ， 更 清晰的反映孔压在夯击 时的瞬 时变 化 ( 图 6 b ) 。 图中数据突变处对应着夯击时刻。从实时曲线 9 l 0 J o u r n a l o f E n g i n e e r i n g G e o l o g y 工程地质学报2 0 1 0 上可以看出， 夯击瞬间孔压下降 ， 这反映了在夯击瞬 间土体内孔压的负增长现象。这是由于夯击产生的 巨大冲击能量会转化为压缩波 ( P波 ) 、 剪切波 ( s 波) 和瑞利波( R波) 在土中传播 ( 图7 ) 。压缩波 使得土颗粒发生错位 ， 剪切波在界面处引起横向位 移， 产生拉伸作用 ， 使得孔压降低 ， 所 以才会出现负 增长现象。随着各种波的共同作用 ， 土体密实 ， 孑 L 压 有所回升。随着夯击次数 的增多 ， 瞬时的孔压负增 长减弱。在夯击全过程中孔隙水压力呈累积增长的 趋势。 图 6 动态采集 到的孔隙水压力长消过程 Fi g 6 Dy n a mi c v a r i a t i o n o f po r e wa t e r p r e s s ur e 图 7 波对土的加固效果示意 图 ” Fi g 7 Sc he ma t i c p l a n f o r s o i l c o n s o l i d a t i o n b y t a mp i ng wa ve 4 2 2孔 隙水压力 长期 变化 夯击完成后 ， 开始人工孔压监测直至稳定。夯 击结束后的 3 h 、 7 h 、 2 2 h读取孔压数据， 之后放大时 间间隔，1 7 d后孑 L 压稳定 ， 停止观测 ， 本次试验结 束。孑 L 隙水压力观测值见表 4 ， 孔压长期观测 曲线 见 图 l O 。 表 4 不同位 置孔隙水压力观测数据 T a b l e 4 Da t a o f p o r e w a t e r p r e s s u r e f o r d i ff e r e n t p o s i t i o n 时间间隔 各通道孔隙水压力读数( 单位 ： k P a ) h 注 ： c 1 、 c 2 、 c 3埋设深度为 2 0 c m， 、 c 4埋设深度为 5 0 c m， C 5、 C 6 埋设深度为 8 0 e ra。 从图8 可以看出， 在观测初期， 夯击能向土体内 部传递 ， 孔隙水压力 向下部和四周发展， 孔压波动频 繁但呈持续增长态势。大约 1 5 0 h ( 第 6 d ) 的时候 ， 孔压增长达到峰值 ， 曲线 出现拐点。从这一时期孔 隙水压力的增长幅度来看 ， 上部土体夯击后孔压急 剧上升， 增幅较大 ， 底部的孔压增幅较小 。这是因为 夯击过程中， 夯击能在上部聚集 ， 在夯点处的浅部土 体形成一个超静孔隙水压力较高的区域 。超静孔隙 水压力 由较高的区域向深部和水平径向发展有个过 程 ， 导致底部土体孑 L 压的增幅较小。说明， 夯击能向 下传递过程中能量递减 ， 孔隙水压力对夯击的动态 响应在土体的不 同位置存在差异， 即随深度增加而 降低 ， 时间上存在滞后效应 。 随着土体内排水通道基本形成 ， 孔隙水慢慢排 出模型箱， 排水固结开始。在这个阶段 ， 上部和底部 的降幅较大。这是因为表层有砂垫层 ， 上部土体的 排水路径短， 所 以超静孔隙水压力消散得很快。底 部有砂垫层和水平排水系统 ， 孔隙水直接通过土工 勰”斛 卯 盯卯 n n n n n n L L L L n n L n 拍 躬嘶 Z L L L L互L n仉 L L 卯 卯 卯 ” L n n n n n n n 铝 卯 & 矗 & m & 丘 勰 H & 。 ， l 8 ( 6 ) 王珊珊等： 动力排水固结法加 固吹填黏性土的模型试验研究 9 l 1 图 8 不同深度孔隙水压力长期观测曲线 F i g 8 Cu r v e o f po r e wa t e r pr e s s u r e f o r d i ffe r e n t po s i t i o ns b y l o n g t e r m o b s e r v a t i o n 布排到了砂垫层里 ， 沿排水管流出模型箱 。 4 2 3 夯 击影 响深度 夯击能量在土体 中向下传递的深度是有 限的， 不 同深度土体对夯击的响应也有差别 。受夯击影响 大的部位孔隙水压力变化就大 ， 以孔 隙水压力的变 化来判断夯击的影响深度 。根据孔隙水压力峰值和 深度的关系 ( 图 9 ) ， 孔压 随深度 的关 系 可以表示 为 ： Y=0 0 3 3 7 x 一2 1 3 7 7 x+5 1 9 9 9 ( 2 ) 式中 ： Y为深度( c m) ； 为孔隙水压力( k P a ) 。 鲁 聪 剿 图9 孔隙水压力与土体深度关系曲线 Fi g9 Re l a t i o n b e t we e n t h e ma x p o r e wa t e r p r e s s u r e a n d d e pt h 当 =0时， Y=5 2 ，即： 如果 以孔隙水压力为 0 作为判断夯击影响深度的话 ， 那 么在这次模 型试验 中， 夯击影 响深度约为 5 2 c m， 大约为模 型高度 的一 半。 4 2 4 沉 降量 试验 前 土 体 表 面 标 高 为 9 5 c m， 试 验 后 为 9 2 4 c m， 沉降总量 为 2 6 mm， 图 1 O显示总体沉 降量 与时间的关系。在夯击结束 的一小段 时间内， 沉降 速率较大 ， 这时土体在加载作用下只发生剪切变形 ， 体积来不及发 生大的变化。随后沉 降速 度开始减 小 ， 孔压慢慢消散 ， 沉降量变大。这是土体在静荷载 ( 上部砂垫层 ) 作用下， 随着 孔隙水压力 的消散， 土 骨架产生变形造成的沉降。这部分沉降 占总沉降量 的比例大而且需要较长时间才能完成。等到孔压消 散至 8 0 左右 ， 沉降量趋于稳定 ， 固结沉 降基本结 束 。 图 1 0 沉降量与时间关系 曲线 F i g 1 0 Curve o f s ub s i d e n c e wi t h t i me 4 3 夯击后土体强度 夯击结束后持续观测直到孔 隙水压力稳定， 固 结基本完成 。按不同深度取样进行吹填土的物理性 质和抗剪强度测试 ( 表 5 ) 。试验前 ， 土的含水率为 4 7 1 ， 超过液限含水率 ， 强度可视 为 o 。试验后 ， 含水率下降， 密度增大， 有了一定抗剪强度。从深度 上来看 ， 浅部 的含水率 降低得 多， 越往下 降低得越 小。这与夯击作用的范围有直接关系 ， 在顶部受夯 击作用明显 ， 土体里的水容易排出， 越向下受夯击作 用的影响越小 ， 水不易排出。 表 5 夯击后不同深度土的参数表 Ta b l e 5 P a r a me n t s o f s o i l i n d i ff e r e n t d e p t h a f t e r t a mp i n g 5 结论 ( 1 ) 在夯击时， 由于波 的作用造成土体拉伸 ， 形 成裂隙， 土体 内的孔隙水压力会先出现负增长现象 ， 然后再上升。在夯击 间隔期孔隙水压力波动频繁 ， 但在整个夯击过程中孔隙水压力是累积增长的。 ( 2 ) 夯击 产生 的能以波 的形 式 向土体 内部传 播 ， 通过砂垫层与土层分界面时会发生反射和透射 现象 ， 透射波 向土体深部传递能量 ， 反射波使得表层 土体发生松动， 产生的裂隙可以作为排水通道 ， 有利 于孔隙水压力的消散。 ( 3 ) 不同深度土体 的孔 隙水压力增 幅不一样。 9 1 2 J o u r n a l o fE n g i n e e r i n g G e o l o g y 工程地质学报2 0 1 0 上部孔压增幅要大于中部和深部的增幅 ， 且上部孔 压消散快。这说明上部土体承受较大的冲击荷载 ， 土体首先破坏 ， 渗透性提高 ， 孔隙水相对容易排出。 ( 4 ) 土体上部砂垫层不仅可 以起到排水作用 ， 还可以相当于对土体施加的静力荷载。夯击后 ， 土 体在静力荷载的作用下继续固结排水 ， 孔压 比夯击 时消散得慢。消散速率的减慢恰恰证明了动力夯击 在排水中所起的作用是非常大的。 本次试验是针对模型装置的测试性试验 ， 经测 试 ， 模型装置可以很好的模拟动力排水法加固软土 地基 ， 并可以监测土压力和孔隙水压力的瞬时和长 期变化。由于受动态应变仪通道量 的限制 ， 一次实 验只能监测 6个压力计 ， 因此本次试验没有 同时进 行土压力的监测。 参考文献 1 林宗元主编岩土工程治理手册 S 沈阳： 辽宁科技出版社 ， 1 9 91 ，3 9 241 5 L i n Zo n g y u a n Ge o t e c h n i c a l P ms e s s i n g Ma n u a 1 S h e n y a n g：L i a o n - i n g S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y P u b l i s h i n g Ho u s e ，1 9 9 1，3 9 2 41 5 2 曾国熙等地基处理手册 s 北京： 中国建筑出版社， 1 9 9 2 ， 21 42 6 o Z e n g G u o x ，e t a1F o u n d a t io n P m s e s s i n g M a n u a 1 B e i j i n g ： C h i n a Ar c h i t e c t u r e Bu i l d i n g P r e s s ，1 9 9 2，21 42 6 0 3 胡瑞林软黏土动力排水固结机理研究综述 J 工程地质学 报 ， 2 0 0 6， 1 4 ( 1 ) ： 4 5 5 1 Hu Ru i l i n On t h e me c h a n i s m o f d y n a mi c c o n s o l i d a t i o n wi t h d r a i n a g e o f s o f t c l a y a n d i t s a p p l i c a t i o n s J o u r n al o f En g i n e e ri n g Ge o l o g Y ， 2 0 0 6 ， 1 4 ( 0 1 ) ： 4 5 5 1 4 周红波 ，卢剑华 ， 蒋建军 动力排水 固结法加 固浦 东机 场促淤 地基试验研究 J 岩土力学 ， 2 0 0 5， 2 6 ( 1 1 ) ：1 7 7 91 7 8 4 Z h o u H o n g b o ， L u J i a n h u a ， J i a n g J i a n j u n T e s t s t u d y o n r e c l m n e d l an d o f P ud o n g Ai r p o r t i mp r o v e d w i t h d y n a mi c a n d d r a i n c o n s o l i d a t i o n m e t h o d R o c k and S o i l Me c h a n i c s ， 2 0 0 5 ， 2 6 ( 1 1 ) ： 1 7 7 9 1 7 8 4 5 李彰明软土地基加 固的理论 、 设计与施工 Mj 北京 ： 中国电 力 出版社 ， 2 0 0 6 L i Z h a n g mi n g T h e o r y， De s i g n a n d C o n s t r u c t o f S o ft S o i l I mp r o v e me n t B e i j i n g ： C h i n a E l e c t ri c P o w e r P r e s s ， 2 0 0 6 6 冯遗兴 ， 郭始光 ， 冯康 曾 动力排水 固结法加 固某工 程软土地 基 J 工程力学， 1 9 9 6， ( 增刊 ) ： 4 5 6 4 5 9 F e n g Yi x i n g， Gu o S h i g u a n g， F e n g Ka n g z e n g ， T h e me tho d o fd y n am - i c d r ain a g e c o n s o l i d a t i o n a p p l i e d f o r s o f t s o i l f o u n d a t i o n p r o j e c t E n g i n e e ri n g m e c h n i c s ， 1 9 9 6 ， ( s 1 ) ： 4 5 6 4 5 9 7 郑颖人 ，陆新 ， 李学志 ， 冯遗兴 强夯加固软黏土地基的理论 与 工艺研究 J 岩土工程学报 ， 2 0 0 0， 2 2 ( 1 ) ： 1 82 2 Z h e n g Yi n g r e n， L u Xi n， L i x u e z h i ， F e n g Yi x i n g Re s e a r c h o n the o ry a n d t e c h n o l o g y o f i mp r o v i n g s o ft c l a y wi m DCM Ch i n e s e J o u r n a l o f G e o t e c h n i e a l E n g i n e e ri n g ，2 0 0 0 ， 2 2 ( 1 ) ：1 8 2 2 8 孟庆 山淤泥质黏土在 冲击荷载下固结机理研 究及应用 J 岩石力学与工程学报 ， 2 0 0 3 ， 2 2 ( 1 0 ) ： 1 7 6 21 7 6 2 Me n g Q i n g s h a n R e s e a r c h o n m e c h a n i s m o f s il t y s o f t c l a y u n d e r i ma c t l o a d i n g a n d i t s a p p l i c a t i o n C h i n e s e J o u r n a l o f Ge o t e c h n i c al E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 3 ， 2 2 ( 1 0 ) ：1 7 6 21 7 6 2 9 白冰 ，刘祖德 冲击荷载作用下饱和软黏土孔压增长与消散规 律岩 土力学 J 1 9 9 8 ， 1 9 ( 2 ) ： 3 3 3 8 B a i B i n g， L i u Zu d e Gr o wt h an d d i s s i p a t i o n o f p o r e w a t e r p r e s s u r e i n s a t u r a t e d s o f t c l a y u n d e r i mp a c t l o a d i n g Ro c k a n d S o i l Me e h a n - i c s ， 1 9 9 8， 1 9 ( 2 ) ： 3 33 8 1 O 曾庆军 ， 周 波， 龚晓南 冲击 荷载下饱 和黏 土孔压特性初 探 J 岩土力学 2 0 0 1 ， 2 2 ( 4 )： 4 2 7 4 3 1 Z e n g Q i n g j u n ， Z h o u B o ， G o n g X i a o n a n T h e p rop e r t i es o f p o r e w a - t e r i n s a t u r a t e d c l a y s o i l s u n d e r i mp a c t l o a d Ro k e an d S o il Me - c h a n i c s 2 0 0 1 ， 2 2 ( 4) ： 4 2 74 3 1 1 1 薛茹 动力排水固结法加 固机理及 土体 固结 的微结 构研究 D ， 北京 ： 中国矿业大学 ( 北京) ， 2 0 0 4 Xu e Ru， Re s e a r c h o n Re i n f o