氧化沟处理城镇生活污水的工艺设计.doc

（2012届）毕业论文（设计）题目: 氧化沟处理城镇生活污水的工艺设计 学院： 专业： 班级： 学号： 姓名： 指导教师： 完成日期： 诚信声明我声明，所呈交的论文（设计）是本人在老师指导下进行的研究工作及取得的研究结果。据我查证，除了文中特别加以标注和致谢的地方外，论文（设计）中不包括其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得本校或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。我承诺，论文（设计）中的所有内容均真实、可信。 论文（设计）作者签名： 签名日期: 年 月 日授权声明学院有权保留送交论文（设计）的原件，允许论文（设计）被查阅和借阅，学校可以公布论文（设计）的全部或部分内容，可以影印、缩印或其他复制手段保存论文（设计），学校必须严格按照授权对论文（设计）进行处理，不得超越授权对论文（设计）进行任意处理。 论文（设计）作者签名： 签名日期: 年 月 日摘要：本设计采用氧化沟工艺对城市生活污水进行处理，设计进水水量为5万立方米，COD600mg/L，BOD300mg/L，设计主要工艺流程为格栅、沉砂池、氧化沟、二沉池、消毒池，并根据设计参数对其主要构筑物进行设计计算，并绘制了工艺流程图、平面布置图、高程图和主要构筑物图。结果表明：经过该工艺处理后，COD的去除率是93.3%，BOD的去除率是90%，SS去除率是92%，工程总投资2215万元，运行费用23741.7元/天，折合每吨水成本为0.50元/吨废水。出水水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级排放标准中的B标准。关键词:生活污水；处理；氧化沟；设计 Abstract：This design uses the oxidation ditch process of urban sewage processing, design of water of 50,000 cubic meters of water, COD600mg / L BOD300mg / L, and design process for the grill, grit chamber, oxidation ditch, two settling tank,pool disinfection, and be designed and calculated in accordance with the design parameters of its main structures, and draw a flow chart, floor plan, elevation drawings, and the main structures map.The results showed that: After this process, the COD removal efficiency is 93.3% of BOD removal efficiency is 90% SS removal efficiency is 92%, the total investment of 22.15 million yuan, operating costs 23,741.7 yuan / day, equivalent toton of water costs 0.50 yuan / ton waste water. The water quality of the urban sewage treatment plant pollutant emissions standard (GB18918-2002) an emission standard B standard.Keywords: domestic sewage; disposal; oxidation ditch; design目录1 绪论12 设计概论22.1 设计任务、依据和原则22.1.1 设计任务22.1.2 设计依据22.1.3 设计原则22.2 设计水量和进出水水质32.2.1 设计水量32.2.2 进水水质32.2.3 出水水质43 污水处理厂设计53.1 污水处理工艺方案的选择53.1.1 氧化沟的选择53.1.2 工艺流程说明63.2 主要构筑物的设计73.2.1 粗格栅73.2.2 提升泵房103.2.3 细格栅113.2.4 沉砂池的设计与计算143.2.5 配水井173.2.6 氧化沟的设计与计算173.2.7 厌氧池的设计与计算223.2.8 二沉池的设计与计算223.2.9 消毒池与加氯量253.2.10 污泥浓缩池的设计与计算253.3 污水处理厂平面布置273.3.1 平面布置原则273.3.2 高程布置原则283.3.3 高程计算283.4 工程总投资及运行费用313.4.1 工程总投资323.4.2 运行费用334 结论34致 谢35参考文献361 绪论我国是水资源缺乏的国家，淡水资源量人均约2300m3，相当于世界人均水平的1/4，居世界第110位1。在分布上又很不均衡，约有80%以上分布在长江流域以及以南地区，与人口、耕地资源的分布不相匹配：南方水多、人多、耕地少；北方水少、人多、耕地多2。北方有9个省（自治区、直辖市）人均水资源占有量少于500m3，常年干旱缺水，水资源的供需矛盾十分突出。中国城市缺水现象始于20世纪70年代末，从北方和沿海城市开始，逐步蔓延到内地。水资源的匮乏已严重制约我国社会经济的发展，广大地区工农业生产的发展在很大程度上受制于缺水，不少地区因此出现了剧烈的城乡间、地区间的争水矛盾。近年来，水旱灾害不断出现，水资源环境严重遭到人为破坏，再加上开源节流的投入不足，水利经济没有理顺，使水资源问题日益成为我国社会经济发展的重要制约因素。随着城市化进程的不断加快，生活污水产生量不断增大，水质污染日趋严重，全国主要江河湖库的水质已受到不同程度污染，符合标准的可供水源急剧减少，进一步加剧了城市缺水的矛盾。城市缺水不仅影响居民生活，造成经济损失，还严重制约着城市社会经济的可持续发展。解决水资源短缺和水污染的一个重要途径在于水处理。在我国大部分地区，由于资金和技术的原因，污水处理设施严重不足，近80%的污水未经处理就直接排入自然水体，已使全国近40%的河段遭受污染，90%以上的城市水域被污染，近50%的重点城镇水源不符合饮用水标准3。20世纪90年代以来，水污染问题越来越受到重视，国家在污水治理方面投入了大量的资金和人力，我国污水处理工作取得较大进展，建成了一批城市污水处理厂，还有一部分正在建设中。污水处理技术种类繁多，发展变化很快，选择一种合理的工艺意义重大。本设计依据城市生活污水的进水水质和出水要求，在对多种处理方法进行比较的基础上，选用较为成熟的氧化沟工艺对其进行处理，实现生活污水的循环再利用。2 设计概论2.1 设计任务、依据和原则2.1.1 设计任务日处理能力为50000m3/d，设计内容包括处理工艺的确定、各构筑物的工艺尺寸设计计算、设备选型、平面布置、高程计算、经济技术分析。完成毕业设计所有成果，包括设计说明书、计算书各一份，设计图纸（工艺高程图、平面布置图、主要构筑物图等）。2.1.2 设计依据根据以下设计依据4：中华人民共和国环境保护法中华人民共和国水污染防治法城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中华人民共和国农田灌溉水质标准（GB5084GB2005）城市污水处理和污染防治技术政策2.1.3 设计原则污水处理厂的设计一般要符合以下原则5： （1）工艺先进实用 选择技术先进、运行稳定、投资和处理成本合理的污水污泥处理工艺，积极慎重地采用经过实践证明行之有效的新技术、新工艺、新材料和新设备，使污水处理工艺先进、运行可靠，处理后水质稳定地达标排放。 （2）厂址选择合理根据城镇总体规划和排水工程专业规划，结合建设地区地形、气象条件、城市与工厂厂区的总体规划、污染与自净情况等，经全面地分析比较，选出适用的、系统化的、工程造价低的、施工及管理方便的、环境影响小的厂址。 （3）总体布局考虑周全 根据处理工艺流程和各构筑物的功能要求，结合厂址地形、地质和气候条件，全面考虑施工、运行和维护要求，协调好平面布置、高程布置及管线布置间的相互关系，力求整体布局合理完美。 （4）避免二次污染 污水处理厂作为环境保护工程，应避免或尽量减少对环境的负面影响，如气味、噪声、固废污染等；妥善处置污水处理工程中产生的栅渣、沉砂、污泥和臭气等，避免对环境的二次污染。 （5）运行管理方便 以人为本，充分考虑便于污水厂运行管理的措施。污水处理过程中的自动控制，力求安全可靠、经济实用，以利于提高管理水平，减低劳动强度和运行费用。 （6）近期远期结合 污水处理厂设计应长期全面规划，污水厂的厂区面积，应按项目总规模控制，并做出分期建设的安排，合理确定近期规模。 （7）满足安全要求污水处理厂设计须充分考虑安全运行要求，如适当设置分流设施、超越管线等。厂区消防的设计和消化池、储气罐及其他危险单元设计，应符合相应安全设计规范的要求。2.2 设计水量和进出水水质2.2.1 设计水量Q为50000m3/d，取总变化系数为1.346，则a. 日平均流量： b.日最大流量： 2.2.2 进水水质表2-1 进水水质BOD5 ( mg/L)COD( mg/L) SS ( mg/L)NH3-N( mg/L)pH3006002501008102.2.3 出水水质表2-2 出水水质BOD5 ( mg/L)COD( mg/L) SS ( mg/L)NH3-N( mg/L)pH20602056-93 污水处理厂设计3.1 污水处理工艺方案的选择7长期以来，城市污水的处理均以去除有机物和悬浮固体为目标，随着我国社会经济的快速发展，工业化和城市化程度的不断提高，污水排放总量的不断增加以及化肥合成洗涤剂和农药的广泛应用，来自生活污水和一些工业废水的氮、磷进人水体，污水中氮、磷含量呈上升趋势，氮、磷对水体环境的影响最为突出的是造成水体的富营养化，破坏水体生态平衡，其中硝态氮和亚硝态氮会形成对人类具有“三致”作用的有害物质。水环境污染和水质富营养化问题的尖锐迫使越来越多的国家和地区制定严格的氮、磷排放标准，这就意味着今后绝大多数城市污水处理厂都需要考虑对氮、磷的处理。所以，本设计的难点在于对氮、磷的处理。氧化沟设计可按要求安排好氧区和缺氧区实现硝化-反硝化工艺，不仅可以利用硝酸盐中的氧满足一定的需氧量，而且可以通过反硝化补充硝化过程中消耗的碱度。另外根据设计要求，设计中采用的工艺要求先进成熟、有除磷脱氮效果、处理效率高、操作管理方便、自动化程度高，并尽可能地节省占地面积能耗，降低运行费用。所以进行综合考虑后，采用氧化沟处理工艺。3.1.1 氧化沟的选择氧化沟工艺与其它生物处理技术相比有一些明显的特点，在经济技术方面有其独特的优点8：（1）工艺流程简单，构筑物少运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可以比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。（2）处理效果稳定出水水质好，实际运行效果表明，氧化沟在去除BOD和SS方面均可取得比传统活性污泥法更高质量的出水，运行也稳定可靠。（3）基建投资省，运行费用低。由于氧化沟工艺省去初沉池和污泥厌氧消化系统，氧化沟在投资方面比传统活性污泥法节省很多。（4）污泥量少，污泥性稳定。由于氧化沟所采用的污泥龄一般长达2030d，污泥在沟内得到了好氧稳定，污泥生成量少。（5）具有一定的承受水量、水质冲击负荷的能力，原污水一进入氧化沟，就会被几十倍甚至上百倍的循环流量所稀释。氧化沟法大体上可分为四类9：（1）多沟交替式，系合建式，采用转刷曝气，无单独的二沉池；（2）卡鲁塞尔式，系分建式，采用表曝机曝气，有单独的二沉池，沟深大于多沟交替式；（3）奥贝尔式，系多建式，采用转碟曝气，沟深较大，有单独二沉池；（4）一体化式，不设初沉池和单独的二沉池，集曝气沉淀、泥水分离和污泥回流功能为一体。这些氧化沟由于在结构和运行上存在差异，因此各具特点。卡鲁塞尔式氧化沟工艺能充分利用污水在氧化沟内循环流动的特性，把好氧区和缺氧区有机结合起来，实现无动力回流，节省了去除硝酸盐氮所需混合液回流的能量消耗。设计中，在每座氧化沟前都设置了厌氧池，实现了“厌氧-好氧-缺氧”一体化，具有除磷脱氮和抗冲击负荷能力强、运行管理方便等优点。因此，本设计采用卡鲁塞尔式氧化沟工艺。工艺流程图如下图3-1所示： 进水提升泵粗格栅沉砂池细格栅 出水消毒池二沉池厌氧池氧化沟配水井 消毒剂 污泥回流脱水机房污泥浓缩池 图3-1 氧化沟工艺流程图3.1.2 工艺流程说明（1）预处理污水通过进水管导入粗格栅池，进入污水泵站，经提升后进入细格栅池，再流入平流式沉砂池。经过粗格栅时，污水中的较大的杂物会被去除，能够起到保护下阶段设备的作用。而污水提升泵则起到提高水位的作用，其内安装潜水泵，使所有污水全部流入细格栅。流经细格栅时，污水中较细的杂物在此得以去除。污水进入平流式沉砂池后，由于平流沉淀从而达到除砂的目的。预处理阶段产生的杂物、砂粒等可以定期运至垃圾填埋场处理。（2）主要处理系统 自沉砂池的出来的污水通过配水井后，然后进入厌氧池+氧化沟（由好氧段和缺氧段组成），流经二沉池，上清液经消毒后达标后排放。在氧化沟前设置厌氧池，使污水和回流污泥在厌氧池内混合，在厌氧条件下进行释磷，然后进入氧化沟，先在缺氧条件下反硝化，再在好氧条件下过量地达到磷的去除。在氧化沟表面采用转刷曝气器充氧，水下推流器推流，以保证池内流速，调整缺氧段和好氧段的比例，运转管理比较灵活。经过生物降解之后的污水经二沉池进行泥水分离，二沉池部分污泥进行回流。二沉池的出水经过液氯消毒后，达到了城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002的一级标准中的B标准，即可排放。（3）污泥的处理污泥的处理采用先进的“浓缩-脱水”一体化带式压滤机，其泥饼含水率不大于80%，可用一般运输工具直接外运至垃圾填埋场。设计中剩余污泥量产生较少，并且南方城市由于污水进水浓度低，污泥热值较低，消化难，能耗大，费用高，而且污泥消化设施投资费用高，设备制造要求高，因此不进行消化处理。经综合考虑后，产生的污泥则由污泥泵转送到脱水机房，污泥经带式脱水机脱水后，以外运填埋的方式进行剩余污泥的处理处置。3.2 主要构筑物的设计3.2.1 粗格栅11,15由于生活污水水质特点，污水处理前设置格栅，作为污水处理中的预处理方法，用来去除污水中较大悬浮物、漂浮物、纤维类物质，以防止漂浮物堵塞构筑物的孔道、闸门和管道或损坏水泵等机械设备，保护后续处理设备稳定运行及提升泵的运转。因此，格栅起着净化水质和保护设备的双重作用。设计采用粗、细格栅两道，格栅井采用钢混结构。选用两个规格一样的粗格栅，一用一备。 图3-2 格栅水力计算简图(1) 栅条间隙数n式中：栅条间隙数，个； 最大设计流量，m3/s，=0.826m3/s； 格栅倾角，取= 60； 栅条间隙，m ，取=0.02 m； 栅前水深，m，取=0.5m； 过栅流速，m/s，取=0.8 m/s； 生活污水流量总变化系数。则：（2）栅槽宽度B式中：栅条宽度，采用直径20mm的圆钢为栅条，即S=0.02m。则： （3）过栅水头损失h2 式中：过栅水头损失，； 计算水头损失，； 阻力系数，其值与栅条断面形状有关；重力加速度，取=9.8； 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用=3； 形状系数，取=1.79（选用断面为圆形的栅条）。则：=4/3 （4）栅后槽总高度H式中：格栅前渠道超高，一般取h1=0.3m则：（5）栅槽总长度L式中：进水渠道渐宽部分的长度，； 进水渠宽，取=0.8； 进水渠道渐宽部分的展开角度，取=20； 栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度，； 栅前渠道深，则： m（6）每日栅渣量W式中：W每日栅渣量，；栅渣量，取=0.01； 生活污水流量总变化系数。则：，可采用机械清渣。3.2.2 提升泵房考虑到水力条件、工程造价和布局的合理性，采用长方形泵房。为充分利用空间，选择集水池与机械间合建的半地下式泵房，这种泵房布置紧凑，占地少，机构省，操作方便。水泵及吸水管的充水采用自灌式，其优点是启动及时可靠，不需引水的辅助设备，操作简便。（1）泵的选择选用2台500QWP2400-22-220型潜水提升泵（1用1备），其技术参数见下表3-3。表3-3 500QWP2400-22-220型不堵塞潜水提升泵主要性能参数表出水口径/mm流量/（L/s）扬程/m功率/kw转速/(r/min)效率/ %5006662222074085（2）集水池 1）容积按一台泵最大流量时5min的出水流量设计，则集水池德有效容积 2）面积取有效水深H为2.5m，则面积为水池长度L取10m，则宽度B为集水池平面尺寸LB=105m。（3）泵位及安装：潜污泵直接置于集水池内，潜污泵检修采用移动吊架。3.2.3 细格栅细格栅有两座，一用一备。栅前水深为0.5m，过栅流速0.8m/s，栅条间隙为8mm，格栅倾角为60。（1）栅条间隙数n式中：栅条间隙数，个； 最大设计流量，=0.826； 格栅倾角，取=60； 栅条间隙，取=0.008m； 栅前水深，取=0.5m； 过栅流速，取=0.8； 生活污水流量总变化系数，根据设计任务书=1.34。则： （2）栅槽宽度B式中：栅条宽度，采用的圆钢为栅条，即S=0.01m。则： （3）过栅水头损失式中：过栅水头损失，； 计算水头损失，； 重力加速度，取=9.8； 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用=3； 阻力系数，其值与栅条断面形状有关； 形状系数，取=1.79（选用断面为圆形的栅条）。则：= （4）栅后槽总高度 式中：格栅前渠道超高，一般取=0.3m。则： （5）栅槽总长度式中：进水渠道渐宽部分的长度，； 进水渠宽，取=1.0； 进水渠道渐宽部分的展开角度，取=20； 栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度，； 栅前渠道深，。则：（6）每日栅渣量式中：每日栅渣量，；栅渣量，取=0.08； 生活污水流量总变化系数。则：0.2，宜采用机械清渣，选用SZGL1800型机械格栅，其技术参数见表3-4。表3-4 SZGL1800型机械格栅参数表设备宽度/mm有效栅宽/mm有效间隙/mm水流速度/(m/s)电动机功率/kw安装角度21501800100.91.12.260o3.2.4 沉砂池的设计与计算沉砂池的作用是为去除粒径为0.2mm以上的砂粒，去除率要求达到80%。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池。平流式沉砂池具有构造简单、沉砂效果好且稳定，运行费用低、重力排沙方便的特点；曝气沉砂池构造简单，沉砂效果较好，能起预曝气作用，但占地面积大，投资大，运行费用高；钟式沉砂池虽然效果好且可调节，占地较小，但构造复杂，运行费用高。综合考虑，选择运行费用较低且排沙方便的平流式沉砂池。沉砂池分两格设计，当污水流量较小时，可单格进行工作，1用1备：当污水流量较大时，可两格同时进行工作。图3-3 平流式沉砂池计算简图（1）沉砂部分的长度式中：沉砂池沉砂部分长度，m； 最大设计流量时的速度，m/s，取=0.25m/s； 最大设计流量时的停留时间，取=50s。则：m（2）水流断面面积式中：水流断面面积，m2； 最大设计流量，m3/s。则：m2（3）池总宽度式中：池总宽度，m；设计有效水深，m，取=0.8m。则：m（4）贮砂斗所需容积式中：沉砂斗容积，m3； 城镇污水的沉砂量，一般采用0.03L/m3； 排砂时间的间隔，d，取=4d； 污水流量总变化系数。则：m3（5）贮砂斗各部分尺寸计算设贮砂斗底宽=0.6m；斗壁与水平面的倾角为60；则贮砂斗的上口宽为：贮砂斗的容积式中：贮砂斗容积，m3； 贮砂斗高度，取=1.0m；分别为贮砂斗下口和上口的面积，m2。则：mm2；m2m3 （6）贮砂室的高度采用重力排沙，池底设6%坡度坡向砂斗，则：m （7）池总高度式中：池总高度，m； 超高，m，取=0.5m；则：m3.2.5 配水井通过配水井向氧化沟内配水，设置配水井一座，同时回流污泥也经过配水井，由流量计向氧化沟配水，配水井的尺寸为3.05.0m，配水井设分水闸门，分别向氧化沟配水。3.2.6 氧化沟的设计与计算9,12,15,16本设计中采用4组氧化沟并联运行，每组设计流量m3/d，氧化沟采用低负荷曝气活性污泥，以便提高处理深度和减少污泥产量。采用转刷曝气，为防止污泥沉降，在沟内安装了潜水搅拌器。氧化沟工艺的设计参数见下表3-6。表3-5 氧化沟工艺的设计参数名称数值BOD5污泥负荷Ns/kg.(kg.d)-10.050.15水力停留时间T/h1024污泥龄 /d去除BOD5时，58；去除BOD5并硝化时，1020；去除BOD5并反硝化时，30.污泥回流比R/%2575污泥浓度X/(mg/L)20006000BOD5溶剂负荷/kg.(m3/d)0.20.4（1）设计参数的计算与确定 1）设计中氧化沟内混合液污泥浓度X取4000mg/L； 2）本设计中考虑去除BOD5的同时，还考虑反硝化，因此污泥龄取30d； 3）回流污泥的浓度式中：回流污泥浓度，gVSS/m3； 污泥体积指数，取=100。 r系数，一般为1.2则：gVSS/m3 4）污泥回流比式中：混合液污泥浓度，取=3000mg/L则：（2）氧化沟尺寸的计算 1）好氧区的计算好氧区有效容积式中：污泥净产率系数（gMLSS/gBOD5)，宜根据实验数据资料确定，一般取为0.4-0.8，取=0.42；分别为进出水的平均BOD5（mg/L）；污泥自身代谢氧化速率，对于城市污水，一般为0.050.1d-1，取=0.08d-1；污泥泥龄（SRT），d。则： 2）缺氧区的计算本反应器的首要功能是进行脱氮。缺氧区安装2台潜水搅拌器，使厌氧段出水和好氧段回流来的污水在此得到均匀混合。反硝化区耗氧量W：式中：、分别为进出水总氮浓度（mg/L）。 反硝化区所需污泥量式中：反硝化速率，一般介于0.0190.26kgNO3-N/kgMLSS.d，取=0.02。则： 反硝化区的有效容积为 3）总有效体积式中：具有活性作用污泥占总污泥量的比例，一般采用0.55左右，取K=0.55，则： 4）氧化沟平面尺寸氧化沟共设4组，并联运行。氧化沟有效水深设为3.2m，超高0.8m，则氧化沟总高度为4.0m。则氧化沟总长度为，沟宽B为6.0m。则： 5）参数校核 a. 水力停留时间 介于1024h之间，满足要求。 b. BOD污泥负荷其中，f为回流污泥中活性污泥所占的比例，取f=0.65，则： 介于0.050.15之间，满足要求。（3）氧化沟进出水水管及调节堰计算 a. 氧化沟进出水管计算污泥回流比R=42.9%，进出水管流量Q=16750m3/d=0.194m3/s，进出水管流速控制在1.0m/s以下。则：进出水管直径，取 b. 出水堰计算 出水采用矩形堰跌落出水，则堰上水头为: 式中：b堰宽，m； Q每组氧化沟出水量，指污水最大流量与回流污泥量之和H堰上水头，m，设计中取m=0.4，b=5.0m（4）剩余污泥量W1湿污泥量为其中p污泥含水率设计中取99.2%(5)需氧量的计算由于本设计考虑了脱氮除磷，在需氧量的设计计算时宜考虑氨氮和硝态氮对氧的供需。为了能很好的达到除碳、脱氮除磷的效果，在好样池中溶解氧要不小于34mg/L，缺氧池中溶解氧浓度要不小于0.5mg/L，厌氧池中溶解氧浓度应接近0。实际所需要的氧气主要用于去除BOD和脱氮，计算公式如下：式中：O2同时去除BOD和脱氮所需氧量，kgO2/d；t测定BOD的时间，一般采用5d；k常数，采用0.23左右；W剩余污泥排放量，794.9kg/d；(VSS)/(SS)一般采用0.75左右；N0Ne需要氧化的氨氮质量浓度，95mg/L；则每组氧化沟所需氧量： 把实际需氧量折合成标准需氧量为：式中：标准需氧量，kg/d； 标准大气压下，ToC时清水中的饱和溶解氧浓度（mg/L），查表得9.07mg/L；标准大气压下，ToC时清水中的饱和溶解氧浓度（mg/L）；池内溶解氧浓度(mg/L)；污水传氧速率与清水传氧速率之比，一般采用0.50.95，取=0.9；污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧浓度之比，一般采用0.900.97，取=0.95。假设最高温度为25oC，查表得，取C=2mg/L，则：所以选择L=9m的YGH-1000型曝气转刷8台，其主要技术参数如下表3-7所示：表3-6 YGH-1000型曝气转刷主要技术参数转速(r/min)浸深/m充氧能力kgO2/(mh)设计水深(m)转刷有效长度(m)动力效率kgO2/(kwh)700.40-0.556.0-8.04-64.5-9.52.5-3.03.2.7 厌氧池的设计与计算每组氧化沟前设置一座厌氧池，其内安装2台潜水搅拌器，以保证污水及回流污泥均匀混合和防止污泥沉降，每天要排除剩余污泥从而达到除磷目的。 厌氧选择区容积V3在厌氧区中发生脱氮反应而消耗硝态氮，然后积磷菌释放磷，释磷过程中释放的能量可用于其吸收和贮藏溶解性有机物，若厌氧区停留时间小于1h，释放不完全，会影响磷的去除率，一般认为厌氧区停留时间超过3h时就会引起磷的二次释磷，综合考虑除磷效率和经济性，规定厌氧区停留时间为1-2h，设计中取水力停留时间HRT=1.5h。则： 取水深=3.2m，超高=0.8m，池的总高。3.2.8 二沉池的设计与计算14,15二沉池是以沉淀、去除生物处理过程中产生的污泥获得澄清的处理水为其主要目的，是污水处理系统中非常重要的组成部分。二沉池的构造可采用平流式、竖流式和辐流式，运用较广泛的是竖流式和辐流式。因污水日产生量不大，故本设计采用一座辐流式二沉池。为了使沉淀池内水流更稳、进出水配水更均匀、存排泥更方便，采用中心进水，周边出水的辐流式二次沉淀池。 图3-4 辐流式二沉池简图（1）二沉池表面面积式中：最大设计流量，；池数，个，=1；表面水力负荷，取=2。则：m2（2）二沉池直径则：m，取D=43m（4）二沉池有效水深式中：沉淀时间，取=1.5。则：（5）沉淀部分有效容积则：m3（6）二沉池污泥区容积Vs 式中：为污泥在二沉池中的浓缩时间，h，一般为1.54.0h，设计中取=2.5h； 污泥回流比，=0.50。则：m3（7）二沉池每日排泥量x式中：去除的BOD浓度，kg/m3，取=0.12kg/m3； 衰减系数，1/d，一般取为0.05-0.1，取=0.07； 污泥泥龄，d，=30d。则：kg/d（8）湿污泥体积式中：污泥含水率（%），取=99.3%。则：m3/d（9）二沉池的总高式中：超高，取=0.3m；缓冲层高度，=0.5m；为沉淀池底坡落差，设池底坡向污泥斗得坡度为0.05，则=0.6m；为污泥斗高度，取=0.5m。则：m3.2.9 消毒池与加氯量设计流量500002083；水力停留时间；设计投氯量为C=3.05.0mg/L（1）消毒池的计算设置消毒池一座池体容积消毒池池长L=12m，每格池宽b=3m，3格，长宽比L/b=4消毒池总宽消毒池有效水深设计为=3m，超高=0.3m实际消毒池容积为总高度（2）加氯量的计算设计最大投氯量为；每日投氯量为3.2.10 污泥浓缩池的设计与计算(1)浓缩池的面积A式中：污泥固体浓度，g/L，进水含水率取一般为99.2-99.6%，取99.3%，设污水密度为1000kg/m3，则=6g/L；浓缩池污泥固体通量，一般为25-80kg/(m3/d)，取=25kg/(m3/d)。则：m2(2)浓缩池直径（3）浓缩池工作部分高度式中：T浓缩时间，h，以防止污泥厌氧腐化，不宜小于12小时，但也不要大于24小时，取T=15h，则： （4）浓缩池总高度式中：超高，取=0.3m；缓冲层高度，取=0.3m。则：（5）浓缩后污泥体积式中：:浓缩后含水率，一般为97-98%，取=0.97。则：m3/d于是设置2台FTBH型的浓缩脱水一体机，其中1台作为备用。该型设备可将污泥直接进行浓缩脱水，并且具有除磷效果好、水耗量小、脱水后污泥含固率高等优点。其主要性能参数如下表3-9所示：表3-7 FTBH-2000型浓缩脱水机主要性能参数功率/kw带宽/mm处理量/m3/h安装质量/kg0.75200037.5-4931503.3 污水处理厂平面布置3.3.1 平面布置原则5该污水处理厂为新建工程，总平面布置包括：各处理工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线、管道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置。总平面布置遵守以下几点原则：（1）污水处理厂构筑物及辅助构筑物的布置应紧凑，节约用地和便于管理。 池型的选择应考虑减少占地，利于构筑物及辅助构筑物的协调； 构筑物及辅助构筑物单体数量除按计算要求确定之外，亦应利于相互间的协调和总图的协调； 构筑物及辅助构筑物的布置除按工艺流程和进出水方向顺捷布置外，还应考虑与外界交通、气象、人的居住环境和发展规划的协调，做好功能划分和局部利用。（2）构筑物及辅助构筑物之间的距离应按交通、管道铺设、基础施工和运行管理需要