亚洲新世界模板专项施工方案.doc

亚洲新世界工程

模
板
施
工
方
案

编制人：
审核人：
审批人：

五峰建设集团有限公司
二〇一三年九月二十三日

目 录

一、 编制依据及编制说明……………………………………………4
二、 工程概况…………………………………………………………5
三、 模板施工准备工作及注意事项…………………………………5
四、 支模方案……………………………………………………6
五、施工缝位置设定………………………………………………11
六、模板拆除………………………………………………………12
七、安全文明施工…………………………………………………13
八、模板计算………………………………………………………14

模板工程施工专项方案
一、 编制依据及编制说明
1、 本模板专项方案，依据山西亚达建筑设计研究院设计的亚洲新世界工程施工图和本工程施工组织设计为依据进行编制。
2、 设计中总说明和有关规定及所采用的标准图
3、 山西省、运城市市政府有关文件及创建文明工地和市优的有关规定
4、 工程建设标准强制性条文
5、 设计说明中明确要采用的国家、部颁、地方的施工技术（验收）规程、规范：
GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》
GB50202-2002 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》
GB50204-2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50026-2007 《工程测量规范》
JGJ80-91 《建筑施工高处作业安全技术规程》
GB50108-2001 《地下工程防水技术规范》
JGJ130-2001 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》
JGJ33-2001 《建筑机械使用安全技术规程》
JGJ59-99 《建筑施工安全检查标准》
03G101-1、2 《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》
04G101-3 《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》
GB50006-2001 《建筑结构荷载规范 》
JGJ46-2005 《施工现场临时用电技术规范》
GB/T50502-2009 《建筑施工组织设计规范》
JGJ/T188-2009 《施工现场临时建筑物技术规范》
JGJ169-2009 《清水混凝土应用技术规范》
二、工程概况
由我单位承建的山西省运城市亚洲新世界工程位于运城市空港区通达北路一号。是由陕西兴鑫房地产开发有限公司投资，山西亚达设计研究院设计的亚洲新世界部分基础为筏板基础部分为条基，上部结构为框架-剪力墙结构。
本工程相对标高±0.000相当于绝对标高380.3m。
三、模板施工准备工作及注意事项
本工程采用多层板作为模板材料，模板的制作安装要求制作尺寸准确、安装位置准确，接缝严密、平整没有错口，安装前要求模板表面涂高效脱模剂以保证拆模后混凝土表面的光洁度且注意不能污染钢筋。
1、中心线和位置线的放线：首先用全站仪引测建筑物的柱轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的内、外边线，以便于模板安装与校正。
2、标高测量：根据模板实际标高的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。
3、设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸加工定位，以保证钢筋与模板位置的准确。
4、墙、柱根部处理：为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙柱根部均需加砂浆找平层以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致烂根。
5、梁柱接头处处理:要求模板接缝平整且缝隙小。模板边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。
6、隐检：检查水、电管线预埋情况，预埋件、预留孔洞埋设的牢固程度和准确性，办完钢筋、水电的隐检手续，再进行模板安装。
四、支模方案
（一）基础支模
1、基础防水板外模采用M7.5水泥砂浆240㎜厚砖墙为胎模，大于3m设置370*370砖柱，内侧抹1：3水泥砂浆找平层15㎜厚。
2、防水板以上柱上墩、基础梁和外墙根部模板采用钢筋骨架支撑模板，侧模为多层板，外衬50×100方木顺楞，支设时侧模底部用Φ18钢筋间距1500㎜托架托起。梁侧模用φ48钢管竖楞配备上下两道Φ14以上对拉螺栓间距600㎜加固。如下图示：

架管
木方 Φ14对拉螺栓
φ18支撑钢筋@1500

基础梁加固示意图（SZD加固同上支撑筋在四角）
φ18锁扣筋@1500
木方 （
φ18支撑筋@1500
墙钢筋
加固架管
剪力墙根部加固示意图
3、 防水板后浇带采用钢骨架上铺设双层钢丝网支撑，以便基础底板钢筋锚固。

二）挡土墙和内墙支模
挡墙采用多层胶合木模板支设，模板后撑木方为肋，钢管、对拉螺栓配合三型扣件加固。模板使用新木模板，以保证墙面的光滑平整。穿墙对拉杆采用φ14止水螺丝杆，套管两端加设不小于20mm橡胶垫，便于拆除后砼面层处理，拆模后将橡胶垫去除，用1；3水泥微膨胀防水砂浆封堵。钢管加固。模板组拼加固节点详见附图。模板一般竖向组拼，龙骨均采用ø48×3.5钢管。次龙骨均竖向布置，间距250mm，且每一块模板的上中下部位各不少于一根。主龙骨横向布置，两根钢管并列，竖向龙骨间距不大于500mm。
对拉杆的设置如下图示：

Φ14以上 200×2+墙厚得逞 ，中间加5mm，6*6mm钢板焊接（满焊）
500
两端胶皮垫
500

木方

止水带
500

300

地下室墙板模板支撑示意图

（三）梁、板支模
1、模板的支撑体系为钢管满堂架，立杆间距800㎜，横杆300设扫地杆，上部步距1500，顶部和基础梁随层高进行调整。
2、梁侧模和底模为多层板，外衬50×100㎜通楞和φ48钢管间距600㎜竖楞加固模板，凡梁高超过400㎜按相应梁高比例增设一至数道Φ14间隔400-600㎜对拉螺栓，梁跨4m以上按跨度0.2%起拱。
3、顶板支模由100×100㎜大楞间距1200㎜，次楞为50×100㎜间距250㎜，上铺多层板。
4、梁、板接缝和拼缝用双面和单面胶带封闭。
（四）柱支模
高层因地下一层层高过高，柱子柱箍据柱底250mm处设置一道，向上每400-500mm高设置一道。
1、用多层板拼成柱模(每面一块)，框架柱与顶板、梁一起浇筑，模板尺寸要求准确，每块模板四边刨光取直，50×100木方立楞也要求里外两侧刨光，尺寸一致。夹固系统采用钢管对拉螺杆体系，间距不大于500(高度2 m以内间距不得大于400 mm)。
2、安装时保持柱模的轴线位置、标高、垂直度。柱模不得位移，柱模固定采取与钢管排架连接固定和打斜撑固定。楼面预留圆10插筋用于固定模板。
3、柱与柱之间模板支撑体系应用水平钢管和剪力撑相互拉结牢固。
4、为防止柱子模板根部在浇筑混凝土时移位，在柱脚周围的混凝土楼板上设置钢筋头,作为柱脚模板支垫固定锚点，锚点位置应根据模板构造事先设置好且位置准确，柱根部固定模板用的找平木10 cm×50 cm。
5、沿柱高方向认真进行模板尺寸、轴线位置和垂直度校正,固定牢固,确保混凝土成品柱的位置、断面和垂直度，并保证混凝土的下料和振捣。为了使梁柱模板与砖砌体接头处不产生接槎和漏浆等缺陷，在模板与砖砌体接触处、施工缝处、柱模板接缝处衬棉条填缝
（五）后浇带支模
1、基础地板后浇带支模，根据图纸要求，采用钢筋骨架配粗细两层钢丝网施工。在筏板下层筋绑扎完成后，将钢筋骨架焊接成型并置于后浇带位置与筏板钢筋焊接在一起，随后将钢丝网绑扎在钢筋骨架上，粗网在外、细网在内。为防止混凝土流入后浇带，在浇筑混凝土时先沿后浇带外围浇筑100~200厚的混凝土，待混凝土初凝前后再一次浇筑至底板高度。
2、上部结构包括梁、板以及剪力墙上的后浇带处模板支设有两种方法，一种是在后浇带处设置竖向遇水膨胀止水带；另一种是用多层板在后浇带处做凹槽。剪力墙处混凝土浇筑要至少分两次浇筑，待先浇筑的混凝土稍硬后再下次浇筑，防止后浇带处出现漏浆。且为了保证浇筑混凝土的整体性和平整度，后浇带2米范围的模板不得拆除并保证其稳定性，后浇带处的模板应留置直到后浇带混凝土浇筑完毕且满足拆模条件时候再拆。各部位模板安装允许偏差如下表：
现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定
项目
允许偏差(mm)
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线\钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经伟仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经伟仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
五、施工缝位置设定
按图纸要求留设，分采用胶合木模板封堵。水平施工缝按施工规范留设。
挡土墙竖向后浇带埋设遇水膨胀止水带并采用模板加固做竖向封堵。
六、模板拆除
1、模板的拆除要求
（1）侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏条件下方可拆除。
（2）底模拆除需检查砼同条件试件强度，当试块强度达到模板拆除条件时才允许拆模，具体要求见混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1。
现浇结构拆模时所需混凝土强度
项次
结构类型
结构跨度（m）
按达到设计混凝土强度标准值的百分率（﹪）
1
板
≤2
50
>2. ≤8
75
2
梁、拱、壳
≤8
75
>8
100
3
悬臂构件
≤2
75
>2
100
（3）、梁、板后浇带两侧的支撑在未浇砼之前不得拆除，且需保证其牢固、稳定。
2、各类模板拆除的安全技术措施
(1) 基础拆模：基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方。拆除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。
2) 现浇楼板及框架结构拆模：框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍→拆除柱侧模→拆楼板底模→拆除梁侧模→拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。
模板立柱有多道水平拉杆。应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人。多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度、混凝土度强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。
七、安全文明施工
1、支模板及现场人员必须戴安全帽；
2、工作中使用的工具不得随意放在高处，模板铺后要迅速固定,以免掉落伤人；
3、拆支外墙模板时，外围必须搭安全防护架。
4、遇大风和雨天不得进行高空作业，雨后清扫现场不滑时再进行工作。
5、竹胶模板装拆时，上下应有人接应并设专人指挥，严禁从高处掷下。
6、不得在支好的模板上大量堆放钢筋。
7、拆除模板一般用长撬棍。人不许在正在拆除的模板下穿过，并注意拆模人员应站在本间外有支撑处，防止模板突然全部掉落伤人。
八、模板计算
（一）、楼板模板
楼板厚度为100mm、120mm、180 mm，模板面板采用12mm厚多层板，次龙骨采用50*90mm，主龙骨采用90*90mm。
次龙骨：弹性模量E=104N/mm2
惯性矩I=bh3/12=50*903/12=3.04*106mm4
主龙骨：弹性模量E=104N/mm2
惯性矩I=bh3/12=90*903/12=5.47*106mm4
1、荷载计算
模板及支架自重标准值 0.3KN/m2
混凝土自重标准值 24 KN/m2
钢筋自重标准值 1.1 KN/m2
施工荷载 2.5 KN/m2
楼板按150mm计算：
荷载标准值：F1=0.3+24*0.15+1.1+2.5=7.5KN/m2
荷载设计值：F2=（0.3+24*0.15+1.1）*1.2+2.5*1.4=9.5KN/m2
楼板按180mm厚计算：
荷载标准值：F3=0.3+24*0.18+1.1+2.5=8.22KN/m2
荷载设计值：F4=（0.3+24*0.18+1.1）*1.2+2.5*1.4=10.36KN/m2
2、计算次龙骨间距
新浇筑的混凝土均匀作用于多层板上，单位宽度的板可以视为梁，次龙骨作为梁支点，按三跨连续考虑，梁宽取200mm。板厚按180计算。
a、按抗弯强度计算
M=ql2/8 σ=M/W≤[fm]
q=F4*0.2=10.36*0.2=2.073KN/m
W=bh2/6=200*122/6=4.8*103mm3
[fm]=11N/mm
∵σ=M/W
∴l≤451mm
b、按刚度要求计算
最大变形量为跨度为1/250
ω=0.677*ql4/（100EI） ≤l/250
E=1*104N/mm2
q=2.073KN/m=2.073N/mm
I=bh3/12=200*123/12=2.8*104mm4
0.677*2.073*4/（100*104*2.8*104） ≤l/250
l==393.6mm
取计算较小值l=393.6mm，施工主次龙骨间距取200mm，故满足要求。
3、验算次龙骨
（1）、次龙骨选用50*90mm，间距200mm，按受力方向垂直于木纹计算。主龙骨间距600mm，次龙骨按三跨连续梁进行计算。
次龙骨基本截面参数：
E=104N/mm2 [σ]=87N/mm2
I=3.04*106mm4 W=6.75*104mm3
（2）、强度验算
q=10.36*0.2=2.073KN/m=2.073N/mm
M=0.1q*l2=0.1*2.073*6002=7.46*104N·mm
σ=7.46*104/（6.75*104）=1.11< [σ]=87N/mm2
满足要求。
（3）、刚度验算
q=10.36*0.2=2.073 KN/m=2.073N/mm
ω=0.677*ql4/（100EI）=0.677*2.073*6004/（100*104*3.04*106）
=0.06<[ω]=600/400=1.5mm
满足要求。
4、验算主龙骨
（1）、主龙骨选用90*90mm，间距为600mm，按受力方向垂直于木纹计算。支顶间距为1200mm，主龙骨按三跨连续梁进行计算。
主龙骨基本截面参数：
E=104N/mm2 [σ]=87N/mm2
I=5.47*106mm4 W=8.1*104mm3
（2）、强度验算
q=2.073*1.8*6/3=7.463/3.6=2.073N/mm
M=0.1*2.073*12002=2.99*105N·mm
σ=3.89*105/（6.75*104）=5.763<[σ]=87 N/mm2
满足要求。
（3）、刚度验算
q=2.073*1.8*6/3=7.463/3.6=2.073 N/mm3
ω=0.677*ql4/（100EI）=0.677*2.073*12004/（100*104*5.47*106）
=0.532mm<[ω]=l/400=3mm （满足要求。）
（二）墙体模板验算
a、参数信息
1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；
主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M14；
2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
主楞肢数:2；
3.次楞信息
龙骨材料:木楞；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
次楞肢数:2；
4.面板参数
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图
b、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
c、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；
q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×27.021×250.0×250.0= 1.69×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N.mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.69×105 / 1.88×104 = 9.007N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；
q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×27.021×250.0 = 4053.105N；
截面抗剪强度必须满足:

其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4053.105N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4053.105/(2×500×15.0)=0.811N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.7×0.5 = 23.85N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] = 1mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.85×2504/(100×9500×1.41×105) = 0.472 mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.472mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1mm，满足要求！
d、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm3；
I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×6.755×500.0×500.0= 1.69×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距(N.mm)；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = 1.69×105/6.40×104 = 2.639 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 2.639 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。
q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；
内楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.755×500.0 = 2026.553N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 2026.553N；
b--内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；
hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.500 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×2026.553/(2×60.0×80.0)=0.633N/mm2；
内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.633N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：

其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.25/2=5.96 kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.93/2×5004/(100×9500×2.56×106) = 0.104 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.104mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.38kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×3377.59×500.00= 2.96×105 N/mm；
强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.96×105 N/mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ = 2.96×105/5.08×103 = 58.177 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =58.177N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算
公式如下:

其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm；
P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.378kN；
外楞的最大剪力：∨ = 0.65×3377.588 = 1.10×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 1.10×103N；
b--外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；
hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1.10×103/(2×50.0×100.0)=0.329N/mm2；
外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.5N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.329N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：

其中， ω--外楞最大挠度(mm)；
P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.71×0.25×0.50/2＝2.98 kN/m；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×5.96×100/2×5003/(100×210000×1.22×105) = 0.167mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.167mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
e、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.5×0.5 = 11.926 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.926kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
（三）柱模板验算
（1）、穿墙螺栓验算
柱模板穿墙螺栓采用Φ14对拉螺栓，间距450mm。
每根螺栓受到拉力：
52.58*0.45*0.45/2=5.32KN
σ=5.32/153.86=34.58N/mm2<[σ]=215N/mm2
满足要求。
（2）、柱箍钢管验算
M=0.213*PL=0.213*5320*270=3.06*105N·mm
σ=M/W=3.06*105/（0.41*104*2）=37.3N/mm2<215N/mm2
满足要求。
（四）梁模板验算
梁考虑最大截面的梁，按b*h=0.4*1.6m进行计算。
1、底模计算
（1）、抗弯验算
底模自重： 5*0.012*0.4*1.2=0.01KN/m
混凝土自重： 24*0.4*1.6*1.2=18.43 KN/m
钢筋自重： 1.5*0.4*1.8*1.2=1.3 KN/m
施工荷载： 2*0.4*1.2=0.96 KN/m
合计： 20.7KN/m*0.9=18.63 KN/m
按四等跨连续梁进行计算：查表得Km=-0.121，Kv=-0.62，Kw=0.967
M=Km*ql2=-0.121*18.63*0.32=0.2KN·m=0.2*106N·mm
σ=M/W=0.2*106/（3*50*902/6=0.988N/mm2<[fm]=11N/mm2
满足要求。
（2）、抗剪验算
V= Kv*q*l=-0.62*18.63*0.3=3.47KN=3470N
τ=3V/2bh=3*3.47*103/（2*50*90*3）
=0.39N/mm2<[fv]=1.4N/mm2
满足要求。
（3）、刚度计算
ω= Kw*q*l4/（100EI）
=0.967*18.63*3004*12/（100*104*50*903）
=0.048mm<[ω]=l/720=300/720=0.417mm
满足要求。
2、侧模计算
静荷载：
F1=0.22*24*200/[（30+15）*1.2*1*21/2]=39.82KN/m2
F2=24*1.6=38.4 KN/m2
取F1=F2=38.4 KN/m*1.2（分项系数）=46.08 KN/m2
施工动荷载：
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